Нестационарные температурные напряжения

Здесь рассматриваются задачи трех типов 1) усадочные напряжения, возникающие при равномерном изменении температуры в конструкциях, составленных из элементов, которые изготовлены из материалов с неодинаковыми коэффициентами температурного расширения 2) напряжения в цилиндрах с многосвязным контуром поперечного сечения при установившемся градиенте температуры 3) нестационарные температурные напряжения. [c.320]

Нестационарные температурны напряжения. Если температура в образце резко изменяется, то возникающие напряжения являются функциями времени. Они могут меняться также из-за изменения модуля упругости, который зависит от температуры. Определение напряжений в задачах подобного рода представляется гораздо более сложным делом. При рассмотрении в настоящей главе нестационарных напряжений предполагается, что механические и оптические характеристики материала не изменяются при наблюдающемся изменении температуры. [c.321]

Нри резком изменении температуры оболочки двигателя в скрепленном с ней заряде возникают нестационарные температурные напряжения. Как установлено, для толстостенного кругового цилиндра такие температурные напряжения есть монотонные функции времени, достигающие максимальной величины в начальный или конечный момент, когда наступает температурное равновесие [6]. Если это верно и для зарядов со звездообразным [c.327]

Сочетание статического и вибрационного режимов нагружения. В элементах газовых турбин, например в дисках, лопатках, корпусах, наряду с действием таких силовых температурных факторов, как статические напряжения, стационарные и нестационарные температурные напряжения, наблюдается периодическое возбуждение колебаний указанных деталей при резонансных режимах. На рис. 2.4.3 показано изменение суммарных напряжений от центробежных и газовых сил в лопатке I ступени турбины в течение одного этапа испытаний. В опасных точках газовых турбин чередуются различные комбинации статических а, термоциклических Отц, повторных механических напряжений бц, а также переменных апряжений высокой частоты от вибраций v Если имеет место статическое, а затем вибрационное нагружение, то в расчетах на прочность учитывают способность деталей накапливать повреждаемость от каждого вида нагружения, статического и вибрационного, независимо от наличия предшествующих нагружений другого типа. Условие усталостного разрушения при одновременном действии на деталь вибрационных и статических нагрузок определяют с учетом зависимостей прочности при асимметрии цикла (разд. 2.2). [c.74]

Поляризационно-оптический метод с использованием фотоупругих покрытий применили хМ. Левин и Р. Джонсон 7.22] для исследования нестационарных температурных напряжений в шестигранной трубной пластине с часто расположенными круговыми отверстиями. Они получили также картины остаточных напряжений. Сравнение с решением [6.14] показало близкое соответствие напряжений и значений модуля Юнга и коэффициента Пуассона (х. [c.342]

Элементы многих конструкций работают в условиях неравномерного нестационарного нагрева, при котором изменяются физико-механические свойства материалов и возникают градиенты температуры, сопровождающиеся неодинаковым тепловым расширением частей элементов. Неравномерное тепловое расширение, в общем случае не происходит свободно в сплошном теле, оно вызывает температурные напряжения, знание величин и характер действия которых необходимо для всестороннего анализа прочности тела. [c.90]

В статических задачах термоупругости температурное поле является стационарным. Задачи, в которых не учитывают эффект связанности температурного поля деформаций, а также силы инерции, обусловленные нестационарным температурным полем, называют квазистатическими. В этих задачах тепловые напряжения в упругом теле в рассматриваемый момент времени определяются при известном температурном поле (время здесь является параметром). При решении задач термоупругости в качестве основных неизвестных принимают компоненты вектора перемещений или тензора напряжений. В соответствии с этим различают постановку задачи термоупругости в перемещениях или в напряжениях. Во всех случаях, если это особо не оговаривается, упругие и термические коэффициенты предполагают постоянными. [c.91]

Нагнетательные скважины для термического воздействия на пласт, а также эксплуатационные скважины представляют собой многоколонные конструкции, состоящие из сочетания последовательно расположенных слоев металла, жидкости или газа, цементного камня и горной породы. Для определения прочностных показателей элементов ствола скважины необходимо знать их температурное поле, особенно нестационарное температурное поле в первые моменты ведения процесса, так как в эти моменты температурный градиент достигает наибольшего значения и, следовательно, наибольшие напряжения в элементах скважины. [c.269]

Термическая усталость часто проявляется в деталях поршневых дизельных двигателей, в колесах железнодорожных локомотивов, в теплообменниках, штампах, валках прокатных станов, на тормозных барабанах, в паровых котлах, в электроосветительной аппаратуре и прочих деталях и узлах, работающих в условиях нестационарных температурных режимов, главным образом при запусках и остановках. В качестве типичных деталей, испытывающих в работе переменные напряжения вследствие теплосмен, можно привести также жаровые трубы камер сгорания, сопловые лопатки и охлаждаемые рабочие лопатки реактивных авиадвигателей сплошным неохлаждаемым рабочим лопаткам это явление менее свойственно. Трещины на сопловых лопатках возникают преимущественно на входных и выходных кромках, которые нагреваются и охлаждаются с наибольшей скоростью на выходных кромках обычно возникает 70% трещин, на входных — около 20%, на корыте и спинке — 10% [12]. [c.163]

К о л я н о Ю. М. Нестационарное температурное поле и температурные напряжения в тонких пластинах с теплоотдачей, термоупругие характеристики которых зависят от температуры. В сб. Тепловые напряжения в элементах конструкций , вып. 5, Наукова думка , Киев, 1965. [c.160]

В качестве примера рассмотрим полый круговой цилиндр, имеющий те же радиальные размеры, что и в предьщущем примере, но ограниченную длину 21 = 200 мм и находящийся под действием осесимметричного, нестационарного температурного поля, полученного при нулевой начальной температуре и мгновенно нагреваемой внутренней поверхности, поддерживаемой неизменной во времени. На торцах и внешней поверхности цилиндра поддерживается нулевая температура. Коэффициент температуропроводности материала цилиндра а = 2,3 10 мм /ч. Требуется при известных на внешней поверхности осевых и кольцевых напряжениях а х и, приведенных на рис. 3,10 и соответствующих 40-й секунде прогрева, определить распределение температуры на внутренней поверхности цилиндра и возникающие в нем термоупругие напряжения. [c.86]

Анализ нестационарных температурных полей и полей напряжений для рассмотренных переходных эксплуатационных режимов проводится отдельно для каждого из элементов оборудования первого контура АЭС. При этом используется полученная вьпие история его силового и температурного нагружения F(t), T t). Процессы деформирования элементов конструкций АЭУ, соответствующие этим воздействиям (исключая вибрационные), полагаются квазистатическими (время t играет роль параметра). Основные уравнения и методы решения подобных задач будут рассмотрены ниже. [c.94]

Вьшолненные исследования нестационарных температурных полей используются далее для анализа напряженных, деформированных и предельных состояний соответствующих элементов конструкций ВВЭР. [c.180]

Температурные напряжения могут иметь постоянное или переменное значение. При нестационарных режимах работы они принимают циклический характер и могут привести к усталостным повреждениям или даже к разрушению барабана. Особенно важно учитывать температурную циклическую неравномерность на барабанах с толщиной стенки более 30 мм (хотя и при меньших толщинах при быстрых теплосменах возможно серьезное возрастание напряжений). Исследования показали, что температурные неравномерности наиболее резко проявляются при пусках и остановах. При растопках котла резкий перепад температур металла между низом и верхом барабанов возникает при повышении давления до 0,5 МПа. В этом диапазоне давления температура насыщения растет со скоростью 4,5 С/мин, что приводит к ускоренному прогреву паровой части барабана в [c.175]

Температура газа при обтекании лопатки потоком, как правило (в реактивном облопачивании), падает. Независимо от этого меняется по профилю коэффициент теплоотдачи аг, достигая максимума на входной и выходной кромках. Поэтому температура лопатки по профилю переменна наибольшие ее значения наблюдаются на кромках. Эта переменность температуры вызывает образование температурных напряжений в лопатке, которые пропорциональны величине ЕоА , где Е — модуль упругости, а — коэффициент линейного расширения, А1 — разность температур между отдельными участками поперечного сечения, например между кромкой и участком наибольшей толщины профиля. Эти напряжения в высокотемпературных газовых турбинах часто вызывают трещины на кромках, в особенности при нестационарных режимах. [c.99]

Для покрытия переменной части графика электрической нагрузки все больше привлекаются энергоблоки мош ностью 160, 200 и 300 МВт [2] и в перспективе блоки мощностью 800 МВт. Существуют разные способы покрытия переменной части графика нагрузок. Чаще других для этой цели используют разгрузку энергоблоков или останов их в резерв на время резкого снижения нагрузки. При разгрузке энергоблоков вплоть до технического мини.мума (30—70% от номинальной мощности) параметры острого пара остаются практически неизменными. Образующиеся при нестационарных режимах эксплуатации температурные неравномерности приводят к возникновению температурных напряжений. Величина реализуемого размаха напряжений в корпусах цилиндров высокого давления (ЦВД) в цикле разгрузка — восстановление относительно невелика, однако число таких циклов за год может быть весьма незначительным. [c.48]

Распространенным типом повреждений корпусных деталей паровых турбин, которые связывают с нестационарными тепловыми процессами, являются трещины. Причиной образования трещин могут являться температурные напряжения, возникающие при пусках турбины и других переходных режимах. Например, в США и Англии было отмечено заметное увеличение числа трещин в связи с переводом турбин на ряде электростанций на работу в режиме частых остановов и пусков [3]. Так, у турбин, выпущенных в 50-е годы, число поврежденных корпусов достигло 50—60%, в 60-е годы — 20%, в 70-е годы — 10% [2]. Зависимость повреждаемости трещинами барабанов котлов, выполненных из различных сталей, от числа пусков — остановов турбины [1] приведена на рис. 3.6, [c.52]

Основным методом расчета дисков ГТД является расчет на кратковременную и длительную прочность при действии центробежных нагрузок [4]. Расчет производится с учетом пластических деформаций и ползучести материала. Для дисков сложной формы необходимо учитывать действие изгибающих моментов. Диски турбины, имеющие значительную массу, неравномерно нагреты как по радиусу, так и по сечению (в особенности на нестационарных режимах). Температурные напряжения в дисках турбин являются важным компонентом, влияющим на напряженное состояние. При расчете определяется запас статической прочности по напряжениям во всех сечениях диска на каждом из режимов нагружения [c.83]

Пример напряженного и деформированного состояния в диске турбины показан на рис. 4.7 [4, 14]. Как упоминалось выше, температурные напряжения на ободе в период запуска и стационарной работы сжимающие суммарные окружные напряжения в этой зоне поэтому оказываются незначительными. Основную нагрузку на обод создают усилия от рабочих лопаток. Как показывает эпюра рис. 4.7, я, наиболее напряженные зоны в диске — у отверстия в ступице и в полотне, где сказывается влияние концентрации напряжений. На рис. 4.7, б показано распределение пластических деформаций по радиусу как видно, наибольшие деформации развиваются на контуре отверстия в ступице. Зоны перехода в полотне также имеют повышенную деформацию. Кинетика напряженного состояния в течение первых семи циклов, установленная авторами [4, 14], показана на рис. 4.7, в. Как видно из этого рисунка, размах деформаций и их величина в экстремальных точках цикла, а также коэффициент асимметрии цикла деформирования существенно изменяются уже в первых циклах деформирования. Очевидно, что для расчета циклической долговечности следует использовать размах деформаций в стабилизированном цикле, если стабилизация вообще происходит. В ином случае необходимо использовать представления о закономерностях суммирования повреждений от нестационарных нагрузок, например, так, как это будет показано ниже на примере расчета диска малоразмерного газотурбинного двигателя. [c.86]

Для определения стационарных или нестационарных температурных полей, обусловленных тепловыми воздействиями на конструкцию, на второй стадии проводится решение соответствующих краевых задач теплопроводности. Из-за перечисленных выше сложностей, имеющих место и в этом случае, решение данных задач также проводится численно. Наиболее удобен и эффективен в этом отношении метод конечных элементов, позволяющий на одном и том же представлении расчетной области определять и температурные поля, и напряжения [9]. [c.256]

Большие градиенты температур возникают в зонах сильно нагретых опорных лап. Здесь температурные напряжения достигают значительной величины при стационарном режиме, и они возрастают во время нестационарных процессов, особенно при пуске из холодного состояния. Прогрев ЦВД насыщенным паром с хвостовой части существенно снижает эти напряжения. [c.39]

Относительные удлинения. Во время работы на номинальном режиме статор и ротор имеют различные температуры и деформации от приложенных сил. Вместе с тем, осевые зазоры должны быть выбраны оптимальными для этого режима, а радиальные— минимально допустимыми. При работе на других режимах, а особенно в течение нестационарных процессов, связанных с остановками и пусками турбины, радиальные и, тем более, осевые зазоры могут значительно изменяться. Эти изменения происходят как от различного напряженного состояния статора и ротора (разные давление пара, осевые силы, частота вращения, температурные напряжения), так и под влиянием температурных удлинений. [c.52]

Здесь покажем лишь некоторые возможности метода комбинированных схем, так как речь идет о решении нелинейных задач стационарной теплопроводности, решение которых возможно и другими рассмотренными выше методами. Более эффективно использование этого метода при решении нелинейных задач нестационарной теплопроводности, задачи лучеиспускания, контактного теплообмена, обратной задачи, при моделировании температурных напряжений и гидравлических потоков, о которых речь будет идти в последующих главах. [c.122]

Определенное влияние на характер изменения R в зависимости от Н оказывает температурный режим, при котором обрабатывается клеевая прослойка. На рис. 5-7 приводится семейство кривых R = f(H), полученных в процессе уменьшения напряженности поля со скоростью 20 Э/мин при различных температурах. Испытания проводились непосредственно на электромагнитной установке с образцами, специально приготовленными для одновременной обработки в магнитном поле при данной температуре и замера термического сопротивления в условиях нестационарного температурного режима. [c.219]

К числу основных факторов, ограничивающих маневренность и надежность оборудования на таких режимах, относятся нестационарные температурные и силовые воздействия рабочих сред на элементы установки, что вызывает изменение их теплового состояния, переменные напряжения и малоцикловую усталость материала конструкции, а также вибрацию, расцентровки и искривления частей машины, относительные перемещения роторов и корпусов и др. [20]. [c.117]

Общеизвестно, например, что к основным факторам, ограничивающим маневренность и надежность оборудования на переменных режимах его работы, относятся нестационарные температурные и силовые воздействия рабочих сред на элементы турбоустановки, что вызывает изменение их теплового состояния, переменные напряжения, а также вибрацию, расцентровки, искривления (деформацию) частей машины, относительные перемещения роторов и корпусов, переменное силовое взаимодействие как между элементами турбины, так и со стороны присоединенных трубопроводов [113,136]. [c.183]

Работы по изучению тепловых напряжений и связанных с ними температурных полей получили развитие главным образом при нестационарных режимах. ЦКТИ в начале 50-х годов разработал приближенный метод расчета нестационарных тепловых напряжений в роторе, создал методику и выполнил большое число расчетов теплового состояния роторов и корпусов турбин с помощью электроинтегратора, производил определение температурных полей элементов статора на электростанциях. [c.23]

Общие замечания. Нарушение сплошности и несущей способности пространственно-армированных композиционных материалов при повышенных (выше 250 °С) температурах вследствие сравнительно низкой теплостойкости матрицы ограничивает температурный диапазон их применения. Решение задачи упрочнения матрицы в целях приближения ее прочности при повышенных температурах к высокому температурному сопротивлению углеродных волокон привело к появлению углеродной (или графитовой) матрицы и композиционных материалов на ее основе. Создание нового класса высокотемпературных материалов, получивших название углерод-углеродных композиционных материалов, описано в работе [109] там же приведена библиография по этим материалам. Первоначально со.зданные углерод-углеродные композиционные материалы основывались на двухнаправленном армировании. Они обладали лучшей прочностью в плоскостях армирования по сравнению с монолитным поликристаллическим графитом, но уступали по прочности, нормальной к плоскости армирования. Переход к пространственно-армированным материалам устраняет эту проблему [108, 114, 123]. Пространственное армирование резко повышает сопротивление этих материалов к действию нестационарных температурных напряжений и абляционную стойкость. Разработке и созданию пространственно-армированных материалов на основе углеродной матрицы уделяется большое внимание [106, 107]. [c.167]

Результаты испытания аустенитной стали 12Х18Н9Т свидетельствуют о том, что при переходе с более жесткого режима на менее жесткий (по величине пластической деформации за цикл) наблюдается уменьшение параметра долговечности, а при переходе с менее жесткого режима на более жесткий — повышение параметра суммарной долговечности А . Аналогичный вывод получен при исследовании нестационарных температурных напряжений в элементах теплоэнергетического оборудования и изучении закономерностей термоциклического пластического деформирования котельных сталей [26]. [c.39]

Так как практически невозможно оценить влияние каждой из перечисленных причин в отдельности, не было сделано попыток ул учшить согласие между результатами экспериментов и расчетов, например изменяя поправку на локальную гибкость. Кроме того, потребности в таком улучшении и не возникает, так как вычисленные напряжения вполне удовлетворяют требованиям ASME П1 ) для первичных и вторичных напряжений с хорошим запасом. Если, однако, расчет включает и нестационарные температурные напряжения, из-гибные напряжения могут достичь критических значений. Поэтому представляется оправданным учитывать только средние механические изгибные напряжения (при предположении о чисток изгибе шпилек) а не стараться оценить эффекты, упомянутые в п. 3, в более точных исследованиях. [c.46]

Поэтому представляет интерес онределепие характера напряженного состояния в окрестности дефекта типа трещины в случае нестационарного температурного поля. [c.369]

Замер усилий и деформаций производится по разработанной ранее методике [236] с помощью датчиков сопротивления, наклеиваемых на динамометр и чувствительный элемент деформометра. Используются разработанные [35] высокотемпературные датчики (до 400° С). В связи с работой датчиков в местах с переменной электромагнитной напряженностью измерительные схемы приборов переведены на питание постоянным током, что позволяет отфильтровать частотную составляющую и исключить наводки. Работа датчиков в условиях нестационарных температурных полей потребовала для обеспечения температурной компенсации подбора датчиков с одинаковыми температурными характеристиками. На рис. 5.4.3 показана запись на приборе ЭТП-209 сигналов с несамокомпенсирующихся рабочих датчиков моста усилий в процессе выхода на установившийся температурный режим динамометра при температурных качках образца. Флуктуации с малым периодом отражают некомпенсацию датчиков в пределах одного цикла нагрева образца. Датчики с подобранными темпе- [c.250]

Нестационарные режимы работы, осуществляющиеся циклически в чередовании со стационарными, делают более сложными и напряженными условия работы дисков турбомашин [13, 31, 71]. На нестационарных режимах возникают значительные температурные напряжения, связанные с большими перепадами температур по радиусу и дополнительно нагружающие диск. На стационарных режимах ноле температуры и нагрузок сохраняется на постоянном, но достаточно высоком уровне, что приводит к полаучести и релаксации напряжений. [c.9]

Кроме нестационарности, создаваемой регулярными изменениями температуры и нагрузки (например, ежесуточные включения установок), термоциклическое нагружение часто нестационарно по величине размаха температурных напряжений даже при постоянном внешнем воздействии (разность Д =соп81), что объясняется процессами циклического упрочнения или разупрочнения. При этом обычно начальный период эксплуатации является более повреждающим, чем последующий, в котором наблюдается стабилизация свойств. Виды нестационарного нагружения и нагрева схематически показаны на рис. 91. [c.159]

В о бщем случае нестационарного температурного поля соотношение (7.3) уже не выполняется, поскольку распределение максимальных напряжений не является изохронным. Связанное с этим расширение области догрузки и более равномерное распределение в ней максимальных до-полнительных напряжений способствует увеличению левой части неравенства (7.2) и, следовательно, повышает вероятность возникновения односторонней деформации. [c.217]

Условия возникновения односторонней деформации при действии рассмотренного температурного поля определяются главным образом температурными градиентами в осевом яаправле-кии, влияние градиента по толщине для тонкостенных оболочек невелико. iB этом можно убедиться, рассмотрев соответствующее распределение напряжений (6.58) совместно с выражением (7.9). С другой стороны, в толстостенных трубах и сплошных цилиндрах формоизменение возможно и при циклическом воздействии нестационарных температурных полей, не изменяющихся вдоль образующей [53, 60]. [c.224]

Нестационарное тепловое состояние телескопического кольца характеризуется семейством кривых (рис. 3.3, 6), построенных по результатам термометрирования в точках 1-3 (рис. 3.3, а) в течение характерного периода теплового режима при стендовых испытаниях. Наиболее интенсивно прогреваются тонкостенные оболочки корпусных элементов. Следует подчеркнуть, скорость изменения характерной температуры (кривая 1) телескопического кольца при выходе на стационарный режим, а также скорость охлаадения существенно ниже, чем у соединяемых корпусных деталей (кривые 2 я 3), так что умеренная скорость изменения температуры (около 300 С/мин) на переходных участках, по-видимому, не вызывает заметных температурных напряжений в кольце. [c.135]

Поведение элементов конструкций ВВЭР под действием температурных и силовых воздействий может бьпь описано, как показано в гл. 3, несвязанной краевой задачей термоупругости или пластичности. При этом анализу напряженных состояний предшествует исследование нестационарных температурных полей, обусловлею1ых переходными эксплуатационными или аварийными режимами работы АЭС. Расчет температурных полей проводится отдельно для каждого элемента конструкции АЭУ в соответствии с историей теплового нагружения (см. рис. 3.14). [c.170]

Использование многослойных рулонированных оболочек для изготовления корпусов теплообменных аппаратов (ТА), работаюпи. Х Б широком диапазоне температур и с большими скоростями изменения температуры теплоносителя, требует особого внимания ввиду того, что величины температурных напряжений в таких оболочках в ряде случаев могут превышать допустимые. Расчет термонапряженного состояния подобных конструкций, прежде всего, определяется точностью расчета нестационарных температурных полей в многослойной [c.149]

Тепловые испытания многослойных сосудов показали, что перепад температуры по толщине стенки в многослойных сосудах больше, чем в однослойных, вследствие особенностей контактного теплообмена на поверхностях соприкосновения слоев [20]. В результате экспериментальных исследований была установлена нелинейная зависимость контактных температурных сопротивлений в многослойном пакете от контактного давления [21]. На основе полученных зависимостей разработаны методы расчета теплового поля и температурных напряжений в многослойном цилиндре [22, 23] и в зоне кольцевого шва [24]. Описано качественно новое явление — зависимость поля температур от напряженного состояния многослойной стенки и, в частности, перепада температуры по толщине стенки от внутреннего давления (рис. 3). С учетом контактной теплопроводности решена также задача нахождения нестационарного темнератур-ного поля при внутреннем и наружном обогреве [251. Теоретические расчеты проверялись экспериментами на малых моделях [26], в том числе тепловыми испытаниями в специальном защитном кожухе. В настоящее время институт располагает защитным сосудом объемом 8 м , рассчитанным на пневматическое разрушение в нем экспериментальных сосудов. [c.264]

В третий то.м введены две новые главы, в которых даются справочные данные по напряжениям при нестационарных температурных полях, а также по расчету элементов, выполняе.мых из неметаллических материалов (в частности, из пластмасс). Расширены главы, посвященные расчетам пластин и оболочек дополнительно приведены данные по расчету на колебания элементов турбомашин и расчету тонкостенных труб. [c.599]

Появление и развитие трещин происходит тем интенсивнее, чем выше относительная щелочность воды и чем больше и дольше действуют дополнительные напряжения, возникающие в результате термических неравномерностей в металле. Если в процессе эксплуатации складываются условия, при которых оба фактора резко выражены, повреждения могут появиться через 1-2 года работы. Такими неблагоприятными условиями являются неравномерное питание водой при температуре 70-100 С в котлах с давлением до 4 МПа и при температуре 150-200 С в котлах с давлением 9 МПа и выше, неудовлетворительная конструкция ввода питательной воды в барабан, частые остановы, использование воды с преобладанием едкой щелочи. Более щадящий режим для котлов среднего давления - питание водой, нагретой до 130-140Т, с содержанием щелочи 15-30% общего солесодержания позволяет даже при термически неустойчивой работе, связанной с частыми растопками и остановами в резерв, увеличить в среднем наработку до появления повреждений, которая может составлять 10-12 лет. Наконец, при температуре питательной воды около 150 С в конденсатном режиме с пониженной щелочностью котловой воды и с редкими остановами в резерв на котлах, работающих при давлении до 4 МПа, повреждения заклепочных швов появляются при наработках более 30 лет. Наиболее благоприятные условия дя возникновения и развития трещин создаются во время нестационарных температурных режимов. [c.182]

Разработанные автором методы решения нелинейных задач теории поля рассматриваются на примере нелинейной задачи стационарной теплопроводности (гл. VI—IX). Далее эти методы распространяются на более сложные задачи, такие как нестационарная теплопроводность (гл. X), лучистый и контактный теплообмен (гл. XI и XII), обратная задача (гл. XIII), температурные напряжения (гл. XV), а также задача о распределении расходов в разветвленной гидравлической сети (гл. XVI). Последние две задачи, хотя и несколько выходят за рамки задач теплофизики, тем не менее органически с ними связаны, ак как температурные напряжения обычно определяются температурными полями, а определение расходов среды всегда предшествует определению коэффициентов теплообмена на поверхностях деталей, омываемых этой средой. [c.4]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...