Тепловой источник сосредоточенны

Задача определения температуры для ГЛР может быть решена так же, как и для теплового источника, сосредоточенного на поверхности материала, и в этом случае могут быть использованы для упрощенного расчета формулы (103), 004) и (106). Ориентировочные численные оценки, произведенные для скорости резания металлов по данной схеме, показывают [12], что она лежит в пределах 0,1 < о < 1 см/с. [c.113]

Для решения рассматриваемой задачи удобно воспользоваться методом источников и принципом наложения для температурных полей. Сущность принципа наложения заключается в том, что если температурные поля, возбуждаемые действием тепловых источников, сосредоточенных в теле, описываются линейным дифференциальным уравнением [c.171]

Тепловой источник сосредоточенный 190 [c.253]

Рис. 12.2. Рост температуры поверхности при равномерном движении теплового источника, сосредоточенного вдоль прямой, (а) Распределение температуры (Ь) максимальная и средняя температуры как функции скорости. А — распределение источников по полосе (максимальное) В — распределение источников по квадратной области (максимальное) С — то же (среднее).

При анализе термических процессов тепловой источник на поверхности рассматривают [162-164] в виде сосредоточенного в бесконечно малом пятне - точке. Это предположение, согласно теории распространения теплоты сосредоточенных источников [164], позволяет определять температурные поля в зонах, удаленных от источника на расстояния, превышающие в 3-5 раз диаметр пятна лазерного излучения. Для достоверного описания распространения теплоты необходимо знать распределение плотности мощности в пятне лазерного излучения. [c.255]

Геометрические размеры сварочной ванны и условия ее формирования зависят от технологии и режимов сварки. Так, возрастание эффективной тепловой мощности, сосредоточенности источника, повышение давления дуги ведут не только к увеличению глубины проплавления, но и к уменьшению ширины ванны. [c.23]

Развитый формализм относится к любым сплошным средам. Конкретный физический смысл движущихся сосредоточенных источников (стоков) энергии различен в разных физических системах. Назовем, например, ударные волны в сжимаемых идеальных средах, которые представляют собой движущиеся поверхностные стоки энергии тонкое осесимметричное тело, движущееся с большой скоростью в сжимаемом идеальном газе вдоль своей оси и имитируемое движущимся точечным энергоисточником в головной части тела различные тепловые источники и стоки и т. д. Теория этих явлений излагается в учебниках по механике сплошной среды (см. курс Л. И. Седова [ ]). [c.232]

Пусть в точках ( ) и ( ) находятся сосредоточенные мгновенные тепловые источники, т. е. [c.62]

Пусть в точке ( ) приложена сосредоточенная мгновенная сила, направленная по оси Xj, а в точке ( ) действует сосредоточенный мгновенный тепловой источник. В этом случае 1 = = №,0 0,0 , Г = 0,0 Q 0 и [c.62]

Если в точке ( ) приложена изменяющаяся по гармоническому закону сосредоточенная сила Хг= х — )бг ,б , а в точке ( ) действует сосредоточенный тепловой источник Q = [c.62]

Полученная формула позволяет определить поле температуры, вызванное движущимся тепловым источником, если известно поле температуры, вызванное действием сосредоточенного мгновенного теплового источника. [c.63]

Здесь С/ (х, I, 1)—перемещение частицы (х), вызванное сосредоточенным мгновенным тепловым источником Q (х— ) б (/). Для определения перемещений, вызванных сосредоточенной силой, направленной по оси и движущейся в направлении оси Хз, примем следующую систему величин [c.65]

Мы рассматривали для простоты случай, когда тепловой источник или сосредоточенная сила движутся с постоянной скоростью, но можно найти соответствующие выражения и для случая, когда скорость движения переменна. [c.65]

Функции Wi, Н, связанные с действием сосредоточенного теплового источника д = б(х — )б( ), должны удовлетворять дифференциальным уравнениям (7) и (8), начальным условиям (9) и краевым условиям [c.69]

Следовательно, штрихованная система величин описывает действие сосредоточенного мгновенного теплового источника Q =Ь x — )б( ) в точке (I), причем мы предполагаем, что массовые силы отсутствуют, Х. —О, а краевые условия на Аи [c.73]

Для решения нашей задачи рассмотрим несколько простых вспомогательных задач с одинаковыми краевыми условиями на поверхностях Аи и Ао. В качестве основной системы рассмотрим тело 5, свободное от нагрузок на поверхности Л, причем -0=0 на Аи и Ао- Будем воздействовать на это тело сосредоточенными силами и тепловыми источниками. Для того чтобы тело было неподвижным, достаточно закрепить одну его точку. [c.76]

Далее пусть на основную систему действует сосредоточенный мгновенный тепловой источник д = б(х — х )б( ), помещенный в точке (х ). Перемещения Wi x, х, () и температура Я(х, х, /), вызванные действием этого теплового источника, должны удовлетворять системе уравнений [c.77]

Рассмотрим несколько частных случаев термоупругих сферических волн. Пусть в начале координат приложен сосредоточенный тепловой источник интенсивности Woe K Тепловой поток через поверхность сферы радиуса при должен быть равен интенсивности источника, т. е. [c.113]

Решая эту систему, получаем следующие выражения для термоупругих сферических волн, вызванных действием сосредоточенного теплового источника, приложенного в начале координат [c.114]

Мы видим, что функция 0 ) имеет особенность в точке (х= ). Воздействие сосредоточенной силы приводит, таким образом, к возникновению теплового источника в точке приложения силы. [c.142]

Рассмотрим теперь вторую систему уравнений, соответствующую термоупругой среде, в которой находится сосредоточенный тепловой источник интенсивности изменяющийся во времени по гармоническому закону. Амплитуды всех функций, входящих в эти уравнения, будем обозначать крышкой над соответствующей буквой. Итак, имеем [c.175]

Волны в неограниченном термоупругом пространстве под действием сосредоточенного теплового источника [c.190]

Пусть в начале координат находится сосредоточенный мгновенный тепловой источник С(/ , /) =Роб (/ ) б (/). Это воздействие приведет к распространению в неограниченной среде продольной сферической волны. Соответствующее этому случаю [c.190]

Процесс ПМО налагает определенные требования на размеры с/с и I также и потому, что они влияют на интенсивность локализованного пятна нагрева на поверхности заготовки. Опыт показывает, что диаметр пятна нагрева и сосредоточенность теплового источника зависят от диаметра и длины соплового канала, силы тока дуги, расхода и состава плазмообразующего газа. Уменьшение ёс приводит при прочих равных условиях к повышению температуры потока газа, но увеличивает вероятность замыкания дуги на стенку сопла и возникновения так называемой двойной дуги — аварийного режима, когда сопло вынуждено работать и в качестве анода и катода. Это ведет к разрушению соплового канала. Аналогичное явление возникает и при увеличении длины I свыше определенных пределов, при превышении предельного значения силы тока, нарушении отклонения от соосности электрода и отверстия сопла, а также снижении расхода рабочего газа ниже определенного значения. Практически в плазмотронах, применяемых на производстве для ПМО, каналы сопла имеют диаметр йс— =4...6 мм, длину 1= (0,8... 1,5)с/с. [c.16]

Коэффициент сосредоточенности источника теплоты. Плазменная дуга при ПМО используется главным образом как источник высокоинтенсивного локального нагрева обрабатываемого материала. Для того чтобы налаживать процесс нагрева, управлять им и выполнять необходимые для этого расчеты, следует придать тепловому источнику определенные числовые характеристики. Любой источник теплоты, в том числе и действующий на поверхности контакта плазменной дуги с обрабатываемым материалом, характеризуется прежде всего общей тепловой мощностью Qh и законом распределения этой мощности по поверхности пятна нагрева. Общая тепловая мощность Qh, Вт, связана с электрической мощностью W, подведенной к плазмотрону, выражением [c.24]

Поскольку коэффициент сосредоточенности теплового источника 0 зависит от силы тока, расчет по формуле (43) приходится делать методом итераций. [c.57]

Второй особенностью формулы (151) является то, что в последний член подкоренного выражения входит коэффициент сосредоточенности теплового источника ко, который, как отмечалось выше, зависит от конструкции и настройки плазмотрона (de, h), расхода плазмообразующего газа G и силы тока. Если величины de, h я G при расчете режима ПМО могут быть заранее заданы, то величина силы тока, связанная с искомым значением 0н, заранее не задается. Выход из этого положения может быть найден в двух вариантах. Первый вариант состоит в том, чтобы, пользуясь зависимостями (42) и (14), перейти от переменной 0н к переменной величине силы тока, т. е. в результате оптимизации определять не температуру нагрева обрабатываемого материала у кромки резца, а силу тока в цепи плазмотрона. При всей желательности такого выбора оптимизируемой величины заметим, что тогда переход от 0ц к силе тока должен быть сделан и во всех других технических ограничениях, куда входит 0н. Это сделает формулы (145), (149) и (150) весьма громоздкими и нелинейными даже в логарифмической системе координат, что, в свою очередь, вызовет затруднения при отыскании оптимальных условий обработки. Другой вариант решения основывается на приведенном выше замечании о том, что в [c.209]

Коэффициент сосредоточенности теплового источника, входящий в выражение (157), принят средним о=5,0 см 2 для диапазона силы тока 7=140. ..400 А. Так как ограничение по силе тока дуги нелинейно в логарифмической системе координат, на рис. 107 оно изображается семейством кривых I. Как и во всех предыдущих случаях, кривые этого семейства построены для температур нагрева 0н=2ОО 300 и 400°С. [c.212]

В рассмотренных ранее случаях тепловые источники считались сосредоточенными точечными (сосредоточенными в геометрической [c.185]

Аналитическое исследование динамических свойств топки обычно проводится в предположении сосредоточенности ее параметров [Л. 33, 44, 74]. Это вызвано указанными выще трудностями, а также наличием некоторых факторов, характерных для таких объектов (интенсивное леремещивание, тепловой источник—факел—одновременно воздействует на различные участки экранных поверхностей). Эксперименты на действующих парогенераторах также указывают па возможность приближенного представления топки как объекта с сосредоточенными параметрами. [c.114]

Стаиионарный осесимметричный факел. Интерферограмма демонстрирует стационарный ламинарный конвективный факел в атмосферном воздухе от сосредоточенного теплового источника диффузионною пламени диаметром 0,5 мм. [Pera, Gebhart. 1975] [c.128]

Газовая сварка. В этом виде сварки газовая горелка является тепловым источником малой сосредоточенности, что затрудняет поддержание сварочной дуги нормальных размеров. Поэтому мощность пламени при сварке изделий из меди толщиной до 4 мм выбирают из расчета 150— 175 дм /ч ацетилена на 1 мм толщины свариваемого металла, при толщине до 8— 10 мм мощность увеличивают до 175—225 дм /ч. При больших толщинах рекомендуется сварка двумя горелками — одной ведется подогрев, а другой — сварка. Для уменьшения теплоотвода и компенсации тепла, уходящего в околошовную зону, применяют асбестовые подкладки и предварительный подогрев. Газовой сваркой сваривают стыковые и угловые соединения. При толщине до 3 мм разделку кромок не делают, а при больших толщи нах выполняют Х-образную разделку под углом 45 ° с каждой стороны стыка с притуплением 0,2 толщ,инь1 [c.124]

Для определения перемещений иг возьмем иную вспомогательную штрихованную систему величин. Предположим, что при отсутствии тепловых источников 0 приложена в точке ( ) мгновенная сосредоточенная сила Х. = 8 х — l)8ij8(t), направ- [c.74]

Газовая горелка, тепловой источник малой сосредоточенности, что при большом теплоотводе в пзделпе затрудняет поддержанпе нормальной сварочной ванны. Прп сварке меди больших толщин (более 10 мяс) целесообразно пспользовать две отдельные горелки, пз которых первая создает предварптельпый подогрев изделия, а вторая осуществляет сварку. При двусторонней сварке двумя горелкамп необходимость в дополнительном подогреве отпадает. [c.331]

При резании металлов мы имеем дело с подвижным источником тепла (стружкой), перемещающимся с определенной скоростью V по поверхности резца. Решение задачи о подвижном тепловом источнике получило в технике широкое применение. В частности, подвергались математической обработке (д-р техн. наук Н. Н. Рыкалин) явления нагрева при сварке металлов подвижными интенсивными сосредоточенными источниками тепла. Теоретически явления резания имеют со сваркой несомненную аналогию. [c.107]

Газовая горелка - тепловой источник малой сосредоточенности, поэтому для сварки меди желательно использовать ацетилено-кис-лородную сварку, обеспечивающую наибольшую температуру ядра пламени. Для металла малых толщин (до 3...4 мм) мощность пламени выбирается из расчета 150...175 л/ч ацетилена на 1 мм толщины, а при толщинах металла до [c.122]

Чем выше скорость скольжения, тем меньше пространственное сосредоточение теплового потока на поверхности ЭИ, поскольку электродное пятно попадает на новые набегающие участки диска, а тепловой поток, поступающий из канала, распределяется на большей поверхности. Такое размазывание теплового потока снижает его среднюю плотность, которая становится ул<е недостаточной для проплавления или испарения материала ЭИ. Следовательно, вращение диска (и вообще тангенциальное двил ение ЭИ) приводит к тому, что плотность теплового потока на единицу поверхности диска 9д оказывается меньше его плотности в канале разряда. Б результате, поверхностные слои ЭИ могут лишь нагреваться, а не плавиться, поскольку теплота успевает отводиться в его внутренние области. С другой стороны, с уменьшением скорости скольжения тепловая задача приблилоется по своему характеру к случаю неподвижного теплового источника, когда плотности тепловых по- [c.205]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...