Упругие переднего центра

Одна из конструкций плавающего центра была описана выще (фиг. 39). На фиг. 114 показана другая конструкция плавающего центра. При поджиме детали задним центром плавающий передний центр 2 отходит влево до тех пор, пока торец изделия не дойдет до крышки 4. При дальнейшем движении детали упруго деформи- [c.196]

В случае обработки детали в центрах с односторонним поводком в отличие от заднего центра передний центр подвергается воздействию, силы Р , передаваемой от шпинделя на поводок, в результате чего передний центр дополнительно деформируется. Поскольку вектор силы Р вращается вместе со шпинделем, то направление упругого перемещения переднего центра в координатной системе станка будет непрерывно изменяться в плоскости, перпендикулярной оси вращения, и величина радиуса детали будет изменяться по закону, близкому к косинусоидальному. Если измерить упругое перемещение вращающегося центра относительно неподвижного корпуса передней бабки, то погрешность радиуса детали, вносимая передачей крутящего момента посредством одностороннего поводка, может быть учтена. Если же измерять упругое перемещение центра относительно шпинделя, синхронно вращающегося с центром, то в этом случае погрешность от применения одностороннего поводка измеряться не будет. [c.467]

Одним из возможных и более простых способов определения Ад является измерение относительного перемещения у/ двух сопряженных деталей, размеры которых входят в соответствующую размерную или кинематическую цепь технологической системы. В данном случае выбор источника информации заключается в определении такого стыка в технологической системе, упругие деформации которого наиболее полно отражают характер упругих перемещений на замыкающем звене. Например, при однорезцовом консольном растачивании отверстий в заготовках на горизонтально-расточных станках (ГРС) в общем балансе упругих деформаций > д технологической системы 70. .. 90 % составляют упругие деформации консольных оправок, на которых установлен режущий инструмент. При этом между и уо наблюдается зависимость, близкая к линейной, т.е. у =/(уо)- Таким образом, измеряя уо относительно шпинделя станка в процессе обработки, можно получить информацию уд. При таком способе получения информации следует учитывать передаточные отношения соответствующих звеньев, изменяющиеся при обработке. Например, если определять Ад для случаев обработки деталей в центрах станка (токарная, шлифовальная и др.) путем измерения относительных смешений узц заднего или у ц переднего центра, то нужно учитывать смещение точки приложения силы резания Р по длине детали. [c.219]

Погрешности формы обточенных шеек различны по величине и понижаются с уменьшением длины шеек, а также угла а путем отдаления точки О поворота заготовки от переднего центра. Это обеспечивается выравниванием упругих отжатий передней и задней бабок станка, а также поперечным смещение.м задней бабки. В последнем случае получаемая погрешность формы может быть частично компенсирована созданием встречной или обратной конусности. Шейки валов можно также обрабатывать несколькими резцами (рис. 26, г) вместо одного (рис. 26, в). [c.76]

При этом любая точка переднего моста стремите качаться по дугам NN и AIM, проведённым из этих центров. Расхождение этих дуг (заштриховано на фиг. 126, а) должно компенсироваться для того, чтобы не происходило самопроизвольного поворота колёс при прогибе рессоры. Эта компенсация достигается введением упругого элемента либо в конструкцию продольной рулевой штанги, либо в конструкцию передней подвески. Перенос серёжки в передний конец рессоры, а простого шарнира — в задний уменьшает расхождение дуг, а следовательно, и стремление колёс переднего моста к самопроизвольному повороту пги прогибе рессоры, так как центры обеих дуг NN и ММ расположены в этом случае по одну сторону от оси (фиг. 126, б). Однако при переднем расположении серёжки несколько [c.110]

При исследовании задачи о скольжении цилиндра по границе вязкоупругого основания в 3.3 установлено, что сопротивление движению цилиндра существует даже при отсутствии тангенциальных напряжений в области контактного взаимодействия. Для упругих тел при сохранении предположения об отсутствии сил трения на площадке контакта, как известно, сопротивление их относительному скольжению равно нулю (см. 3.2). Причина этого явления заключается в обратимости упругих деформаций, в силу чего область контакта и контактные давления для упругих тел распределены симметрично относительно оси симметрии движущегося цилиндра. Не так обстоит дело при взаимодействии вязкоупругих тел. Как показано в 3.3, центр площадки контакта и точка, в которой контактные давления достигают своего максимального значения, сдвинуты по направлению к переднему краю области взаимодействия. Именно в силу такого характера распределения напряжений и возникает сопротивление при относительном скольжении вязкоупругих тел. [c.174]

Значение угла а1 можно определить из упругих отжатий переднего и заднего центров и длины заготовки Ь. [c.85]

Для выяснения сущности расчетной схемы предположим, что линия Ьс заготовки в результате упругих отжатий переместится в положение Ь с это соответствует повороту заготовки вокруг точки О на угол а. Рассматривая смещенное положение заготовки, можно установить, что усилия, действующие на передний и задний центры, равны сумме отрезков Ь"Ь и с с". Со стороны суппорта возникает одинаковая по величине реакция, равная сумме усилий Ру. Эта реакция выражается на треугольнике с индексом суп отрезком пп. Отрезок kn представляет упругий отжим суппорта. [c.117]

Уменьшением угла а путем отдаления центра О поворота заготовки. Последнее достигается выравниванием упругих отжатий передней и задней бабок станка. Устанавливая различный вылет пиноли, можно изменять жесткость задней бабки в ту или иную сторону и таким образом влиять на величину упругого отжатия заднего центра. [c.119]

Особые преимущества имеет данный метод при настройке токарных многорезцовых станков. Необходимое положение резцов в радиальном и осевом направлениях определяется доведением их режущих кромок до соприкасания с соответствующими поверхностями эталона. Последний выполняется в виде обрабатываемой детали и устанавливается на центра станка. Размеры эталона должны выполняться с учетом упругих отжимов узлов станка (суппорта, передней и задней бабок) под влиянием сил резания, зазоров в подшипниках шпинделя, а также высоты микронеровностей на обрабатываемой поверхности. Последнее соображение учитывается в связи с тем, что установка резца производится по дну впадин, а измерение выполняемого размера — по вершинам гребешков. Суммарное влияние перечисленных факторов можно учесть, вводя необходимую поправку к настроечному размеру. Последнюю проще определить опытным путем, производя обработку нескольких пробных деталей. [c.250]

Жесткость, или упругую характеристику элементов системы СПИД, определяют расчетом (для простых деталей) и экспериментально (для сложных узлов) при статическом нагружении системы. Жесткость узла зависит от нанравления и точки приложения силы. Поэтому исследования узла проводят в условиях, наиболее полно моделирующих реальные условия последующей обработки. В частности, к узлу прикладывают не только радиальную Ру, зо и вертикальную Р и осевую Рх составляющие усилия резания, назначают определенный вылет резца, положение пиноли задней бабки. Отжатия передней и задней бабок токарного станка определяют, включая отжатия центра и стыка центр — центровое гнездо детали. Полученная характеристика позволяет оценить качество изготовления и сборки данного узла. При высокой точности изготовления ветви характеристики располагаются ближе одна к другой, чем при низкой точности изготовления. [c.45]

Оставляя в стороне движение центра тяжести подвески, составим уравнения малых колебаний подвески при ее движении относительно своего центра масс. Положение подвески относительно центра масс определяется двумя углами углом -ф поворота передней оси вместе с колесами вокруг продольной оси автомобиля и углом 0 поворота колес вокруг шкворней. Положительные значения угла ij) отсчитываются от горизонтального положения передней оси в направлении вращения часовой стрелки, если смотреть по ходу автомобиля. Положительное направление отсчета угла 0 соответствует повороту колес влево. Принимается, что колеса жестко связаны между собою и поворачиваются вокруг шкворней одновременно на одинаковый угол 0. Кроме углов и 0, обобщенными координатами являются также параметры деформации пневматиков Ф1, Ф2 где индекс 1 относится к левому колесу, а индекс 2 — к правому. В соответствии с теорией качения упругого пневматика на движение рассматриваемой системы накладываются кинематические связи, выражаемые уравнениями (1.14), которые в нашем случае записываются в виде [c.398]

При оценке влияния на точность обработки упругих деформаций системы станок—инструмент—обрабатываемая деталь наибольшие трудности представляет определение влияния упругих деформаций станка из-за разнообразия действующих в нем усилий и сложной формы ряда его основных деталей. Опыты показали, что на точность обработки влияет общая суммарная деформация отдельных частей станка. Деформации частей весьма разнообразны. Так, например, у задней бабки токарного станка происходит скручивание и смятие центра в середине станка имеют место кручение и изгиб станины у передней бабки — прогиб шпинделя и т. п. Однако все эти деформации складываются таким образом, что влияние общей деформации на точность обработки значительно ниже, чем можно было ожидать, судя по деформации каждой отдельной части станка. [c.65]

При исследовании плавности хода автомобиля и расчете подвески необходимо знать момент инерции /к подрессоренных масс (кузова) относительно поперечной оси, проходящей через центр тяжести и перпендикулярной к продольной оси автомобиля. Наиболее простой способ определения величины /к состоит в том, что автомобиль раскачивают вокруг одной из его осей. Для этого передние или задние колеса, упругие элементы подвески которых заклинены, а давление в шинах повышено до максимально допустимого, устанавливают в призмы, как показано на рис. ИЗ. Другую ось вместе с подвеской удаляют и заменяют пружинами. Раскачивая переднюю часть автомобиля, возбуждают колебания, частоту которых определяют с помощью секундомера или по записи [c.255]

Величина упругих перемещений переднего и заднего /з центров соответственно равна [c.36]

На величину упругих перемещений системы СПИД существенное значение оказывает изменение положения в системе СПИД точки приложения действующей силы.-Это явление можно наглядно проиллюстрировать на примере обработки вала в центрах с использованием в качестве поводка рифленого центра (рис. 1.15, а). В этих условиях изменение положения точки приложения силы резания приводит к изменению величин сил, действующих на передний и задний центр и, как следствие, их упругих перемещений. В результате ось детали будет поворачиваться (см. рис. 1.15, б), огибая кривую, описываемую уравнением [c.70]

При обработке детали в результате действия силы Р 2 происходят переменные упругие перемещения переднего и заднего центров и изменение положения оси заготовки относительно вершины резца, что является причиной возникновения существенных погрешностей формы деталей в поперечном сечении. [c.281]

Определению величин упругих перемещений передней и задней бабок в различных направлениях плоскости YOZ, по которым строились годографы, должен предшествовать ряд мероприятий, направленных на устранение факторов, способных вызывать упругие перемещения в указанных направлениях. Так, биение торца А (см. рис. 4.20) должно быть доведено до минимума подрезкой его по месту. Кроме того, соосность осей переднего и заднего центров должна быть в пределах нормы на данный станок. [c.286]

На погрешности формы, получившиеся в результате упругих отжатий элементов технологической системы, накладываются отклонения формы, возникающие вследствие геометрических погрешностей станка например, непараллельность направляющих станины и оси шпинделя в горизонтальной плоскости дает конусность с увеличением диаметра по направлению к передней бабке и в определенной степени уменьшает погрешность формы, вследствие упругих отжатий при Wпс < зб при этом непараллельность направляющих станины и оси шпинделя в вертикальной плоскости даст свои искажения формы, а эллиптичность опорных шеек шпинделя передней бабки наложит на обработанную поверхность свою овальность. Следует иметь в виду то обстоятельство, что соответствующим смещением задней бабки при настройке станка для обработки в центрах можно избежать возникновения конусности. [c.120]

По расположению приводного устройства цанговые зажимы могут быть с передним и с задним расположением. Наибольшее распространение получил цанговый зажим с задним расположением приводного устройства для передачи усилия зажима. В зажимах этого типа цангу устанавливают в специально расточенное гнездо либо в коническое отверстие шпинделя под упорный центр с помощью переходной втулки (в средних станках). Перемещение цанги для зажима осуществляется с помощью тяги, выполненной из трубы для обеспечения прохода прутка. Для обеспечения постоянной силы зажима и запирания зажимного устройства в цанговые зажимы вводят упругие компенсаторы. В качестве упругих компенсаторов используют специальные детали, например тарельчатые, спиральные и цилиндрические пружины, резиновые прослойки или детали зажимных устройств определенной податливости (например, вышеупомянутая тяга из тонкостенной трубы). [c.107]

При равенстве жесткостей переднего и заднего центров наименьшее радиальное отжатие будет посредине заготовки. Результирующее ее отжатие выражается в суммарном отклонении профиля продольного сечения (конусность и бочкообразность) Уг= у + Уь- Конусность определяется разностью отжатий центров, а бочкообразность - разностью упругих деформаций заготовки и отжатий вследствие податливости центров. Последние направлены противоположно упругим деформациям, что в конечном счете уменьшает бочкообразность. Чем выше жесткость центров, тем больше бочкообразность и меньше конусность, а чем выше жесткость заготовки и ниже жесткость центров, тем больше конусность. [c.166]

Начиная примерно с 1949 г., стала входить в употребление маятниковая подвеска переднего колеса (фиг. 24, 27, 30). Колесо, подвешенное на двух параллельных маятниковых рычагах, качается относительно оси, расположенной позади его центра. Упругие элементы и амортизаторы размещены, 692 [c.692]

На величину упругих деформаций, вызывающих погрешности обработки, оказывает влияние жесткость передней и задней бабок, жесткость суппорта и системы крепления на нем режущего инструмента, жесткость обрабатываемой заготовки и жесткость ее установки на центра. Деформацией самого инструмента, ввиду его значительной жесткости, можно пренебречь. В целях упрощения задачи целесообразно жесткости передней и задней бабок характеризовать одной общей величиной совместно с жесткостью установки заготовки, При этом условии экспериментальное определение жесткости обеих бабок необходимо производить с учетом всех стыков от корпусов бабок до заготовки (корпус бабки—подшипник, подшипник—шпиндель, шпиндель—центр, центр—заготовка). [c.89]

Одним из возможных способов определения Лд является измерение относительного упругого перемещения двух сопряженных деталей, размеры которых входят в качестве звеньев в соответствующую размерную технологическую или кинематическую цепь системы СПИД. В этом случае задача выбора источника получения информации сводится к нахождению такого стыка, упругие деформации которого наиболее полно отражают характер упругих перемещений на замыкающем звёне. При этом необходимо учитывать передаточные отношения соответствующих звеньев, которые могут меняться в процессе обработки. Так, например, если при токарной, шлифовальной или других видах обработки деталей в центрах определять Лд путем измерения относительных упругих перемещений заднего или переднего центра, то, согласно выражению (3.9), необходимо учитывать смещение точки приложения силы резания х Ь. [c.171]

Измерение упругих перемещений передней бабки (у . В качестве примера рассмотрим динамометрический центр (рис. 7.30), разработанный А. Д. Давитидзе [37 ], к круглошлифэвальному станку 3151 для измерения упругого перемещения переднего центра относительно невращающегося шпинделя. [c.466]

Аналогичные результаты будут получены, если поддерживать постоянным упругое перемещение переднего центра вдоль оси шпинделя или Ру = onst, Pz = onst, Pv = onst, так как в этих случаях перемещение точки приложения силы резания практически не вызывает отклонений контролируемых величин. [c.468]

Независимая подвеска заднего ведущего моста показана на фиг. 129. Средняя часть балки ведущего моста 1 закрепляется на раме или остове автомобиля. Рукава балки 2 при перемещении колёс могут качаться относительно шипов 3, в которых укреплены концы торсионов 4, расположенных вдоль оси автомобиля. Передние неподвижные концы торсионов 4 укреплены во втулках, связанных с рамой или остовом автомобиля посредством рычажков 5 и стержней 6, которые служат для предварительного натяжения всей упругой системы. Полуоси снабжены карданами, центр которых совпадает с осью шипов 3. Применение торсионов в качестве упругих элементов уменьшает вес неподрессорснных масс автомобиля [47]. [c.112]

При горизонтальном полонсении хомутика это давление направлено вертикально, вследствие чего вызываемые им упругие отжатия передней бабки также направлены вертикально и мало отражаются на точности обработки. Наоборот, при вертикальном расположении хомутика давление на центр направлено горизонтально, причем при верхнем положении хомутика давление имеет направление на [c.91]

Полуавтомат мод. ЗЕ624 предназначен для заточки твердосплавных и быстрорежущих токарных и строгальных резцов по задним поверхностям торцом алмазного или эльборового круга. С помощью дополнительных приспособлений возможна заточка резцов с высотой державки до 100 мм и заточка передних поверхностей. Для осуществления упругой заточки скорость гидравлической поперечной подачи устанавливается больше скорости съема металла. Станок ра-, ботает с охлаждением, подаваемым в центр алмазного круга. Затачиваемый резец устанавливают на наклонном столе и закрепляют с помощью специальных приспособлений. [c.76]

При определении показателей устойчивости было принято, что автомобиль, представляет собой твердое тело, все точки которого движутся с одинаковыми скоростями. В действительности автомобиль представляет собой сложную систему масс, соединенных менаду собой шарнирно или при помощи упругих элементов. Можно выделить две основные группы масс подрессоренные части (кузов), вес которых воспринимает подвеска, и неподрес-соренные части (колеса, оси), вес которых воспринимают шины. Центр тяжести С подрессоренных масс расположен на расстоянии йк от передней оси (рис. 84), на расстоянии Ь от задней и на высоте кк от поверхности дороги. Он не совпадает с центром тяжести [c.197]

В качестве примера на рис. 21 показана блок-схема САУ многорезцовой обработки ступенчатого валика. Из схемы видно, что два датчика / и 2 непрерывно выдают информацию об упругих перемещениях переднего и заднего центров станка, используя которые, САУ преобразует их в две величины в размер динамической настройки Лд на острие первого резца и в угол поворота 0 оси вращения обрабатываемой детали. Датчик 3 непре-. рывно показывает угол поворота верхней части суппорта, несущей три резца, относительно нижней. САУ за счет изменения подачи 5 вносит необходимые поправки в размер динамической настройки Лд, обеспечивая, таким образом, заданную точность диаметрального размера поверхности, образуемой первым резцом. Исполнительный механизм 4 осуществляет внесение поправки в угол поворота 0 верхней части суппорта относительно нижней с целью обеспечения расположения второго и третьего резца на эквидистанте относительно оси вращения детали, поворачивающейся из-за податливости центров. Этим достигается требуе- [c.39]

Таким образом, при базировании детали по схеме, приведенной на рис. 4.20 вследствие действия эксцентричной силы создается момент, стремящийся повернуть деталь в центрах. Одновременно на центры передней и задней бабок действуют силы реакции бх и F3. бх. а в стыке возникает сила трения Рп дг. расположенная в плоскости YOZ (см. рис. 4.21). Под действием указанных сил происходит поворот передней и задней бабок вокруг полюсов поворота (они лежат на оси ОХ). При вращении детали в каждый момент времени линии действия сил / п. бх и 62. как результат наличия силы Р , будут совпадать, следовательно, упругие перемещения, возникающие в направлениях действия сил Ккв. п. 6 и экв.з.б. являются фуНКЦИЯМИ уГЛЗ ф. [c.286]

Деталь будет иметь еще более сложную форму, если значения жесткостей будут неодинаковы в различных направлениях. Экспериментально было исследовано влияние силы Pg на величину упругих перемещений передней и задней бабок, а также выявлена форма детали в поперечном сечении вследствие неодинаковости жесткостей. На рис. 4.24 приведены годографы упругих перемещений Рп.б и Рз.б в микрометрах, полученные экспериментально при различных давлениях масла в цилиндре задней бабки гидрокопировального станка 1722. Указанные значения силы Pg опре--делялнсь из следующих-условий жесткость пружины плавающего центра 353 Н/мм (36 кгс/мм), б = 3,75 мм, площадь цилиндра задней бабки 113 см . [c.286]

Обрабатываемая деталь для сравнительных расчетов отдельных конструктивных вариантов берется жесткой. При обработке в центрах она рассматривается как жесткое тело на упругих опорах. На основании анализа форм колебаний, полученных при обработке в центрах, можно пренебречь смещениями детали, упорных центров и бабок по оси х. Из перемещений задней бабки можно выбрать три вида наиболее значительных перемещений смещение по оси у и поворот около осей х и г. Формы колебаний шпинделей с значительными сосредоточенными массами качественно близки к статическим формам изгиба под действием сил резания. Колебания передней (шпиндельной) бабки довольно сложны, но наибольший интерес представляют ее поворотные колебания около оси 2, хотя они по амплитуде значительно меньше амплитуды заготовки, особенно при обработке в центрах. Существуют условия, особенно при нежестких шпинделях или шпиндельных бабках, когда на устойчивость и колебания при резании влияет крутильная система главного привода. Она рассматривается как ряд последовательно расположенных дисков на вало-проводе. [c.178]

Ma a этой системы располагается в t04ife контакта переднёГб упорного центра и заготовки (точка Og)- Упругий элемент ее считается связанным с корпусом передней бабки. [c.179]

Пример 2. Определить погрешность формы гладкого стального вала, обтачиваемого на центрах токарного станка. Диаметр вала 30 мм. Длина вала 300 мм. Модуль упругости материала вала Е = 200 Гн/ж (2 10 кГ/см ). Жесткость узла задней бабки = 15 ООО кн/м (1500 кГ/мм). Жесткость узла передней бабки Jn.6 15 000 кн/м (1500 кГ/мм). Жесткость суппорта J yn — 10 ООО кн/м (1000 кГ/мм). Заданная глубина резания t ad max [c.62]

Осадку пружинных элементов подвески проверяют непосредственно на автомобиле. Если одна сторона автомобиля осела , надо определить, что является причиной этого, так как на крен передней части кузова влияет проседание упругого элемента задней подвески (рессоры или пружины). Для устранения этого надо установить автомобиль на горизонтальную площадку и измерить разность высот одноименных точек, расположенньк по центру фар на левой и правой сторонах. Измерение проводить после раскачивания передней части кузова на пружинах подвески. Затем под середину передней поперечены установить призму и, приподняв автомобиль до отрыва передних колес, повторить измерение. Если разность сохранится, значит, просел упругий элемент задней подвески на стороне меньшей высоты. Если же при начальном измерении бьи крен, а затем автомобиль выровнялся — просела пружина передней подвески. [c.361]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...