Расчет Подвески

Полученное выражение для дисперсии в зависимости от параметров системы и скорости движения дает возможность исследовать их влияние на дисперсию углового отклонения. На рис. 5.17, а приведен график изменения среднеквадратичного значения угла Ф в зависимости от v при п = = 0,3, на рис. 5.17, б — график изменения ст,р в зависимости от коэффициента силы вязко-10 м/с. Для расчета подвески [c.202]

РАСЧЕТ ПОДВЕСКИ КРЮКА [c.106]

При исследовании плавности хода автомобиля и расчете подвески необходимо знать момент инерции /к подрессоренных масс (кузова) относительно поперечной оси, проходящей через центр тяжести и перпендикулярной к продольной оси автомобиля. Наиболее простой способ определения величины /к состоит в том, что автомобиль раскачивают вокруг одной из его осей. Для этого передние или задние колеса, упругие элементы подвески которых заклинены, а давление в шинах повышено до максимально допустимого, устанавливают в призмы, как показано на рис. ИЗ. Другую ось вместе с подвеской удаляют и заменяют пружинами. Раскачивая переднюю часть автомобиля, возбуждают колебания, частоту которых определяют с помощью секундомера или по записи [c.255]

Расчет подвески крюка см. фиг. 18). Напряжение изгиба в опасном сечении траверсы [c.784]

Величины кц для расчета подвески и моста [c.79]

Подъемные механизмы и приспособления необходимо прикреплять к прочным элементам строительных конструкций здания, что проверяется расчетом. Подвеска грузоподъемной оснастки к узлам конструкций здания без расчета не допускается. [c.328]

Данные, аналогичные приведенным в табл. й и 9, необходимы при проведении расчетов подвески при выборе размеров модельных электролизеров для проведения экспериментальных исследований распределения тока и выборе расчетных областей, определяющих краевые условия на электродах, при решении задач распределения тока на электродах — деталях проектируемых подвесочных устройств. [c.178]

Расчет подвески колес (рис. 47). По аналогии с существующими катками назначаем величину отклонения каждого колеса от средней опорной поверхности катка по вертикали в пределах + 10 см. На каждое колесо катка в работе приходится нагрузка [c.92]

Таблица 10.3. Формулы для расчета подвески с двумя зубчатыми сочленениями и 2 = 2/3

Таблица 10.5. Формулы для расчета подвески центральных колес с одним зз чатым сочленением

Отталкивающая магнитная подвеска для поддержания приемлемого зазора между вагоном и направляющей использует постоянные магниты, которые образуют магнитное поле очень большой напряженности. Единственным практическим способом создания таких полей является использование сверхпроводящих магнитных систем, расположенных в каркасе транспортного средства. По оценке потребляемая мощность составит около 37 кВт в расчете на 1 т. Б обоих типах магнитной подвески возникают значительные потери энергии от вихревых токов. Вихревые токи наводятся в проводящих материалах переменными магнитными полями, силовые линии которых эти материалы пронизывают. Потери от вихревых токов пропорциональны величине PR и должны восполняться энергией магнитного поля. [c.275]

При расчете собственных частот подвески для всех значений т эпицикл считаем свободным. [c.135]

Действительно, в этом случае динамические характеристики двигателя и фундамента (фюзеляжа, корпуса и т. п.) следует определять только в направлении осей стержней. Динамические характеристики блока изоляции (подвески) будут представлять собой соответствуюш,ие диагональные матрицы, элементы которых легко определяются расчетом или экспериментально. [c.372]

Для оценки эффективности подвески при отклонении частот возмущающих сил от номинальных значений необходимо динамические податливости определить не только для номинальных частот, но и для соответствующих диапазонов частот. В этом случае расчет матрицы эффективности проводится для отдельных частот диапазонов. [c.373]

Собственные механические сопротивления Zq (а) и податливости Мо (со) конструкций машины, необходимые для характеристики машин как источников вибрации и расчета вибрации, определяются методами и средствами, рассмотренными в гл. X, п. 1. Для обеспечения свободного положения машина подвешивается на упругих элементах. Частота собственных колебаний машины на этих элементах должна быть не менее чем в три раза меньше низшей частоты исследуемого диапазона. Упругие элементы подвески крепятся к корпусу машины в местах, удаленных как от опорной поверхности, так и от рабочих узлов. [c.421]

Для получения на приборе различных нагрузок необходимо установить на подвеску 3 грузы 2 с таким расчетом, чтобы сумма маркированного условного веса их и подвески равнялась [c.243]

Подвесные подмости, как правило, следует делать инвентарными. Основой подмостей являются подвески, изготовляемые из круглого железа. Число и диаметр подвесок определяют расчетом, исходя из конкретной нагрузки. [c.526]

Подвески следует изготовлять из стали марки Ст. 2 или Ст. 3. Допускаемое напряжение при расчетах лесов следует принимать с учетом G—Ю-кратного запаса прочности. Независимо от ре- [c.526]

На основании численного анализа динамических систем применительно к экскаваторам Уралмашзавода для определения максимально возможного ослабления подвески стрелы можно рекомендовать формулу (29). При этом для ориентировочного расчета начальная скорость первой массы может быть принята равной установившейся скорости подъема ковша. [c.93]

Анализ вычислений показывает, что величина динамической нагрузки дает небольшое увеличение натяжения в подвесках по сравнению со статической величиной, поэтому в практических расчетах динамической добавкой можно пренебречь. [c.119]

Монтаж трубопроводов выполняют по проекту. Всякое отклонение от него согласовывается с проектирующей организацией и отражается в чертежах. Опоры и подвески трубопроводов рассчитываются на вес заполненного жидкостью трубопровода. Если применяется изоляция, то вес ее также учитывается при расчете опор. [c.98]

Расчет рациональных пропорций транспорта в связи с характером подвески и виброизоляции пассажиров [c.90]

О РАСЧЕТЕ КОЛЕБАНИЙ ПОДВЕСКИ ПЛАНЕТАРНОГО РЯДА [c.63]

При расчете колебаний сложных механических систем их приходится расчленять на подсистемы, определять динамические податливости или жесткости подсистем в узлах связи и, стыкуя подсистемы, находить общее решение. В частности, такого подхода требует расчет колебаний планетарного редуктора, где в качестве одной из подсистем можно принять подвеску планетарного ряда. [c.63]

Исходя из особенностей нагрузочных характеристик диафрагменных пневматических упругих элементов и требований, предъявляемых к подвеске автомобиля в отношении плавности хода и необходимой динамической емкости, предлагается следуюш,ая методика расчета диафрагменного упругого элемента. [c.291]

При расчете рессоры как упругого элемента подвески обычно бывают заданы величина подрессоренной массы и ее собственная частота колебаний. [c.291]

Обычно из-за сложности исследования системы с шестью степенями свободы с целью упрощения расчета подвески кузов автомобиля рассматривают как систему с двумя степенями свободы, т. е. учитывают только подпрыгивание и галопирование аЭти коле- [c.260]

При всех системах подвесок боковые пере-ме1цения гондолы относительно оболочки устраняются дополнительными веревками — боковыми перекрещивающимися стропами, не несущими (при расчете подвески) никакой нагрузки эти стропы прикрепляются к поясам, которые расположены на оболочке ниже поясов подвески, или же к лапам. [c.394]

В отличие от расчета шарниров поворотной цапфы, кратковременную прочность которых мы определяли по большему из моментов Мьл и Мьз [см. уравнения (1.1.8) и (1.1.9)], при расчете подвески оба момента рассматриваются действующими раздельно. Причиной этого являются различные перемещения рычагов и, следовательно, их разное положение. При расчетном случае нагружеиич 2, т. е. при преодолении железнодорожного переезда, подвеска анализируется в крайнем верхнем положении. В представленном в этом параграфе случае нагружения 3, т. е. при движении по дороге с выбоинами, подвеска вновь рассматривается в нормальном положении. По-прежнему используя вертикаль-н г"- сил. — ки V — ( Л./2), следует лишь вместо исполь-оозать максимальное значенне боковой силы а вме- [c.94]

Пример 13.1. Требуется определить дисперсию коэффициентов полинома (13.7) для расчета подвески центрального колеса и коэффициента неравномерности распределения нагрузки среди сателлитов передачи по схеме А. Зубчатые колеса выполнены со степенью точности 6 по ГОСТ 1643—72, допуск на смещение осей посадочных диаметров центральных колес и смещение осей сателлитов 70 мкм. Начальные диаметры центральных колес и сателлитов — S6 мм ( щ)й = 234 мм = 69 ми. Допуск на разнозазорность подшипников качения сателлитов и разнотолщинность зубьев соответственно 20 и 30 мкм при условии выполнения селективной сборки. Число сателлитов = 5. [c.245]

Методика расчета вынужденных колебаний системы из соосных цилиндрических оболочек, колец и пластин основывается на разложении амплитудной функции в ряд по собственным формам недемпфированной системы. Приводится описание алгоритма расчета, по которому в ГОСНИИМАШ составлены программы применительно к ЭЦВМ Минск-32 . Применение методики иллюстрируется на примере расчета динамических податливостей подвески планетарного ряда редуктора. [c.6]

Известно, что МЦВ лежит на пересечении продолжения оси подвески калсдой колодки и радиуса, который с линией равнодействующих нормальных давлений N образует угол (5 ., величину которого ранее (для свободной колодки) рекомендовалось находить по формуле (9. 11) или (9. 14). В рассматриваемом случае формула (9. 11) неприменима, в чем убеждаемся предварительным расчетом, так как из нее следует <С Тг- Поэтому для определения положения МЦВ колодок применяем уравнение (9. 14), а предварительно непосредственным измерением по чертежу находим значения углов у и у,, сведенные в табл. 9. 3. [c.339]

При более высокой частоте со — 9,37 сек в рассматриваемой системе (фиг. 1. 8) наступает второй резонанс двухузлового типа, близкий к резонансу парциальной двухмассовой системы без подвески (ш = / i2 Ji + J z)l J2. = 9,18). Образовавшийся ранее при со = 7,75 сек" на первой массе узел колебаний как бы перемещается по участку 12 и делит его теперь приблизительно обратно пропорционально массам впрочем на векторной диаграмме ясно видно, что настоящего второго узла, как неподвижной точки на упругом участке 12, нет (первый узел в заделке настоящий, но задан принудительно). Представление о неподвижных узлах, возникшее из практики расчетов колебаний без учета трения, в действительности должно заменяться точками с минимальными амплитудами колебаний. При еще более высоких частотах, например, при а = 10 эта точка перемещается [c.54]

Конструктивные элементы подвесного потолка (каркаса, системы подвески и т. д. рис. 29) были запроектированы с таким расчетом чтобы при их монтаже можно было легко обойти неровности архитектурно-строительных конструкциГг существующего помещения операторского пункта. За базовую поверхность целесообразно принять лицевую часть приборных щитов. От базовой поверхности щитов производится продольная и поперечная трассировка будущего потолка. С этой целью в горизонтальной плоскости протягиваются взаимно перпендикулярные тросы, которые [c.76]

Так как сечение тонкостенных пространственных конструкций имеет небольшое армирование, то для ориентировочных расчетов в первом приближении можно принять х—0,55 ho. Полное исчерпание несущей способности внецентренно сжатых (растянутых) элементов может иметь место только в том случае, если они взаимодействуют с более прочными окаймляющими их конструкциями. Например, несущая способность полки оболочки может быть исчерпана только в том случае, если она опирается на достаточно прочный контур, который при воздействии на него предельных для сечений полки нормальных сил распора N p и изгибающих моментов Л1пр не разрушится. Если контур не обладает такой прочностью, то возникновению в плите сил iVnp и моментов УИпр будет предшествовать его разрушение. По-видимому, если отвлечься от несовпадения несущих способностей одной и той же конструкции при различных схемах излома, то в оптимально запроектированной с точки зрения прочности конструкции разрушение различных элементов должно наступать при одной и той же нагрузке, т. е. элементы должны быть равнопрочными. В соответствии со сказанным выше, если прочность криволинейного бруса ниже прочности балок, на которые он опирается, то при возникновении в брусе предельных нормальных сил Л/ р и моментов УИпр балки не разрушатся (рис. 3.2). Наоборот, если балки в рассматриваемом примере не обладают достаточной прочностью, то при возникновении в них предельных моментов и их разрушении несущая способность бруса не будет исчерпана и действующие в нем усилия будут меньше предельных. При равнопрочности элементов момент разрушения балок должен совпадать с моментом исчерпания несущей способности бруса. Оценка несущей способности конструкций с учетом взаимного влияния прочности отдельных элементов является, несомненно, приближенной. Более точных результатов можно ожидать при учете не только взаимного влияния прочностей отдельных элементов, но и при учете влияния их деформативности. Если балку подкреплять подвесками с одним и тем же сечением (одной и той же прочностью), но с разной длиной, то очевидно, что несущая способность конструкции при увеличении длины подвески до некоторой оптимальной величины может увеличиваться (рис. 3.2, д). Таким образом, при оценке несущей способности конструкции [c.176]

Опуская промежуточные выкладки, результаты расчетов даем в табличной форме. В табл. 1 приведены результаты определения динамических усилий, возникающих в подъемном канате при переподъеме порожнего ковша, а в табл. 2 — определения динамических усилий, возникающих в подвеске стрелы при ее падении после переподъема порожнего ковша. [c.93]

Для определения максимально возможных усилий, возникающих в подвеске стрелы при ее падении после переподъема ковша, можно рекомендовать формулы (24, 29), как наиболее простые и надежные с точки зрения расчета металлоконструкций на прочность. [c.95]

Упругая подвеска гасителя в виде силового сильфона 4 и управляющего сильфона 9 с учетом реакции струи из сопла 11 имеет нелинейную характеристику восстанавливающей силы. Кроме того, в реальной системе имеет место демпфирование, трудно поддающееся расчету. Поэтому необходимо провести экспериментальный анализ фазовых характеристик элет ментов гасителя. На рис. 4 приведены фазочастотные характеристики элемента сопло — заслонка — силовой цилиндр (силовой части системы) при разных значениях диаметра сопла d и диаметра дросселя Тд, полученные экспериментально на стенде, схема которого приведена на рис. 5 Колебания давления в силовом цилиндре регистрировались фольговым [c.214]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...