Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...

Статьи Чертежи Таблицы О сайте Реклама

Режимы стали

Длительность цикла естественного старения крупных деталей обыкновенно ограничивается 20 сутками, но иногда этот срок уменьшается или увеличивается в несколько раз в зависимости от конфигурации и назначения детали. При обработке металлоконструкций также возникает необходимость в снятии напряжений сварных швов. Металлоконструкции, изготовленные из сталей, обладающих плохой, ограниченной и удовлетворительной свариваемостью, подвергаются термической обработке по режиму стали до и после сварки. При хорошей свариваемости материала металлоконструкции, работающие в условиях статиче ской нагрузки, термической обработке не подвергаются. При динамической нагрузке проводится термическая обработка после сварки по режиму стали. Борьба с внутренними напряжениями заготовок ведется главным образом путем улучшения технологичности конструкций деталей и введением операций старения.  [c.398]


В качестве критерия свойств в приведенных диаграммах принята твердость. После закалки при индукционном нагреве по преимущественным режимам сталь имеет большую твердость, чем после закалки при обычном медленном нагреве.  [c.147]

Для получения оптимальных механических свойств сварное соединение должно подвергаться термической обработке, устраняющей перегрев околошовной зоны и измельчение первичной структуры металла шва. Термическая обработка сварного изделия заключается в нормализации или закалке с последующим отпуском по режиму стали.  [c.524]

Таким образом, в настоящий момент теория регулярного режима стала полезным орудием при решении различных практических задач, в частности она стала основой новой техники тепловых измерений. С другой стороны, основные положения теории регулярного режима не являются результатом одних только аналитических операций они вместе со своими следствиями обоснованы, кроме того, огромным количеством опытов, производившихся в разных местах разными экспериментаторами в течение ряда лет.  [c.10]

Забивание газоходов золой резко уменьшилось, когда после наладки топочного режима стало возможным работать при более грубом помоле характеризуемом 9—ii2% остатка на сите 88.  [c.204]

При упрочнении стали 45 с повышением давления понижается как твердость, так и глубина ее распространения. Объясняется это тем, что решающее значение для стали 45 имеет термическое упрочнение поверхностного слоя, т. е. увеличение зоны высокого температурного влияния. Исходная структура обрабатываемого материала, ее состав и дисперсность оказывают заметное влияние на глубину упрочненного слоя и его твердость 153]. При обработке стали 45 с исходной сорбитной структурой упрочненный слой в 1,4 раза больше, чем при обработке при тех же режимах стали 45 перлитной структуры.  [c.27]

Отжиг в целях получения зернистого цементита осуществляют по следующему режиму сталь нагревают до температуры = = 20-5-40 °С (примерно 770 °С), выдерживают при этой температуре в течение 4-10 ч, а затем очень медленно (со скоростью не более 40-50 °С/ч) охлаждают вместе с печью до 600-650 °С. Дальнейшее охлаждение стали до комнатной температуры можно производить на воздухе.  [c.190]

Листы, предназначенные для сильноточных магнитопроводов, оксидируют по следующим режимам стали 1212, 1213 — 650° С 60 мин стали 1311, 1312, 1313 700° С 60 мин 1411, 1412, 1413 — 700 С 60 мин 1511, 1512, 1513, 1514, 1521 — 750° С 60 мин охлаждение на воздухе [4].  [c.711]

Ориентировочные режимы сталей типа Хромансиль  [c.288]

Лишь в последние годы (в связи с развитием криогенной техники и широким применением криогенного топлива в ракетной технике, а также необходимостью расчета полей температур изделий при закалке п т. д.) возникла необходимость в расчете теплоотдачи в режиме переходного кипения. Поэтому исследование этого режима стало более интенсивным.  [c.300]


Термообработку литых и кованых заготовок производят до ЭШС по режиму стали.  [c.187]

При использовании циклограммы (см. табл. 5.6, п. 6) с двухимпульсным режимом нагрева на этапе сварки значения параметров режима (/св, св и / в) должны оказать такое термомеханическое воздействие на металл зоны сварки, в результате которого будут обеспечены медленный нагрев металла, отсутствие выплесков и формирование ядра необходимых размеров. Это достигается, если сварку проводить на умеренных токах /св = (0,75...0,8)/св1 большой длительности СВ = (4...5) св1 и повышенной силе сжатия Рсв = 1,5/ св1 по отношению к аналогичным параметрам режима сталей группы 1. Длительность паузы между сваркой и термообработкой, составляющая = (1,1...1,4) св, должна быть достаточной для снижения температуры на периферии литого ядра до температуры ниже начала мартенситного превращения. Последующий импульс тока термической обработки осуществляет отпуск закаленной точки. При этом сила тока термической обработки /доп = (0,7...0,8)/св и время его действия доп = (1,5...1,8) св должны быть достаточными, чтобы нагреть зону сварки до температуры образования аустенита и не допустить повторной закалки.  [c.325]

Чем вьпие содержание кремния в стали, т.е. чем ниже требуемые магнитные потери, тем сложнее технология обработки и тем точнее следует соблюдать технологические режимы. Стали с высоким содержанием кремния в 2-2,5 раза дороже, чем с низким. Технология обработки нелегированных сталей наиболее простая, из можно изготовлять на обычном оборудовании в цехах холодной прокатки, и их стоимость близка к стоимости обычных холоднокатаных низкоуглеродистых конструкционных листовых сталей, т.е. намного меньше чем легированных отожженных изотропных ЭТС. Нелегированные изотропные стали поставляют в нагартованном состоянии, заключительной  [c.356]

На микрофотографиях 432 и 433/1 показана микроструктура после закалки и отпуска для упрочнения сердцевины по производственным режимам (сталь № 185).  [c.43]

Поэтому при проверке пригодности принятого режима и определении температуры подогрева при сварке закаливающихся сталей достаточно использовать результаты стандартных испытаний стали по методике ИМЕТ-1 или валиковой пробы, на основании которых можно получить зависимости изменения конечных механических свойств металла околошовной зоны от скорости охлаждения и длительности пребывания выше Ас . По этим данным можно установить интервал скоростей охлаждения, ограничивающий область частичной закалки стали в зоне термического влияния, и выбрать расчетное значение по допускаемому проценту мартенсита в структуре и благоприятному сочетанию механических свойств.  [c.233]

Если сталь склонна к значительному росту зерна, а действительная скорость охлаждения металла зоны термического влияния по расчету оказалась меньше нин<него предела допустимых, следует увеличить число слоев в шве и сварить их длинными швами. При выборе новых режимов следует определить действительные скорости охлаждения.  [c.239]

В начале 30-х годов эти различия между барабанными и прямоточными котлами представлялись весьма существенными. Однако необходимость повышения параметров пара постепенно заставила и для барабанных котлов высокого давления применять весьма чистую питательную воду. Таким образом, различия между этими типами котлов в отношении водно-химических режимов стали гораздо менее значительными. На то обстоятельство, что требования к качеству питательной воды для барабанных котлов будут повышаться и приближаться к требованиям, предъявляемым к питательной воде прямоточных котлов, указывал еще Л. К. Рамзин. Чтобы убедиться в этом, достаточно фавнить современные нормы ПТЭ для питательной воды этих котлов (табл. 9.1). Лишь для барабанных котлов, работающих при давлении до 120 кгс/см , допускается применение питательной воды, содержащей растворимые соли натрия. Для котлов более высокого давления используется только глубо-кообессоленная вода. Чем же вызвано такое сближение требований к качеству питательной воды Главной причиной этого является то обстоятельство, что растворимость различных веществ в водяном паре увеличивается с повышением его плотности. Вследствие этого вещества, поступающие в котел с питательной водой, распределяются между котловой водой и паром. Коэффициент этого распределения, т. е. а = Сп/Ск.в, зависит от значения Ув/Тп, т. е. от отношения 156  [c.156]


Все вышесказанное показывает, что функция ограничения нагрузки двигателя в зависимости от скоростного режима стала неотьем-лемой частью всережимного регулятора как прямого, так и непрямого действия.  [c.233]

На рис. 6.56 представлены кривые длительной прочности стали 1Сг—1Мо— 0,25V и кривые, характеризующие удлинение при разру- шении. Сталь подвергали термической обработке по двум режимам сталь HD после обычной термообработки (нормализация, отпуск) имела высокую пластичность сталь LD после выдержки при высокой температуре обработки на твердый раствор имела низкую пластичность. Для стали LD с низкой пластичностью получают более высокую длительную прочность. Результаты испытаний на высокотемпературную малоцикловую усталость сталей, термообработанных по обоим режимам, приведены на рис. 6.57 у высокопластичной стали HD усталостная долговечность в отличие от длительной прочности большая, кроме того, у этой стали более медленно снижается долговечность при увеличении времени выдержки.  [c.237]

К своей работе в Геттингене Прандтль приступил с осени 1904 г. В том же году к нему присоединился его близкий друг проф. Рунге, чтобы вести здесь курс прикладной математики. Их работа, протекавшая в полном согласии, была направлена к общей цели—поставить работу Института прикладной математики и механики ) на должную высоту, в результате чего он превратился скоро в мощный центр, куда стали стекаться молодые силы, интересовавшиеся приложениями математики в технике ). В этот период времени аспиранты Прандтля работали главным образом в области сопротивления материалов Г. Хорт ) написал диссертацию о температурном режиме стали, подвергающейся испытаниям на разрыв С. Берлинер ) провел исследование гисте-резисных петель в чугуне при растяжении автор настоящей книги приступил тогда к упомянутой выше работе по устойчивости двутавровых балок. В связи с аварией, случившейся на строительстве Квебекского моста (в Канаде) Прандтль заинтересовался устойчивостью сжатых элементов составных профилей и показал ), что раскосам и планкам, соединявшим тяжелые пояса сжатых составных стержней моста, потерпевшего аварию, были даны недостаточные размеры поперечных сечений.  [c.472]

Следует отметить, что режим термической обработки заметно влияет на закономерности изменения Авн в процессе циклического нагружения стали. Например, повышение температуры отпуска стали 1X13 до 1073 К (вместо 1033 К) и продолжительности до 3 ч (вместо 2 ч) приводит к интенсивному развитию процессов старения, вызывающих образование большого количества мелкодисперсионных выделений, резко снижающих длину свободного пробега дислокаций. В обработанной по этому режиму стали петля гистерезиса при циклическом нагружении вообще не фиксируется.  [c.138]

Рис. 7. Расчетные значения накопленного повреждения для одночастотно-го (1), двухчастотного ( ) и с выдержками (3) нагружений в мягком режиме стали Х18Н10Т при г = 650° С Рис. 7. Расчетные значения <a href="/info/23980">накопленного повреждения</a> для одночастотно-го (1), двухчастотного ( ) и с выдержками (3) нагружений в мягком режиме стали Х18Н10Т при г = 650° С
Кривые на фиг. 71 построены для сталей, подвергнутых нитро-цемеитацпи при следующих режимах сталь 15Х (кривая ]) прн температуре нитроцементации 950° С и выдержке 7 час. сталь 12Х2Н4А (кривая 2) прн 930" С II выдержке 4 часа стали Ст. 3 и 15Х (кривая 3) при Й60°С и выдержке 2 часа сталь Ст. 3 (кривая 4) при 950 С  [c.127]

При дуговой сварке в среде углекислого газа мартенситных или мартенситно-ферритных сталей разного легирования между собой применяют обычно проволоку типа Св-08Х14ГТ. Оптимальный режим предварительного подогрева устанавливают по требуемому для более закаливающейся стали, часто имеющей повышенное содержание углерода. Температура подогрева регламентируется жесткостью контура изделия и содержанием углерода в заготовках, обычно ее устанавливают в пределах 200—400° С. Сваренное изделие подвергается отпуску при 700— 750° С. При толщине свариваемых заготовок свыше 30 мм сваренное изделие в горячем состоянии, не допуская его охлаждения, подвергают отпуску по режиму стали в термической печи.  [c.239]

Обнаруженный эффект упрочнения металла путем указанного способа механико-термической обработки мог бы иметь значительный практический интерес, если бы его можно было вызвать у жаропрочиых сортов стали. Для проверки этой возможности было решено подвергнуть испытанию на ползучесть по аналогичному режиму сталь ЭЯ-1Т.  [c.22]

Однако винт фиксированного шага, дававший удовлетворительные результаты лишь на одном расчетном режиме, стал в середине 30-х годов вытесняться винтом изменяемого шага (ВИШ) сначала с двумя его значениями, а затем с непрерывным изменением. В 1933 — 1934 гг. были показаны преимущества ВИШ, позволявшего значительно увеличить скороподъемность, потолок и другие летные данные был дан также метод построения характеристик винтомоторной группы при применении ВИШ (Д. В. Халезов).  [c.289]

Диски шлифовальные фибровые (ГОСТ 8692—82) предназначены для работ со скоростью до 55 м/с без применения СОЖ- Выпускаются двух типов тип 1 — для шлифования на легких и средних режимах неметаллов, цветных металлов и сплавов и т. д. тип 2 — для шлифования на тяжелых режимах стали, жаропрочных сплавов и т. д. Размеры дисков Е> = 60-ь225 мм, с/ = 6 мм и б/ = 22 мм, Н = 0,7-4-1 мм.  [c.742]

Рассмотрим вопросы построения критериев подобия по методу анализа размерностей и основы теории многофакторного эксперимента. Формулы для выбора режимов сварки и приближенного расчета геометрических размеров сварных швов и их механических свойств приведены только для механизированной сварки под флюсом и только для низкоуглеродистых и пизколегированпых сталей. Для этих сталей и метода сварки указанные форму гы про1нли многократную опытную проверку и дают надежные результаты с точностью до 10 — 12%.  [c.174]


Механические свойства металла Н1ва и сварного соединения зависят от его структуры, которая определяется химическим составом, режимом сварки, предыдущей и последующей термообработкой. Химический состав лгеталла шва при сварке рассматриваемых сталей незначительно отличается от состава основного металла (табл. 47). Это различие сводится к снижению содержа-  [c.215]

При сварке низкоуглеродистых горячекатаных (в состоянии поставки) сталей при толш,ине металла до 15 мм па обычных режимах, обеспечивающих небольшие скорости охлаждения, структуры металла шва и околошовной зоны примерно такие, как было рассмотрено выше (рис. 109). Повышение скоростей охлаждения при сварке на форсированных режимах металла повышенной толщины, однопроходных угловых швов, при отрицательных температурах и т. д. может привести к появлению в металле шва и околошовной зоны закалочных структур на участках перегрева и полной и неполной рекристаллизации.  [c.217]

Следует помиить, что при сварке низколегированных сталей выбор техники и режима сварки влияет на форму провара, долю участия основного металла в формировании шва, а также на его состав и свойства.  [c.221]

Технология сварки низкоуглеродистых и низколегированных сталей отличается незначительно. Режимы сварки зависят от конструкции соединения, типа шва и техники сварки (табл. 53). Свойства металла околошовной зоны зависят от термического цикла сварки. При сварке угловых однослойных швов и стыковых и угловых швов па толстолистовой стали типа ВСтЗ па режимах с малой погонной энергией в околошовной зоне возможно образование закалочных структур с пониженной пластичностью. Предупредить это можно увеличением сечения швов или применением двухдуговой сварки.  [c.225]

Для низколегированных термоупрочпепных сталей с целью предупреждения разупрочнения шва в зоне термического влияния следует использовать режимы с малой погонной энергией, а для петермоупрочпепных — наоборот, с повышенной. Для обеспечения пластических свойств металла шва и околошовной зоны на уровне свойств основного металла, во втором случае следует выбирать режимы, обеспечиваюш,ие получение швов повышенного сечения, применять двухдуговую сварку или проводить предварительный подогрев металла до температуры 150—200 °С.  [c.225]

Повышение коррозионной стойкости швов в морской воде достигается использованием электродной проволоки марки Св-08ХГ2С. Структура и свойства металла шва и околошовной зоны на низкоуглеродистых и низколегированных сталях зависят от марки использованной электродной проволоки, состава и свойств ОСЕОВПОГО металла и режима сварки (термического цикла сварки, доли участия основного металла в формировании шва и фо])мы шва). Влияние этих условий сварки и технологические рекомендации примерно такие же, как и при ручной дуговой сварке и сварке под флюсом.  [c.226]

Таблица 57. Ориентировочные режимы электрошлаковой сварки ииакоуглеродистых сталей Таблица 57. Ориентировочные режимы <a href="/info/7391">электрошлаковой сварки</a> ииакоуглеродистых сталей
Поньсшение содержания углерода, а также степени легирования стали увеличивает склонность стали к резкой закалке, в связи с чем такие стали обладают высокой чувствительностью к термическому циклу сварки и околошовная зона оказывается резко закаленной, а следовательно, непластичной при всех режимах сваркн, обеспечивающих удовлетворительное формировапио шва.  [c.230]

Сварка на режимах, при которых скорость охлаждения около-шовной зоны выше верхнего предела, вызывает резкое снижение пластичности металла зоны термического влияния за счет ее закалки режимы, приводящие к слишком малой скорости охлаждения (ниже нилл него предела, указанного в табл. 61), снижают пластичность н вязкость вследствие чрезмерного роста зерна. Если сталь нодвер кена резкой закалке, то может оказаться, что при всех скоростях охлаждения в околошовной зоне образуется мартенситпая структура в таком количестве, нри которол пластичность металла будет низкой.  [c.237]

Таким образом, при установлении режима сварки закаливаюш ихся сталей необходимо рассчитать режим сварки по условиям получения швов заданных геометрических размеров и формы рассчитать действительную скорость охлаждения Woxn металла зоны термического влияния (в за-висимости от условий проведения сварки) 7-g] и результаты расчета сравнить с данными  [c.238]

Полученная температура предварительного подогрела должна быть проверена и откорректирована путем определения действительных скоростей охлаждения Юохл при сварке на принятых режимах и сопоставления результатов расчета с рекомендуемым для данной марки стали диапазоном допустимых скоростей охлаждения.  [c.240]

В связи с этим в шов с расплавленным основным металлом поступают легирующие элементы, содержащиеся в свариваемой стали, в том числе и углерод, концентрация которого в сталях этой группы достаточно высока. Влияние содержания углерода, серы и марганца в шве на склонность к образованию горячих трещин схематически представлепо на рис. 124. Линия I служит границей раздела составов с низким содержанием углерода ( ] m. при которых образуются или не образуются горячие трещины. При повышенном содержании углерода [С] , ш такой границей будет линия 5, в этом случае даже при низком содержании серы и большой концентрации марганца в шве могут возникнуть горячие трещины. При механизированной сварке под флюсом необходимы подготовка кромок, техника и режимы сварки, при которых доля основного металла в шве будет минимальной.  [c.252]


Смотреть страницы где упоминается термин Режимы стали : [c.9]    [c.17]    [c.196]    [c.324]    [c.1030]    [c.137]    [c.51]    [c.223]    [c.230]    [c.252]   
Ковка и объемная штамповка стали Том 2 издание 2 (1968) -- [ c.72 ]



ПОИСК



190 — Отжиг — Режимы 190 Прочность длительная став и применение

430, 431 — Принцип 428 — Режимы для зубчатых колес из стали 40Х 431 --Способы

527, 544 — Подачи стали — Режимы резания

661 — Режимы из быстрорежущей стал

665 — Режимы резания при фрезеровании пазов в стали углеродисто

665 — Режимы резания при фрезеровании пазов в стали углеродисто из быстрорежущей стали — Размер

665 — Режимы резания при фрезеровании пазов в стали углеродисто колес цилиндрических — Размер

665 — Режимы резания при фрезеровании пазов в стали углеродисто резания

665 — Режимы резания при фрезеровании пазов в стали углеродисто фасонных в углеродистой стали

665 — Режимы резания при фрезеровании пазов в стали углеродисто фрезеровании стали

666, — Режимы резания при фрезеровании стали углеродистой

95 — Режимы стали легированной конструкционной — Температуры — Влияние

95 — Режимы стали рессорно-пружинной — Температуры и их влияние на механические свойства

95 — Режимы стали углеродистой качественной Режимы — Влияние на механические

Азотирование 5—686 — Влияние стали — Режимы

Азотирование стали 974 — Режимы антикоррозионное — Режимы

Азотирование стали — Режимы

Библиографический указатель литературы и журнальных статей по водоподготовке, водному режиму и химическому контролю на тепловых электростанциях за

Влияние состава стали и ее структурного состояния в околошовной зоне на сопротивляемость образованию холодных трещин при сварке изделий различной жесткости. Скорость охлаждения как критерий выбора режимов и технологии сварки закаливающихся сталей

Влияние стали для валков прокатных — Режимы

Влияние стали углеродистой качественной Режимы — Влияние на механические

Влияние температуры на силовой режим деформирования н механические свойства стали

Влияние термического режима высокочастотной закалки на структуру и твердость стали

Влияние чистовой обработки выглаживанием стали и титановых сплавов на возникновение режима избирательного переноса Хворосту хан, Н. Н. Ильин)

Высокопрочные штамповые стали с повышенной ударной вязкостью — Режимы окончательной термической обработки

Детали из дуралюмина, стали и титана Склеивание — Режимы технологические

Детали из нержавеющей стали — Нарезание резьб — Режимы резания

Детали из углеродистой стали — Обработка — Режимы резания

Диаграммы рациональных режимов нагрева стал

Закалка стали поверхностная высокочастотная 145 Особенности отпуска 149151 Параметры и режимы

Изменение структуры стали. Отжиг Нормализация. Закалка. Отпуск Факторы, определяющие режим термообработки. Внутренние напряжения при закалке. Дефекты закаленных изделий. Обработка стали холодом

Исследование закалки стали как пример приложения теории регулярного режима

Качество поверхностного слоя жаропрочных и титановых сплавов после обработки Сплавы и стали, методы и режимы обработки

Коррозионно-стойкие стали для применения в средах повышенной и высокой агрессивности для сварных конструкций, работающих в кислотах Коррозионная стойкость 259 — Коррозионные среды 260 — Марки 257258 — Механические свойства 259 Назначение 257—258 — Режимы термообработки 259 — Технологические

Коррозионно-стойкие стали для применения в средах повышенной и высокой агрессивности для сварных конструкций, работающих в кислотах Коррозионная стойкость 259 — Коррозионные среды 260 — Марки 257258 — Механические свойства 259 Назначение 257—258 — Режимы термообработки 259 — Технологические свойства 261 — Химический состав

Коррозионно-стойкие стали для применения в средах средней агрессивности для сварной аппаратуры — Виды поставляемого полуфабриката 254 Коррозионная стойкость 251—252 Марки 250—251 — Механические свойства 253 — Назначение 250—251 — Режимы термообработки 253 — Технологические свойства 253 — Химический

Лабораторные работы по определению влияния режима термической обработки на механические свойства и излом конструкционной стали. Задачи

Литье алюминиевых сплавов из легированной стали фасонное — Термическая обработка — Режимы

Методы выбора режима стыковой сварки стали

НАГРЕВ стали легированной конструкционной — Режимы

НАГРЕВ стали углеродистой — Режимы

Нагрев под ковку стали быстрорежущей — Продолжительность и режимы

Нагрев под ковку стали быстрорежущей — Продолжительность и режимы отжиге — Температуры предельные

Назначение марок стали и примеры режимов термической обработки автомобильных деталей

Назначении марок стали и примеры режимов термической обработки деталей тракторов и двигателей

Неустойчивость равномерного режима пластической деформации при кручении стержня кругового сечения из мягкой стали

Обработка деталей — Точность из стали нержавеющей — Режимы

Обработка деталей — Точность из стали углеродистой — Режимы

Основные режимы кадмирования и цинкования стали

Особенности стали и чугуна — Защитные свойства оксидных пленок 2.57—59 Особенности процесса 2.57—59 — Режимы обработки 2.57, 58 —Составы

Отжиг стали для валков прокатных — Режимы

Отливки из конструкционной нслег ированной стали предельные режимы работы в узлах трения

Отливки из марганцовистой стали магниевые — Термическая обработка в воздушной среде Режимы

Отпуск закаленной стали сокращенные режимы

Отпуск стали для валков прокатных Режимы

Отпуск стали для валков прокатных Режимы и их влияние на механические свойства

Отпуск стали для валков прокатных Режимы на механические свойства

Отпуск стали для валков прокатных Режимы с учетом размеров заготовки

Отрезка деталей алюминиевых резцами из стали нержавеющей резцами Режимы резания

Отрезка деталей алюминиевых резцами из стали углеродистой резцами Режимы резания

Пазы Фрезерование фрезами из в стали углеродистой — Фрезерование фрезами полукруглыми выпуклыми — Режимы резания

Полирование Составы растворов и режимы полирования стали, меди и ее сплавов

РЕЖИМЫ РЕЗАНИЯ - РЕЗЦ стали

РЕЖИМЫ РЕЗАНИЯ - РЕЗЦ стали автоматной

РЕЖИМЫ РЕЗАНИЯ - РЕЗЦ стали жаропрочной

РЕЖИМЫ РЕЗАНИЯ - РЕЗЦ стали закаленной

РЕЖИМЫ РЕЗАНИЯ - РЕЗЦ стали конструкционной

РЕЖИМЫ РЕЗАНИЯ - РЕЗЦ стали легированной

РЕЖИМЫ РЕЗАНИЯ - РЕЗЦ стали нержавеющей

Развертывание деталей из стали углеродистой Режимы резания

Рассверлйвание — Скорость резания деталей из стали нержавеющей Режимы резания

Рассверлйвание — Скорость резания деталей из стали углеродистой Режимы резания

Расчёт параметров режима точечной сварки малоуглеродистой стали по заданной толщине детали

Режим и техника ручной электродуговой сварки углеро- I диетой стали

Режим сварки малоуглеродистой стали

Режимы Подогрев стали

Режимы азотирования стали бронзирования

Режимы азотирования стали декапирования

Режимы азотирования стали доводки

Режимы азотирования стали дробеструйного наклепа

Режимы азотирования стали золочения

Режимы азотирования стали кадмирования

Режимы азотирования стали контактней сварки

Режимы азотирования стали латунирования

Режимы азотирования стали лужения

Режимы азотирования стали накатывания

Режимы азотирования стали накатывания резьб

Режимы азотирования стали никелирования

Режимы азотирования стали обработки электроискровым способом

Режимы азотирования стали оксидирования

Режимы азотирования стали отжига отливок из серого чугун

Режимы азотирования стали покрытиях

Режимы азотирования стали правки при шлифовании

Режимы азотирования стали применения электролитов для полирования

Режимы азотирования стали работы ванн при гальванических

Режимы аргоно-дуговой точечной сварки стали

Режимы при точении закаленной стали резцами

Режимы резания При обработке инструментом из быстрорежущей стали Р9 (23 8). При обработке инструментом из твердого сплава

Режимы резания При работе на поперечно-строгальных станках. Инструментом F3 быстрорежущей стали

Режимы резания деталей из стали нержавеющей

Режимы резания деталей из стали углеродистой

Режимы резания при зенковании фасок, бобышек и отверстий зенковками из быстрорежущей стали

Режимы резания при обработке инструментом из быстрорежущей стали Углеродистой стали

Режимы резания при обтачивании стали и чугуна минералокерамическими резцами

Режимы резания при продольном точении стали ЗОХГСЛ резцами с пластинками из твердого сплава

Режимы резания при сверлении спиральными сверлами из стали Р18 с охлаждением

Режимы резания при точении резцами, оснащенными пластинками из быстрорежущей стали

Режимы резания при фрезеровании со вставными ножами — Фрезерование стали углеродистой ¦— Режимы

Режимы резания при фрезеровании торцовые — Фрезерование стали углеродистой — Режимы резания

Режимы резания при фрезеровании углеродистой стали 75 кгям л-чхугловыми фрезами из быстрорежущей стали

Режимы резания при фрезеровании углеродистой стали vb 75 кгмм

Режимы резания при фрезеровании углеродистой стали аь 75 кг1мм

Режимы резания при черновом обтачивании стали быстрор режущими резцами

Режимы резания при черновом обтачивании стали твердо. сплавными резцами с дополнительней режущей кромкой (при

Режимы резания при черновом обтачивании стали твердосплавными резцами без дополнительной режущей кромки 7 (при

Режимы резания при чистовом обтачивании стали и чугуна минералокерамицескими резцами

Режимы резания при чистовом обтачивании стали твердосплавными резцами с дополнительной режущей кромкой (при фх

Режимы резания стали при развертывании

Режимы резания стали при сверлении

Режимы резания стали при фрезеровании

Режимы резаппя при нарезании внутренней резьбы метчиками из стали Р13 в сквозных отверстиях с применением охлаждения

Режимы резки стали средних толщин

Режимы резцами из быстрорежущей стали

Режимы резьбонарезания стали

Режимы сварки Влияние на аргоно-дуговой стали

Режимы сварки нержавеющей стали

Режимы сварки стали

Режимы сварки стали высоколегированной в среде защитного газа

Режимы сварки стали низколегированной под флюсом

Режимы сварки стали разнородной 622—633, режимы

Режимы сварки стали среднелегированной 529—531, без

Режимы сварки стали термообработки

Режимы сверления пластмасс стали и титана

Режимы скоростного фрезерования стали торцевыми Фрезами, оснащёнными твёрдыми сплавами (доц., канд. техн. наук Грудов)

Режимы стали конструкционной

Режимы стали после холодной деформаци

Режимы стали — Особенности процесса

Режимы термической обработки быстрорежущей стали

Режимы термической обработки инструментальной легированной стали

Режимы термической обработки инструментальной углеродистой стали

Режимы термической обработки конструкционной легированной стали

Режимы термической обработки конструкционной углеродистой стали

Режимы термической обработки магнитной стали

Режимы термической обработки нержавеющей и. кислотостойкой стали

Режимы термической обработки поковок из различных марок стали

Режимы термической обработки пружинно-рессорной стали

Режимы термической обработки термической обработки стали

Режимы термической обработки шарикоподшипниковой стали

Режимы термообработки тонколистовой стали

Режимы шовной сварки малоуглеродистой стали

Режимы элементов в стали

Сварка аргоно-дуговая Источники питания стали механизированная — Режим

Сварка стали газовая — Подготовка и разделка кромок 101—103 Режимы 103 — Способы сварки и их выбор

Сверление Применение режущих инструментов деталей из стали нержавеющей Режимы резания

Сверление Применение режущих инструментов деталей из стали углеродистой — Режимы резания

Свинецсодержащие стали легированные — Марки 137 — Назначение в автомобилестроении 137 — Режимы термообработки 138 — Скорость резания

Свинецсодержащие стали легированные — Марки 137 — Назначение в автомобилестроении 137 — Режимы термообработки 138 — Скорость резания инструмента при точении сталей 139 Твердость 138 — Химический соста

Свинецсодержащие стали легированные — Марки 137 — Назначение в автомобилестроении 137 — Режимы термообработки 138 — Скорость резания сталей при точении 138 — Стойкость

Скорость и режимы нагрева стали

Слитки из легированной стали - Обработка давлением - Режимы нагрева

Слитки из углеродистой стали - Обработка давлением - Режимы нагрева

Слитки холодные из высоколегированной стали - Обработка давлением - Режимы нагрева

Стали (чугуны) и режимы упрочняющей термической и химико-термической обработки, рекомендуемые для типовых деталей машин

Стали Виды 2.289 — Схемы режимо

Стали Ориентировочный режим термической обработки

Стали Режимы резания

Стали Режимы термической обработки

Стали Режимы термообработки

Стали Рекомендуемый режим термической обработки

Стали высокопрочные после .цементации 2.334 Режимы

Стали для измерительных инструментов стабилизации режимов

Стали для клапанов и жаропрочные стали Основные обозначения, химический состав, механические свойства, режимы термической обработки и применение сталей

Стали инструментальные Режимы резания при заточк

Стали инструментальные режимы обработки и некоторые свои

Стали мартенситные 65 - Механические свойства 67, 69 - Рекомендации по тепловому режиму 68 - Сварочные материалы

Стали подшипниковые режимы термической обработки

Стали, применяющиеся в условиях износа при трении — Коэффициент линейного расширения 46 — Марки 45 Механические свойства после термообработки 46 — Назначение 45 — Режимы термообработки 46 — Твердость

Стали, применяющиеся в условиях износа при трении — Коэффициент линейного расширения 46 — Марки 45 Механические свойства после термообработки 46 — Назначение 45 — Режимы термообработки 46 — Твердость после химико-термической обработки

Термическая обработка стали для валков прокатных — Режимы

Термические инструментов из быстрорежущей стали Режимы

Термические инструментов из легированной стали Режимы

Термические инструментов из углеродистой стали Режимы

Технология и режимы термической обработки стали Режимы термической обработки углеродистых сталей

Технология электродуговой автоматической и полуавтоматической сварки Типы сварных соединений и режимы автоматической сварки стали под флюсом

Типовые режимы термической обработки инструментов из быстрорежущей стали

Типовые режимы термической обработки наиболее употребительных марок конструкционной стали

Типовые режимы термической обработки режущего и измерительного инструмента из легированной стали

Типовые режимы термической обработки стали, применяемой для прессформ литья под давлением

Типозые режимы термической обработки пчетручентальной стали

Типы сварных соединений и режимы сварки малоуглеродистой стали

Травление комбинированное (с обезжириванием) 208 — Составы и режимы работы ванн для обработки стали и чугуна

Фрезеронание Применение плоскостей стали углеродистой фрезами дисковыми со вставными ножами — Режимы резания

Фрезеронание Применение режущих инструментов стали углеродистой фрезами двуглавыми — Режимы резания

Фрезеронание Применение режущих инструментов стали углеродистой фрезами концевыми с цилиндрическим хвостом Режимы резания

Фрезеронание Применение режущих инструментов стали углеродистой фрезами торцовыми — Режимы резания

Фрезеронание Применение режущих инструментов стали фрезами шпоночными — Режимы резания

Фрезеронание Применение режущих инструментов твердосплавных стали углеродистой фрезами дисковыми трехсторонними — Режимы резания

Фрезы двуглавые — Режимы резания при фрезеровании углеродистой стал

Фрезы дисковые двусторонние со вставными ножами — Режимы резания плоскостей углеродистой стал

Фрезы концевые — Размеры с цилиндрическим хвостовиком Фрезерование стали углеродистой Режимы резания

Шарикоподшипниковые стали Марки и назначение 366, 379 — Обработка давлением горячая — Режимы 372, 378 — Термическая обработка

Шевингование при обработке сталей и чугуна дисковым шевером из стали PI8. Режимы резания

Штамповка горячая Режим стали — Температурные интервал

Электроды, техника и режимы ручной дуговой сварки низкоуглеродистой стали

Электросварка контактная по Игнатьев стали — Режимы



© 2025 Mash-xxl.info Реклама на сайте