Сталь Кривые длительной прочности

На рис. 13.4 показаны сравнительные кривые длительной прочности 0, 0 алюминиевых и титановых сплавов, сталей, никелевых и молибденовых сплавов. [c.201]

Анализ кривых длительной прочности перлитных теплостойких сталей в сопоставлении с характером разрушения образцов позволил [47] считать, что перегиб на кривой длительной прочности в исходном состоянии совпадает с переходом от вязкого разрушения к хрупкому межзеренному за счет порообразования. Экстраполяция свойств жаропрочности в этом случае проводится в условиях однотипности разрушения при испытаниях в эксплуатации, что повышает достоверность экстраполяции. [c.54]

Поскольку труба нагружается циклически, необходимо учесть это коэффициентом цикличности.. По табл. 18 (п. 22) находим значение у=0,3 для Тц = 5 мин, а по рис. 82 уя=1 для Тц=120 мин. В соответствии с уравнением (6.10), в котором Ш=13,3 (показатель кривой длительной прочности стали [c.183]

Рис. 23. Кривые длительной прочности сталей в насыщенном водном

Пример. Определить запас прочности лопатки газовой турбины, выполненной из стали ЭИ-405. Кривые длительной прочности стали в интервале расчетных температур представлены на фиг, 97. Лопатка работает в условиях статического растяжения от центробежных сил. Величины напряжений, температур и сроков службы на каждом режиме сведены в таблицу. [c.533]

Анализ коэффициентов уравнений (54) и (57) показывает, что при воздействии циклической составляющей нагрузки увеличивается угол наклона кривых длительной прочности как перлитной, так и аустенитной стали (см. рис. 55). При этом наибольшее снижение длительной прочности при действии циклической нагрузки наблюдается в области низких напряжений ползучести. [c.181]

Рис. 7,1. Кривая длительной прочности стали (0,12% С 0,5% Сг 0,25% V) при температуре Т = 800 К

Применительно к алюминиевым сплавам, жаропрочным сталям и никелевым сплавам удовлетворительное соответствие опытным данным при отсутствии переломов кривой длительной прочности имеет уравнение Ларсона—Миллера [c.202]

Рис. 3.10. Основная кривая длительной прочности для стали 18 Сг —8 Ni. полученная с помощью параметра Ларсона-Миллера [14]

Рис. 5.18. Кривые длительной прочности при одноосном растяжении (штриховые линии) и кривые длительной прочности толстостенных цилиндров при воздействии внутреннего давления (сплошные) [б, 15. 16, 20] а — сталь с 19 % С. 450 °С б — то же, 500 °С в — сталь 2,25 Сг — 1 Мо / — уравнение для наружного диаметра 2 — модифицированное уравнение Ламэ S — уравнение для среднего диаметра 4 — общее уравнение ползучести 5 — уравнение для тонкостенного цилиндра 6 — одноосное растяжение

Характеристикой данной марки стали в отношении водородной статической усталости, при определенных условиях наводороживания и испытания, является кривая длительной прочности (водородной статической усталости), показывающей взаимозависимость разрушаюш е-го напряжения и времени до разрушения tp для данных условий (см. фиг. 16). [c.92]

Форму кривой длительной прочности определяет содержание водорода в стали. На фиг. 36 показана эта зависимость для надрезанных образцов стали SAE 4340, электролитически наводороженных, гальванически кадмированных и выдержанных при температуре 150°С различное время (от 0,5 до 24 ч). Как следует из диаграммы, все показатели кривой (предел прочности, время до разрушения и предел длительной прочности) повышаются с увеличением времени выдерживания (старения), т. е. при снижении содержания водорода. [c.92]

Рис. 1.16. Кривые длительной прочности стали 12Х18Н12Т после закалки (/) и после горячей пластической деформации (2)

На рис. 1.16 представлены кривые длительной прочности образцов из стали 12Х18Н12Т в недеформированном состоянии (кривая 1) и после горячей деформации (кривая 2). Видно, что при возрастании температурно-временного параметра испытаний происходит снижение длительной прочности труб, подвергнутых до испытания горячей деформации. [c.33]

На рис. 1.17 представлены кривые длительной прочности и пластичности стали 15Х1М1ФЛ с ферритной структурой для двух состояний с различным соотношением равновесного и пересыщенного феррита и с различным содержанием углерода. Снижение длительной пластичности стали с увеличением продолжительности испытаний вызвано укрупнением карбидов по границам зерен. [c.37]

На рис. 1.19 представлены кривые длительной прочности металла корпуса стопорного клапана турбины ПТ-60 после 150 тыс. ч работы при 550 °С. Корпус стопорного клапана выполнен из стали 15Х1М1ФЛ. Видно, что после длительной эксплуатации происходит снижение жаропрочных свойств стали. В структуре металла клапана наблюдается появление рекристаллизован-ных объемов в зернах сорбита отпуска. [c.39]

На рис. 2.6 приведена параметрическая кривая длительной прочности пароперегревателей из стали 12X1 МФ, построенная по эксплуатационным точкам, относящимся к разрущенным в эксплуатации трубам (кривая /). Здесь же приведена кривая длительной прочности стали 12X1 МФ, построенная по данным, приведенным в [36,43] (кривая 2). На кривую 2 нанесены результаты испытаний пароперегревательных труб под внутренним давлением в лабораторных условиях. [c.58]

На рис. 2.8 приведены кривые длительной прочности стали 12Х18Н12Т с величиной зерна 3—7 балл. Там же нанесены точки, соответствующие разрушению в эксплуатации труб с мелким зерном. Приведенные данные наглядно ил- [c.60]

Рис. 2.8. Параметрическая кривая длительной прочности стали 12Х18Н12Т

Следовательно, для металла со стабильной структурой отпущенного бейнита для определения допускаемых напряжений можно использовать параметрическую кривую длительной прочности стали 15Х1М1Ф. [c.110]

Хотя кривые длительной прочности сталей Х18Н10Т, Х18Н9Т и Х18Н9 имеют перелом, связанный с переходом от внут-ризеренного к межзеренному характеру разрушения [17, 165, 167, 201], использование постоянных значений параметрических коэффициентов во всем интервале времен дает вполне удовлетворительные результаты и не требуется подбор различных величин коэффициентов в зависимости от типа разрушения [25]. [c.30]

Длительная прочность стали 12ХГНМФ при 460 °С на базе 1000 ч снизилась на 13 %. На кривой длительной прочности также имеется перелом (рис. 2), наличие которого в сталях подобного химического состава связывают [3] с появлением трещин по границам зерен с увеличением продолжительности испытания при температуре 450 °С. [c.104]

Если опыт на ползучесть до разрушения ставится в условиях 0 = onst, то кривые длительной прочности (статической усталости), построенные в полулогарифмических координатах, оказываются, по крайней мере на начальных участках, линейными. Это соответствует зависимости типа (1.3), если считать силу s пропорциональной действующему напряжению ст и 7 = onst. С понижением уровня напряжения на указанных кривых может появиться перелом с переходом к более пологому участку, при еще более низких уровнях — следующий перелом и так до выхода на предел длительной прочности. На рис. 1.19 приведены примеры кривых длительной прочности жаропрочных сталей при различных температурах Т и отношениях касательного напряжения к нормальному k. Эти кривые строились по данным опытов на ползучесть до разрушения тонкостенных трубчатых образцов, подвергавшихся осевому растяжению и закручиванию [59, 62] при постоянных значениях истинного нормального и истинного касательного напряжения. [c.28]

На фиг. 10 приведены кривые длительной прочности сварных соединений стали 15ХШ1Ф (электроды ЦЛ-27) при двух уровнях прочности заготовок до сварки. В одном случае сталь перед сваркой термически обрабатывалась на предел текучести при комнатной температуре, равный 40—45 кПмм (нижний уровень прочности для стали) в другом предел текучести заготовки был равен 52—58 кПм.мР. После сварки все образцы прошли отпуск по режиму 720—730 — 5 час. [c.28]

Заметим, что в котлотурбостроении кривую д/ртельной прочности, построенную по данным испытаний при временах до 10 часов, принято экстраполировать в логарифмических координатах продолжением прямой линии на долговечность до 10 и даже 2 10 часов. Такие построения осуществлены на рис. 23.2 для серии кривых длительной прочности для стали 12Х1МФ при температурах / — 480°С, 2 — 520°С, 3 — 560°С, 4 — 580°С, 5—600 С. [c.407]

Таблица 23.1 Параметры яг и В уравнения t = В<г " кривой длительной прочности для стали 12Х1МФ в зависимости от температуры

При увеличении длительности выдержки и, следовательно, длительности цикла число циклов до разрушения Л/ у уменьшается. Таким образом, доля усталостного повреждения уменьшается. При увеличении длительности цикла линии ВС и ED сближаются, и долговечность при больших длительностях термического цикла (например, для стали 37Х12Н8Г8МФБ при ц=100 мин) можно оценивать ио кривой длительной прочности. [c.73]

Совершенно иным является развитие процесса при термической обработке сварного соединения, склонного к растрескиванию. Для металла околошовной зоны в данном случае (рис. 61, б) характерна в условиях ползучести повышенная склонность к меж-зеренному разрушению. Поэтому кривая длительной прочности 1 будет иметь больший наклон, чем аналогичная кривая на рис. 61, а, и пересечение ее с кривой релаксации 3 произойдет сравнительно быстро за время Однако и в этом случае вероятность образования трещин мала, так как обычно и при межзеренном разрушении возможная деформация больше деформации за счет релаксации напряжений (рис. 61, г). Лишь при сварке сплавов повышенной жаропрочности, например дисперсионнотвердеющих никелевых сплавов, степень повреждаемости границ зерен околошовной зоны которых особенно велика, можно ожидать появления трещин при термической обработке и без концентраторов. Растрескивание можно ожидать также и при чрезмерной жесткости свариваемых узлов из аустенитных и теплоустойчивых сталей. [c.100]

Для труб из стали Х18Н10Т технологический наклеп при изготовлении, наоборот, резко снизил их прочность и привел к большому разбросу точек, что не позволило провести кривую длительной прочности для исходного состояния (рис. 93, б). После аустенитизации длительная прочность сварных труб заметно повысилась и находилась на уровне цельнотянутых труб. Разрушение труб исходного состояния проходило как по основному металлу, так и околошовной зоне после аустенитизации трещины преимущественно были в шве и околошовной зоне. [c.149]

В соответствии с изменением механических свойств меняются и жаропрочные свойства сварных соединений, оцениваемые по результатам их испытания на длительную прочность. При высокой исходной прочности заготовок и низком отпуске после сварки при 700° С — 5 ч кривые длительной прочности сварных соединений идут выше соответствующих кривых высокоотпущенного состояния (рис. 112, б). По уровню прочности сварные соединения низкоотпущенных вариантов на 10—15% ниже прочности основного металла, обработанного по тому же термическому режиму. При длительности до разрушения в пределах 10 ч изломы проходят пластично при удовлетворительной величине относительного сужения. В то же время, когда длительность испытания составляет уже несколько тысяч часов, пластичность образцов резко снижается и их разрушение становится хрупким. Поэтому обработка стали и сварного соединения на высокую прочность может рекомендоваться лишь применительно к установкам кратковременного действия со сроком работы до нескольких тысяч часов. В этом случае, несмотря на имеющееся разупрочнение сварного соединения, абсолютное значение его прочности будет достаточно высоким при сохранении удовлетворительной пластичности. [c.207]

Переход к малопластичным разрушениям в условиях длительной работы зависит также и от уровня прочности материала заготовок низколегированной составляющей — перлитной стали. Чем выше прочность основного металла, тем этот переход наступает обычно раньше, а кривая длительной прочности имеет больший наклон, чем аналогичная кривая для сварного соединения с основным металлом умеренной прочности. Поэтому, если при малом времени испытания длительная прочность сварных соединений высокопрочного варианта больше, то при экстраполяции на большую продолжительность вариант умеренной прочности становится п редп очтительнее. [c.258]

X наблюдается уменьшение прочности (рис. 3.2.3). По кривой длительной про шости устанавливают предел длительной прочности сг д для базового времени Т2- Перегибы на кривой длительной прочности у конструкционных сталей, как правило, связаны с изменением механизмов разрушения, в интервале времен наблюдаются внутризеренные разрушения, в интервале Х -Х2 - межзеренные, при больших временах Т2 межзеренное разрушение сочетается с развитием пор и других микродефекгов по те.лу зерна. [c.138]

На рис. 3.8 представлены кривые, построенные по средним результатам испытаний на длительную прочность сталей трех марок, проведенных в Государственном научно-исследовательском институте металлических материалов (на этих же материалах получены результаты йспытаний на растяжение при высоких температурах, приведенные на рис. 2.4). Кривые длительной прочности, показанные на рис. 3.6, в некотором узком временном интервале могут рассматриваться как прямолинейные в широком временном интервале (рис. 3.8) кривые изогнуты вниз. [c.57]

На рис. 6.56 представлены кривые длительной прочности стали 1Сг—1Мо— 0,25V и кривые, характеризующие удлинение при разру- шении. Сталь подвергали термической обработке по двум режимам сталь HD после обычной термообработки (нормализация, отпуск) имела высокую пластичность сталь LD после выдержки при высокой температуре обработки на твердый раствор имела низкую пластичность. Для стали LD с низкой пластичностью получают более высокую длительную прочность. Результаты испытаний на высокотемпературную малоцикловую усталость сталей, термообработанных по обоим режимам, приведены на рис. 6.57 у высокопластичной стали HD усталостная долговечность в отличие от длительной прочности большая, кроме того, у этой стали более медленно снижается долговечность при увеличении времени выдержки. [c.237]

Рис. 180. Кривые длительной прочности стали 1Х18Н9Т при различных температурах

Рис. 197. Кривые длительной прочности хромоникельмолиб-деновой стали типа 16-13-3 при различных температурах

Рис. 213. Кривые длительной прочности стали ЭИ417 при цикличности температур и при постоянных температурах. Скорость нагрева 20°1сек скорость охлаждения 40°/сек

Влияния цикличности на скорость ползучести этой стали не установлено. Отечественную сталь типа 25-20 (марки ЭИ417) изучали в работе [333] при переменных нагревах 300—900— 300° С 500—800—500° С и испытании на длительную прочность при постоянных температурах 700, 800 и 900° С. Было установлено, что кривые длительной прочности стали ЭИ417 в условиях повторных нагревов лежат несколько выше кривой длительной прочности, определенной при постоянной максимальной температуре 800 и 900° С (рис. 213). [c.378]

На рис. 234 приведены кривые длительной прочности стали Х25Н13ТЛ при 600—700° С, Пластические свойства у этой стали с длительностью испытания снижаются, но не так сильно, как у стали 23-12 [283], [c.400]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...