Режимы резания стали при фрезеровании

Коэффициент Ср и показатели степеней зависят от вида фрез и приводятся в справочных материалах по режимам резания. Например, при фрезеровании быстрорежущими цилиндрическими и концевыми фрезами деталей из стали, ковкого чугуна и бронзы [481 [c.212]

Режимы резания при черновом и чистовом фрезеровании приведены для следующих инструментов из быстрорежущей стали торцовых фрез (табл. 33 и 34), торцовых фрез со вставными ножами из быстрорежущей стали (табл. 35 и 36), концевых фрез с цилиндрическим хвостом (табл. 38—40), шпоночной фрезы (табл. 41), дисковых трехсторонних фрез (табл. 43 и 44), дисковых фрез со вставными ножами из быстрорежущей стали (табл. 45 и 46), полукруглых выпуклых фрез (табл. 48), [c.546]

Режимы резання при черновом фрезеровании углеродистой стали, = 73 кГ/.нл торцовыми фрезами с мелким зубом из стали марки РЭ [c.547]

Режимы резания при чистовом фрезеровании углеродистой стали, =75 кГ/мм , торцовыми фрезами с мелким зубом из стали марки Р9 [c.548]

Режимы резания при черновом фрезеровании углеродистой стали, = 75 кГ/им , торцовыми фрезами со вставными ножами из стали марки Р9 [c.549]

Режимы резания при фрезеровании шпоночной фрезой из стали марки Р9 [c.556]

Режимы резания при фрезеровании стали углеродистой 546, 558, 559 [c.985]

Режимы резания при фрезеровании пазов в стали углеродистой 546, 563 [c.985]

При работе обычной фрезой в случае значительного биения зубьев нагрузка на них распределяется крайне неравномерно, это приводит к снижению производительности и поломке зубьев фрезы. Применение ступенчатой фрезы, у которой каждый резец смещен относительно другого, в осевом и радиальном направлениях, гарантирует равномерную нагрузку на резцы. Так, например при фрезеровании ступенчатыми фрезами плоскостей станин рабочих клетей (материал сталь 35Л) применяются режимы глубина резания 15—20 мм, подача 112—140 мм мин. Каждый резец ступенчатой фрезы срезает не широкую, но толстую стружку. Подача на один зуб при черновом фрезеровании обычными фрезами принимается равной 0,1 — [c.28]

Фрезерование плоскостей, прямолинейных и фигурных пазов, криволинейных поверхностей и другие виды фасонного фрезерования выполняют на КРС только в тех случаях, когда требования точности поверхностей или их расположения не могут быть выполнены на станках других типов. Для фрезерования на КРС используют торцовые, концевые и фасонные фрезы из быстрорежущей стали Р18 или твердых сплавов. Режимы резания при фрезеровании приведены в табл. 97. [c.349]

Режимы резания при фрезеровании пазов концевыми фрезами из быстрорежущей стали Р13 Сталь конструкционная углеродистая. Работа с охлаждением [c.421]

Режимы резания при фрезеровании двухугловыми несимметричными фрезами из быстрорежущей стали Р18 Сталь конструкционная углеродистая о = 75 крс/мм . Работа с охлаждением [c.422]

Примерно в таких же пределах находится норма стойкости фасонных фрез и червячных зуборезных = 6—8 ч). Однако практически в целях повышения скорости резания для нормальных фрез снижают норму стойкости до 3 ч и даже до 90—120 мин при фрезеровании труднообрабатываемых сталей и сплавов, так как иначе были бы слишком сильно снижены режимы резания. [c.339]

Все же высокая хрупкость твердых сплавов долгое время не позволяла существенно повысить режимы резания при обработке весьма твердых металлов, а также при обработке, связанной с с ударной нагрузкой на инструмент. Поэтому при обточке стальных деталей с неравномерными припусками или с прерывистыми поверхностями, а также при фрезеровании стали долгое время применялся, как правило, режуш ий инструмент из быстрорежущей стали. В силу этого производительность при этих весьма распространенных и трудоемких видах обработки оставалась низкой. [c.166]

При торцовом фрезеровании для достижения производительных режимов резания диаметр фрезы D должен быть больше ширины фрезерования В, т.е. ) = (1,25. .. 1,5) В, а при обработке стальных заготовок обязательным является их несимметричное расположение относительно фрезы для заготовок из конструкционных углеродистых и легированных сталей - сдвиг их в направлении врезания зуба фрезы (рис. 4, а), чем обеспечивается начало [c.402]

Режимы резания при фрезеровании жаропрочных сплавов фрезами из быстрорежущей стали даны в табл. 89, а поправочные коэффициенты на скорость резания в табл. 90. Режимы резания при фрезеровании литейного жаропрочного сплава ВЖЛ-12 торцовыми фрезами приведены в табл. 91 с принятыми периодами стойкости фрез, приведенными в табл. 92 и [c.415]

Режимы резания при фрезеровании жаропрочных сталей концевыми фрезами приведены в табл. 94, 96 и 98 с поправочными коэффициентами на скорость резания в табл. 95, 97 и 99 соответственно. [c.415]

Режимы резания при фрезеровании титановых сплавов фрезами из быстрорежущей стали приведены в табл. 100, с учетом поправочных коэффициентов - в табл. 101, а при фрезеровании фрезами из твердого сплава - в [c.420]

Режимы резания деталей из высокопрочных сталей (Gj = 2000 МПа) при фрезеровании поверхностей и уступов фрезами с винтовыми пластинками из сплава ВК8. Работа без охлаждения [c.424]

Рис. 195. Номограмма для расчета режимов резания при фрезеровании гетинакса концевыми пазовыми фрезами из быстрорежущей стали

На рис. 195 представлена номограмма, построенная в двойной логарифмической системе координат для расчета режимов резания при фрезеровании гетинакса концевыми пазовыми фрезами из быстрорежущей стали [78]. Номограмма, состоящая из трех участков, построена по формуле [c.200]

Номограмма для расчета режимов резания при фрезеровании гетинакса угловыми фрезами из быстрорежущей стали (рис. 196) построена в двойной логарифмической системе координат и состоит из четырех участков. [c.201]

Рис. 196. Номограмма для расчетов режима резания при фрезеровании гетинакса угловыми фрезами из быстрорежущей стали

Таблица 31. Режимы резания, рекомендуемые при фрезеровании стали и чугуна торцовыми фрезами с механическ11м креплением МНП из минералокерамики

Режимы резания деталей из высокопрочных сталей при фрезеровании поверхностей и уступов фрезами (г = 5) из твердого сплава ВК10М. Охлаждение сульфофрезолом [c.423]

На основании исследований и практики эксплуатации фрез можно рекомендовать следующие режимы резания для торцового фрезерования коррозионностойких сталей по корке фрезами, оснащенными твердым сплавом ВК8 глубина резания до 8 мм, подача на зуб 5 = 0,1 мм, скорость резания V — 100-ьИО м/мин. Стойкость фрезы при этих режимах находится в пределах Т = == 180ч-300 мин, в зависимости от твердости заготовок. [c.155]

Дуговые пазы или несколько радиальных пазов при высоком требовании к точности их расположения удобно обрабатывать на поворотноделительных столах. Для фрезерования на КРС используют торцовые, концевые и фасонные фрезы из быстрорежущей стали Р18 или твердых сплавов. Режимы резания и припуски при фрезеровании на КРС даны в табл. 53. [c.447]

В табл. 10 приведены режимы резания и производительность при черновом фрезеровании стали с а =75—80 кг1мм . Так же как и при резцовых работах, при пользовании нормативами надо применять отдельные поправочные коэффициенты. Так, при работе-по корке можно пользоваться коэффициентами, приведенными длж резцовых работ. [c.87]

Режимы резания при фрезеровании фасонных поверхностей в углеродистой стали, а = 75 кГ1мм . радиусными вогнутыми фрезами из стали марки Р9 [c.564]

Фрезы двуглавые — Режимы резания при фрезеровании углеродистой стали 546, 565 [c.985]

При фрезеровании торцовыми фрезами следует иметь в виду, что для достижения производительных режимов резания должно соблюдаться определенное положение фрезы по отнбшению к заготовке для конструкционной стали необходимо врезание зуба фрезы с минимальной толщиной срезаемого слоя, что соответствует положению, изображенному на рис. 6,й вьом [c.437]

На фиг. 54, в форме графика, показаны результаты измерения износа торцевой фрезы по задней грани при обработке стали 1045. Работа производилась фрезой диаметром 150 мм, с числом зубьев 16 на следующих режимах резания глубина резания 4 мм, ширина фрезерования 95 мм, подача на один зуб 0,12 мм, скорость резания 73 mJmuh. Фреза имела стойкость 125 мин. За первые 12 мин. работы затупление достигло 0,2 мм за последующие 40 мин. затупление увеличилось только на 0,25 мм, т. е. интенсивность из- [c.71]

Величина переднего угла оказывает влияние не только на износ передней грани. С увеличением переднего угла уменьшается радиус округления режущей кромки. Поэтому в тех случаях, когда инструмент изнашивается только по задней грани, увеличение переднего угла до его рационального значения снижает скорость износа задних граней инструмёнта. На, графике (фиг. 78) показано изменение износа задней грани и стойкости, концевой фрезы при обработке стал ОХМ на следующих режимах резания подача на один зуб 0,108 мм, скорость резания 35,5 mJmuh, глубина резания А мм, ширина фрезерования 16 мм. Здесь так же, как и случае износа по передней грани, наблюдается уменьшение износа и увеличение стойкости при увеличении переднего угла только до определенной величины (в данном случае 20°), а дальнейшее увеличение его сопровождается возрастанием износа и резким снижением стойкости. [c.95]

Режимы резания деталей из сплавов на титановой основе при фрезеровании поверхностей и уступов фрезами из стали Р9К5. Охлаждение эмульсией [c.420]

Торцовыми фрезами с механическим креплением минералокерамических пластин -многозубыми (К= 0,06. .. 0,075) и однозубыми при достаточной жесткосги СПИД возможна обработка плоских поверхностей с повышенными режимами резания (табл. 25). Торцовые фрезы, оснащенные сверхтвердым материалом (СТМ), используют для чистовой обработки заготовок из закаленных сталей и чугунов повышенной твердости, а также цветных металлов (например, при фрезеровании заготовок из легированного чугуна 58. .. 60 NR фрезой диаметром 100 мм, z = 7, с пластинами из кубического нитрида бора диаметром 9,5 мм, а = 0,5 мм В = 65 мм, = 0,28 мм/зуб, V = 200 м/мин при фрезеровании заготовок из алюминиевого сплава, содержащего 8 - 10 % Si, фрезой, оснащенной пластинами из поли-кристаллического синтетического алмаза, а = 0,2 мм, = 0,08 мм/зуб, v = 1480 м/мин, Ra = 0,6... 0,3). [c.549]

Скорость резания при торцевом фрезеровании стали составляет 100—300 mJmuh, причем меньшие значения относятся к обработке твердых легированных сталей (Я > 300), а большиек относительно мягким углеродистым сталям (Яд < 300). Указанные режимы резания могут обеспечить снижение машинного времени в среднем в 5 раз по сравнению с работой фрезами из быстрорежущей стали. [c.352]

Выше обращено внимание на то, что при точении нержавеющей стали и жаропрочного сплава, и особенно при дисковом фрезеровании, разница в технологических свойствах СОЖ нивелируется. Так, если при отрезке и сверлении с различными СОЖ нередко коэффициенты изменения стойкости /Ст=10 и более, то при фрезеровании чаще всего /Ст З, хотя на форсированных режимах резания при фрезеровании Кт увеличивается до 4—5. Это вызвано ослаблением адгезионных явлений на рабочих режимах резания в условиях свободного доступа СОЖ и усилением роли абразивного изнашивания. В условиях абразивного изнашивания относительное влияние СОЖ на стойкость уменьшается (см. например, результаты стойкостных испытаний при сверлении и резьбонарезания серого чугуна). Относительное подавление адгезионных явлений при фрезеровании может быть подтверждено достаточно ярко выраженным абразивным характером износа инструментов, а при резании нержавеющей стали и жаропрочного сплава также сохранением их работоспособности до высоких значений износа (1 мм). Аналогично при точении сплава ХН35ВТЮ низкая шероховатость обработанной поверхности и работоспособность резцов сохранялись до величин износа, превышающих 1,5 мм. Кроме того, при точении эффективность водных СОЖ может быть связана с их более высокими охлаждающими свойствами, обеспечивающими увеличение предельного износа, при котором сохраняются режущие свойства инструментов. [c.147]

При получистовом фрезеровании распространена обработка с большими подачами. Так, например, фрезеровщик В. Ф. Грибцов добился при фрезеровании стали с глубиной резания 1,5 мм скорости резания 203 м мин и минутной подачи 2650 мм/мин. Сокращение машинного времени при фрезеровании путем интенсификации режимов резания не является единственной возможностью увеличения производительности обработки. Существуют также и другие пути достижения этой цели, которые с успехом применяют фрезеровщики. Можно сократить машинное время обработки детали,, если ее обрабатывать набором фрез (фиг. 84). [c.229]

На рис. 197 представлена номограмма для расчета режима резания при фрезеровании гетинакса дисковыми трехсторонними фрезами из быстрорежущей стали. На ней показаны примеры расчета при работе с подачами, большими или меньшими чем 0,4 мм1зуб. [c.202]

Номограмма на рис. 198 предназначена для расчета режимов резания при фрезеровании текстолита цилиндрическими фрезами из быстрорежущей стали. На номограмме показан пример определения скорости резания при следующих условиях обработки Т = 60 мин, t Ъ мм, = 0,1 мм1зуб, О = 100 мм. На шкале скоростей номограммы читаем соответствующую скорость резания 215 м1мин- [c.203]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...