Кромка состояние напряженное

Ездовая полка пути под действием катков находится в сложном напряженном состоянии. Величина напряжений местного изгиба зависит от формы полки, ее толщины и расстояния точки приложения силы от боковой кромки. Основными напряжениями, определяющими несущую способность полки, являются продольные кромочные напряжения, суммирующиеся у нижней грани с растягивающими напряжениями общего изгиба, и поперечные напряжения отгиба полки сг , имеющие наибольшее значение в месте перехода полки к стенке (см. рис. 36). [c.78]

Наибольшая толщина фланца по очагу деформации к находится на его кромке, где напряженное состояние близко к линейному (Ор О, а 0). При линейном сжатии в радиальном и аксиальном направлениях степени деформации равны друг другу I 8р I = I Ее , при этом условие неизменности объема принимает вид ее + 2е = О, откуда е [c.124]

Железобетонная плита размерами а X Ь X б = 200 х X 100 X 10 см находится под действием сил, равномерно распределенных по ее кромкам N = Р = Q = 200 кН, S = 400 кН. Напряженное состояние во всех точках плиты одинаково. Определить угол, под которым должны быть поставлены стальные стержни арматуры, ориентированной по направлению главных растягивающих напряжений. Чему будут равны напряжения в стержнях арматуры (Та, если бетон в результате появления трещин не будет воспринимать растягивающих усилий. Стержни имеют диаметр 16 мм и размещены равномерно с шагом с = 10 см. Вычислить наибольшие сжимающие напряжения в бетоне о . Напряжения в арматуре до появления трещин считать равными нулю. [c.50]

Такая замена на основании принципа Сен-Венана окажет влияние на напряженное состояние в непосредственной близости кромке, но на остальной части пластинки напряженное состояние останется без изменений. [c.263]

Внешние силы, приложенные по кромкам пластинки равномерно распределенные по их толщине, создают обобщенное плоское напряженное состояние пластинки. [c.65]

Не нарушая напряженного и деформированного состояния упругой части тела, мысленно проведем разрез вдоль пластически деформированной области перед кромкой трещины (первое состояние). Тогда останется упругое тело с разрезом, поверхность которого включает в себя поверхность трещины 5 и поверхпость границы пластической зоны Q, на которой распределено постоянное напряжение о,,. При этом [346] [c.39]

Видно, что коэффициент К характеризует напряженное состояние в очень малой окрестности кромки. [c.109]

Таким образом, задача об определении напряженного состояния пологой оболочки, свободно опертой по кромкам прямоугольного плана, решается в такой последовательности [c.262]

Отсюда следует, что е з = 633 = 0. Физически такое состояние приближенно соответствует напряженному состоянию тонкой пластины, нагруженной по кромкам силами, параллельными срединной плоскости и распределенными симметрично относительно этой плоскости. [c.44]

Еще одним видом разрушения, присущим исключительно слоистым композитам, является расслоение в условиях плоского напряженного состояния. В простейшем случае этот вид разрушения можно наблюдать при одноосном растяжении плоских образцов со свободными кромками (рис. 3.21). Причиной такого вида разрушения плоских образцов является высокая концентрация межслойных нормальных напряжений в области, расположенной вдоль свободных кромок ), вызванная различием свойств смежных слоев (коэффициентов Пуассона, коэффициентов термического расширения и т. п.) [38]. [c.133]

ЭТИХ закругленных углов сечения неоднородное тепловое и напряженное состояния подобно состояниям кромки лопатки в периоды переходных режимов. [c.338]

Исходя из того что наиболее напряженной областью сечения лопатки является ее кромка, предложена методика комплексного теоретико-экспериментального исследования термонапряженного состояния кромки лопатки газовой турбины на основании анализа [c.202]

ВИЯХ по уровню термических и механических напряжений и уровню температур некоторых из участков Однако характер и абсолютны." уровень этих экстремальных состояний весьма различны н несопоставимы для различных режимов. Так, например, в режимах запуска и останова возникают очень высокие напряжения в кромках лопаток, но они имеют различный знак. Им соответствуют различные абсолютные уровни температуры. [c.205]

Рис. 9.34. Напряженное состояние полу-бесконечной плоскости, загруженной сосредоточенной силой, нормальной к кромке а) к установлению связи между <г и компонентами напр, жений в декартовой системе координат б) эпюра а/, е) эпюра

Исходя из принципа Сен-Венана, будем считать, что на большом удалении от отверстия напряженное состояние пластины не отличается от того, которое имеет место при отсутствии отверстия. В таком случае можно рассматривать не всю пластину, а часть, вырезанную из нее круглой цилиндрической поверхностью, ось которой совпадает с осью цилиндрического отверстия, в пластине, а диаметр равен ширине пластины (рис. 9.51, б). Вследствие того, что ширина пластины, а следовательно, и диаметр вырезанной части, намного больше диаметра отверстия, можно считать, что на наружной круглой цилиндрической кромке вырезанной части пластины напряжения распределены так же, как и на аналогичной поверхности в пластине без отверстия. [c.707]

Компоненты напряжений на внешней кромке выражаются формулами (см. рис, 9.51, в), известными еще из анализа напряженного состояния полосы при растяжении ее силами, равномерно распределенными на торцах, [c.708]

Напряжения (9.182) можно рассматривать как внешнюю поверхностную нагрузку, приложенную к кромке вырезанной цилиндрической части пластины, под действием которой и возникает интересующее нас напряженно-деформированное состояние внутри [c.708]

Определим это дополнительное напряженное состояние на основе теории краевого эффекта, которая здесь тем более применима, что требование выполняется строго, так как момент Ml по длине кромки постоянен и, следовательно, от Sj не зависит. Поэтому дифференциальное уравнение (7.83) можно записать в полных производных [c.360]

Прочность деталей машин, работающих при большом числе перемен нагрузок, в значительной степени зависит от состояния поверхностных слоев. Усталостная трещина возникает на поверхности детали, где действуют наибольшие напряжения при изгибе, кручении. Дефекты поверхности в виде рисок от прохождения режущей кромки при обработке, неравномерности структуры, остаточных напряжений и неравномерности физико-меха-нических свойств подповерхностного слоя способствуют возникновению очагов концентрации напряжений, что приводит при некоторых методах обработки к резкому снижению предела выносливости (рис. 133). На рис. 133 по оси ординат отложены значения коэффициента р, характеризующего влияние метода обработки (качества поверхности) на предел выносливости в зависимости от предела прочности [c.402]

Для любого элемента, выделенного в упруго деформированной области, одна из главных осей напряженно-деформированного состояния будет располагаться в радиальном от режущей кромки направлении. [c.80]

Другим важным моментом, влияющим на снижение прочности сегментов, является значительный перепад твердости сырой сердцевины и закаленной режущей кромки. Такой перепад твердости создает напряженное состояние в зоне перехода и предрасполагает деталь к разрушению. [c.88]

Элементы, находящиеся в незакрепленном состоянии, при сварке принято рассматривать как стержни, если один из их размеров, например длина, значительно превыщает другие. Поэтому при укладке длинных швов при дуговой и роликовой сварке создаются поля взаимно уравновешенных остаточных напряжений с образованием растягивающих напряжений в зоне сварных щвов, направленных параллельно им, как правило, достигающих предела текучести или превышающих его. Такое представление об образовании остаточных напряжений хорошо подтверждается при укладке швов на кромки полос, при сварке некоторых профильных элементов при условии, если они изготовлены из низкоуглеродистых, аустенитных и некоторых низколегированных сталей. Подобная схема остается верной в тех случаях, когда в процессе остывания соеди- [c.132]

Непосредственно под режущей кромкой пуансона создается напряжонное состояние объемного сжатия, а над режущей кромкой матрицы — напряженное состояние с напряжениями радиального растяжения. Первое более благоприятно д.пя пластического течения металла, а второе — менее благоприятно и способствует возникновению микротрещин в зоне резания. [c.12]

Выше приведены форцулы, характеризующие напряженное состояние металла при шташовке эллиптическкх днищ, без учета сопротивления от изгиба и трения на входной кромке матрицы. С учетом этих сопротивлений форм(улы для определения напряжения и ()i > в любой момент процесса штамповки будут иметь следующий ввд [c.51]

Для титановых, алюминиевых, магниевых сплавов графорасчетные методы Г. А. Николаева и Н. О. Окерблома не рекомендуется применять, так как остаточные напряжения в шве по экспериментальным данным получаются меньше предела текучести. Это несоответствие объясняется не только искривлением сечений и нарушением принятой гипотезы плоских сечений, но и в значительной степени недостаточно точным учетом изменения свойств материалов от температуры. Поэтому дальнейшее совершенствование графорасчетных методов осуществлялось в направлении более точного учета изменения свойств. При сварке реальных конструктивных элементов (в отличие от наплавки валика на кромку полосы и сварки встык узких пластин) существует, как правило, сложное напряженное состояние, для которого нельзя применять графорасчетные методы. В этом случае следует применять методы, основанные на использовании теории упругости и пластичности. [c.417]

В основе методов упругих решений лежит итерационный процесс уточнения дoпoлниfeльныx условий. С использованием этих принципов разработаны методы решения упругопластических задач для определения деформаций и напряжений при различных случаях сварки [4]. Решение задач этими методами осуществляется в численном виде на ЭВМ. Результаты решения позволяют анализировать как временные напряжения в процессе сварки, так и остаточные после сварки. Разработанные алгоритмы используют для решения одноосных задач (наплавка валика на кромку полосы, сварка встык узких пластин), задач плоского напряженного состояния (сварка встык широких пластин, сварка круговых швов на плоских и сферических элементах, сварка кольцевых швов на тонкостенных цилиндрических оболочках, сварка поясных швов в тавровых и других сварных соединениях), задач плоской деформации (многослойная сварка встык с [c.418]

Граничные условия. Определение функции напряжений. Рассмотрим напряженное состояние пластины А B D, входящей в состав балочной конструкции типа ростверка (рис. 4.14). На торцах она нрисоединепа к опорным диафрагмам, а на продольных кромках АС и BD может быть загружена некоторой нагрузкой р,. и р,,. Решение [c.88]

Вычислим Г-интеграл первого рода для полубесконечпой трещины в плоскости в условиях плоского напряженного состояния или плоской деформации. Пусть кромка трешины совпадает с линией а , = а 2 = 0, а берега трещины вдоль 2=0, а , < О свободны от внешних нагрузок. Вблизи фронта трещины упругое поле описывается комплексными потенщ1алами [187, 307] [c.68]

Для дальнейшего полезно напомнить оценочные характеристики. Вид излома можно предсказать по отношению длины пластической зоны d перед кромкой треш ипы к толщине h плоского образца или плоского элемента конструкции. По Ирвииу при плоском напряженном состоянии d =Прп излом преимущественно прямой (разрушение происходит путем отрыва), при р > 1 излом преимущественно косой (разрушение происходит путем среза). Введем коэффициент о = KJK, . Если о <2, то в расчет вводится характеристика К,с, если о > 2, то расчет ведется по величине Кс, характерной для данной толщины плоской детали. В нашем случае параметр, р, оценивающий условия разрушения по тину прямого или косого излома, будет для продольного наиравления = 0,8, для поперечного Р = 0,2 (по средгшм значениям Кс). Поскольку это отношение меньше единицы, то разрушение происходит в условиях, близких к плоской деформации при объемном напряженном состоянии (по типу отрыва). В этих условиях конструкция чувствительна к трещинам. Коэффициент ао (показывающий иревышенпе коэффициента интенсивности напряжений при плоском напряженном состоянии над его значением при объемном растяжении) для продольного направления равен 1,33, для поперечного — 1,1. Поскольку о < 2, то расчет следует проводить по предельному коэффициенту а не по Кс. [c.290]

Граничные условия на кромках оболочки должны быть такими, чтобы обеспечивалась безмоментность напряженного состояния. В связи с этим на границах оболочки можно задавать только усилия, действующие в направлениях, касательных к срединной-поверхности N1, N2, Т), и задавать можно только перемещения в тангенциальных направлениях (и, и). Например, нельзя принимать равными нулю на краях оболочки нормальные перемещения ш и углы поворота нормали д1р1да1 и дт1даг, так как для защемленной на кромках оболочки изгибающие моменты не будут равными нулю, что противоречит условию безмоментиости оболочки. [c.243]

Пзэчность зубьев. Дтя зубчатых передач характерны два основных вида повреждений излом зубьев и выкрашивание их боковых поверхностей. Исследуем условия прочности прямого зуба цилиндрического колеса по отношению к его излому. Будем считать, что зуб представляет собой пластину, заделанную одним краем в обод зубчатого колеса. Если допустить, что давление, приложенное со стороны зуба соседнего колеса, распределено вдоль линии контакта равномерно, то напряженное состояние пластины будет плоским, т. е. одинаковым в каждом сечении, перпендикулярном направлению зуба. На рис. 9.24 изображено такое сечение. Чтобы найти напряжение, рассмотрим зуб в тот момент, когда линия контакта совпадает с кромкой зуба. Сначала не будем принимать во внимание переходную кривую, которая соединяет эвольвентный профиль боковой поверхности с дном впадины, лежащей между Рис. 9 24 соседними зубьями. Тогда достаточно оче- [c.256]

Условия образования термоусталостното разрушения определяются видом напряженного состояния в опасном объеме при термоциклическом нагружении [78]. Характер напряженного состояния зависит прежде всего от геометрии конструктивного элемента, а тажже от особенностей теплового воздействия. Наряду с линейным напряженным состоянием, реализующимся, например, в крайних точках опасного сечения лирообразного компенсатора трубопровода (рис. 6,а) в кромках сопловой (рис. 6,6) и рабочей лопаток, а также в особых точках конструктивных элементов (например, дно лопаточного паза обода диска). [c.12]

Общая для всего мира тенденция улучшения рабочих параметров ГТД за счет увеличения степеней сжатия как следствие приводит к появлению большого числа коротких лопаток с собственными частотами колебаний даже по первой форме в области высоких звуковых частот циклов. Увеличение частоты / при данном ресурсе эксплуатации Тэ автоматически приводит к росту циклической наработки N. Поскольку ресурс Тэ также имеет тенденцию к росту, увеличивается относительное число усталостных повреждений среди возможных нарушений работоспособности деталей ГТД. Стала актуальной проблема оптимизации технологии коротких лопаток и связанных с ними элементов дисков по характеристикам сопротивления усталости на высоких звуковых частотах и эксплуатационных температурах, которые, как и частота нагружения, становятся все более высокими. Из-за жестких требований к весу деталей и сложности их конструкции в каждой из них имеет место около десятка примерно равноопасных зон, включающих различные по форме поверхности и концентраторы напряжений гладкие участки клиновидной формы, елочные пазы, тонкие скругленные кромки, га.лтели переходные поверхности), ребра охлаждения, малые отверстия, резьба и др. Даже при одинаковых методах изготовления, например при отливке лопаток, поля механических свойств, остаточных напряжений, структуры и других параметров физико-химического состояния поверхностного слоя в них получаются различными. К этому следует добавить, что из-за различий в форме обрабатывать их приходится разными методами. Комплексная оптимизация технологии изготовления таких деталей по характеристикам сопротивления усталости сразу всех равноопасных зон без использования ЭВМ невозможна. Поэтому была разработана система методик, рабочих алгоритмов и программ [1], которые за счет применения ЭВМ позволяют на несколько порядков сократить число технологических испытаний на усталость, необходимых для отыскания области оптимума методов изготовления деталей, а главное строить математические модели зависимости показателей прочности и долговечности типовых опасных зон деталей от обобщенных технологических факторов для определенных классов операций с общим механизмом процессов в поверхностном слое. Накапливая в магнитной памяти ЭВМ эти модели, можно применять их для прогнозирования наивыгоднейших режимов обработки новых деталей, которые в авиадвигателестроении часто меняются без трудоемких испытаний на усталость. Построение [c.392]

Слишком низкая температура газа по сравнению с реальной не представляет опасности с точки зрения накопления повреждений, однако может повлиять на выбор необходимой длительности второго полуцикла. Изменение температур в кромке лопаток при таких испытаниях приближенно показано линией ASKL. Если бы в точке S нагрев не прекращался, то изменение напряжений при охлаждении можно было бы представить линией SB (на кривой напряжений). Однако, поскольку в точке S начинается охлаждение, график изменения напряжений примет совершенно другой характер (показано стрелкой). Началу второго цикла при режиме испытаний (штрихпунктирная линия) будут соответствовать совершенно новые начальные условия, что, конечно, также приведет к существенному перераспределению напряжений. Для того чтобы по возможности снизить степень искажения характера температурных и напряженных состояний в цикле, целесообразно время окончания цикла перенести из точки К в точку С, т. е. дать выдержку при T rmin до времени, соответствующему длительности реального цикла. Следует немного сократить это время, поскольку равномерное поле установится несколько раньше. Температура металла в конце цикла может быть чуть ниже температуры в точке С, так как для обес- [c.198]

Л. В. Кравчуком проведены расчеты термонапряженных состояний клинообразных образцов с различными углами раствора и радиусами закругления, а также величинами хорды клина. Эти данные обобщены в виде номограмм, которые позволяют без больших затрат труда выбирать размеры и форму клина, а также тепловой режим их испытаний. При этом можно получить в образце те же теп-лонапряжения, что и в реальной лопатке. На рис. 70 показана схема одной из таких номограмм. По известным распределениям температур и термических напряжений на кромке натурной лопатки, протермометрированной при некотором характерном режиме теплового нагружения, находим скорости изменения температуры кромки. Далее, задавшись определенным радиусом закругления клинообразного образца и соблюдая равенство скоростей изменения температур кромок клина и лопатки, можно определить рациональный угол его раствора. По величине максимальных термических напряжений на кромке находим значение хорды, которое должно соответствовать ранее найденным значениям угла раствора и радиуса закругления клина. На рис. 70 штриховыми прямыми линиями показан пример моделирования термонапряженного состояния одной из испытаннь х лопаток. Моделью служит клин с радиусом закругления 1,3 мм, углом раствора 17° и хордой 20 мм. [c.204]

I. Вводные замечания. В настоящем параграфе рассматривается пример применения аппарата плоской задачи теории упругости — задача о напряженном состоянии бесконечного клнна, загруженного сосредоточенной силой, приложенной к вершине и направленной вдоль оси его симметрии. Обсуждается и частный случай этой задачи — напряженное состояние полубесконеч-ной плоскости, загруженной сосредоточенной силой, приложенной нормально к прямолинейной кромке. Наконец, в этом же параграфе приводится таблица с результатами решения некоторых других задач. [c.678]

Челябинским политехническим институтом совместно с Челябинским тракторным заводом было проведено исследование прочности рабочего колеса радиально-осевой турбины турбокомпрессора ТКР-11 при нестационарных тепловых режимах [38, 83] в связи с наблюдавшимися при доводочных испытаниях разрушениями в виде трещин на тонкой части диска (рис. 79). Была замечена также деформация колеса, в частности, коробление его кромки. Исследование включало термо-метрирование колеса при нестационарных тепловых режимах, которое было проведено как при неподвижном (заторможенном), так и при вращающемся (/гщах=45 000 об/мин) роторе анализ напряженного состояния и оценку прочности диска в условиях теплосмен, выполненную на основе теории приспособляемости натурные прочностные испытания колеса при многократных пусках. [c.170]

Анализ зависимости Р а) при различных фиксированных значениях переднего угла показывает, что она носит более сложный характер. При 0 у 20° увеличение заднего угла обсечного инструмента в пределах 0ч-3° существенно снижает усилие обсечки (рис. 3, а). Однако при дальнейшем увеличении а>3—4° усилие обсечки более или менее возрастает. Наличие перегиба на кривых Р а) связывается нами с упругой деформацией режущей кромки матрицы, приводящей к изменению переднего угла фаски (у/ становится отрицательным). Соответственно изменяется характер напряженного состояния деформируемого материала и затрудняется его течение вдоль передней грани. [c.243]

Анализ напряженно-деформированного состояния барабанов котлов показывает, что характер изменения напряжений в зоне очков водоопускных и пароотводящих труб на внутренней поверхности в процессе растопки можно представить в виде, показанном на рис. 3.12 [5] (здесь — размах суммарных напряжений, возникающих на кромке очков — температурные напряжения из-за разностей температур в стенке барабана Оост — остаточные напряжения после гидроопрессовки при р = 19,4 МПа Ор — напряжения от внутреннего давления, р = 15,5 МПа при номинальном режиме 1 — в зоне отверстий водоопускных труб 2 — пароотводящих труб). [c.64]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...