Температура Кривая зависимости от скорости

Для аморфных полимеров и эластомеров характерно практически одинаковое деформационное поведение при нагревании и охлаждении. Фазовые переходы кристаллизующихся полимеров при нагревании (9ш,) и охлаждении (9кр) происходят при различных температурах. В зависимости от скорости охлаждения они могут кристаллизоваться при 9кр < 9ш,, а при быстром охлаждении перейти из вязкотекучего состояния в стеклообразное (кривая 5 ). [c.65]

На фиг. 18 приведены кривые изменения температуры резания в зависимости от скорости резания при различных подачах для трех марок твердых сплавов. На фиг. 19 показаны кривые изменения температуры в зависимости от скорости при резании различных сталей, а на фиг. 20 — при резании титана марки ВТ2 твердостью //1 = 110. -в [c.21]

Рис. 4. Кривые перехода поли-метилметакрилата (/), цинка (2) твердого ПВХ-3 (3) от хрупкого к пластическому поведению в зависимости от скорости деформации и температуры [1]

Фиг. 50- Кривые козфициента теплопередачи от пара к воде н зависимости от скорости охлаждающей воды при различных её температурах для наружного диаметра трубок / = 19 /ш (для диаметра трубок мм надо

На рис. 87—90 штрихпунктирными линиями показано графическое определение допустимых значений [ра ] и искомых значений коэффициентов трения. Точка пересечения кривой зависимости температуры от давления со значением критического уровня температур расположена на допустимой удельной нагрузке (рис. 87 и 88), умножением которой на скорость скольжения определены искомые значения [раУ]ъ- Точка пересечения кривой зависимости / от давления с найденным значением допустимой нагрузки соответствовала искомому значению коэффициента трения (рис. 89—90). Определенные таким образом значения / приведены в табл. 60. Вследствие низкой работоспособности ТПС из СФД и капрона в условиях разовой смазки построение экспериментальных кривых для этих случаев не представлялось возможным. [c.92]

На рис. 8-10 даны кривые зависимости срывной скорости от диаметра шарика и содержания кислорода в среде комнатной температуры. [c.216]

На рис. 8-11 дана зависимость срывных скоростей для крупных капель бензина и керосина от температуры среды (воздуха). На рис. 8-12 представлена зависимость срывной скорости для крупных капель керосина от содержания кислорода при температуре среды около 870° С. На рис. 8-13 приведены кривые зависимости срывных скоростей от диаметра капель при температуре потока около 870° С. Кривая 1 [c.217]

Поскольку тепловое расширение аморфных полимеров увеличивается с повышением температуры как до, так и выше температуры стеклования, а энергия связи зависит от межатомного расстояния, то, очевидно, излом кривой объем — температура должен быть выражен через энергию связи и а кривой теплопроводность — температу- ра. Для аморфных полимеров обнаруживаются закономерности в изменении теплофизических характеристик и местонахождения переходной области в зависимости от скорости их нагревания или охлаждения, а также характера тепловой предыстории. При этом следует заметить, что с увеличением скорости нагревания температура стеклования и экстремальная точка, в частности теплоемкости, сдвигаются в область более высоких температур. [c.33]

Скорость остывания образца — изменения его температ ры за время от выноса из печи до удара — определяют серией предварительных экспериментов. Образец, снабженный термопарой, нагревают до определенной температуры и переносят на опоры копра, затем определяют интенсивность падения его температуры в зависимости от времени. По полученным данным строят кривую, по которой в дальнейшем и выбирают поправки на о- [c.249]

Кривые показывают уменьшение сопротивления деформированию с возрастанием температуры как при статическом, так и при динамическом деформировании. Исключением являются зоны с температу- рой 300—400° при статическом и 400—600° при динамическом воздействии сил, связанные с явлением синеломкости, которая возникает, как мы знаем, вследствие высокодисперсных выделений. Поскольку для завершения этого процесса требуется определенное время, то в зависимости от скорости деформации оно проявляется в различных температурных интервалах. [c.54]

Иное происходит при охлаждении высокоуглеродистых или легированных закаливающихся сталей (кривая 3 на рис. 21). Аусте-нит в этих сталях склонен к переохлаждению и распадается при более низких температурах. В зависимости от содержания углерода и других элементов, повышающих закаливаемость стали, а также от скорости охлаждения аустенит может переохлаждаться до температур 350 и 200° С, при которых металл находится в упругом состоянии и обладает сравнительно высоким пределом текучести. Превращение аустенита в мартенсит при этих температурах сопровождается резким увеличением объема вследствие пониженной [c.40]

На рис. 2-2 приведены графики нагрузка — удлинение , которые получаются при использовании самописцев на разрывных машинах. Кривая 1 характерна для материалов, у которых имеется явно выраженная точка начала предела текучести, т. е. момент, при котором образец деформируется без существенного увеличения нагрузки. На кривой 2 нет явно выраженной точки, при которой наступает текучесть материала. Точки а и б изменяют свое положение на графике в зависимости от скорости деформации и температуры при испытаниях. В кабельной промышленности широко используют материалы, характеризующиеся как кривой 1 (полиэтилен, полипропилен и их композиции), так и кривой 2 (ПВХ-пластикаты и резины). [c.44]

ПОДЛОЖКИ в зависимости от температуры воздуха в форкамере. (На рис. 3.18 кривыми 4-6 соответственно для указанных материалов представлены эти же данные, но в зависимости от скорости частиц, взятой из расчета при соответствующих температурах нагрева воздуха.) [c.146]

Именно где-то в этих пределах и лежит величина Хо , которую отмечали на рис. 90. Эта величина меняется не только в зависимости от температуры и давления, но и в зависимости от скорости приложения давления и величины осадки. Для пояснения этого на рис. 93 приведены экспериментальные кривые / и 2 сопротивления деформации при ударном сплющивании равномерно нагретых цилиндров из инструментальной углеродистой стали. Для сравнения представлена кривая 5, которая относится к случаю медленной осадки. Как видно из рис. 93, разница необходимых давлений осадки в большой степени зависит от скорости приложения осадочного давления, поэтому и величина х а может рассчитываться только весьма приближенно. [c.187]

В левом нижнем квадранте дана зависимость отношения температур на скачке от скорости за скачком = Т (Xg). В правом нижнем квадранте нанесены кривые коэффициентов потерь энергии в скачке = = (р) и коэффициентов восстановления давлений (р). Таким [c.160]

В целом зависимость м. к. к. от времени и температуры можно представить схемой па рис. 141. Левая ветвь схемы (кривая 1) показывает температурно-временные условия появления в швах склонности к м. к. к. При температурах до 650° С скорость образования карбидов хрома возрастает при небольшой скорости диффузии хрома. В результате время выдержки металла при рассматриваемой температуре до появления м. к. к. сокращается и при температуре 650° С (t p) может достигать нескольких минут. [c.285]

Скорость деформирования должна приниматься в зависимости от наличия оборудования ка данном производстве. Изменяя какой-либо из параметров, таких как температура штамповки радиус вытяжного ребра матрицы е -ч радиус закругления пуансона зазор между пуансоном и матрицей 2 толщина материала 3 ввд смазки скорость штамповки усилие прижима качество обработанной поверхности вытяжного ребра свойства материала (пластические свойства и сопротивление деформированию)- определяют прежде всего его влияние, а также оптимальное значение построением кривых в зависимости от предельного коэффициента вытяжки. [c.29]

Кривая деформации (рис. 40) в зависимости от многих факторов (природа испытуемого материала, напряженное состояние, скорость и температура испытания и др.) имеет разный вид [c.63]

На рис. 261 показаны кривые, характеризующие изменение толщины цементированного слоя в зависимости от температуры и продолжительности процесса. Как видно из диаграммы, скорость процесса вначале наибольшая, затем постепенно уменьшается, ио сильно возрастает с повышением температуры. [c.325]

Существуют многочисленные методы сравнения интервалов плавления в одном из наиболее полезных применяется обратная кривая плавления и строится гистограмма, аппроксимирующая температурную производную кривой плавления. Часть полного времени плавления, в течение которого слиток остается В данном интервале температур, строится в зависимости от средней температуры интервала. При медленных нагревах температура печи остается практически постоянной за время плавления всего слитка, так что скорость подвода тепла к слитку также практически постоянна. В этих условиях часть полного времени плавления, проведенного в данном температурном интервале, близка к доле металла, плавящегося в этом интервале. Другой метод состоит в сравнении доли общего времени плавления, проведенного в данном интервале температур плавления, после быстрого и медленного затвердеваний,.. [c.173]

Кинетика выделения фаз при распаде твердых растворов. Распад с выделением фаз происходит по механизму образования и роста зародышей в соответствии с общими закономерностями этого механизма. Помимо затрат выделившейся объемной свободной энергии на приращение поверхностной энергии и компенсацию энергии упругих деформаций, образование зародышей тормозится еще и необходимостью больших флуктуаций концентрации. Поэтому для начала распада требуются большие степени переохлаждения (пересыщения) и длительные выдержки при соответствующих температурах. В то же время при данных температурах должны заметно развиваться процессы диффузии растворенных компонентов. Общая скорость образования новой фазы в зависимости от степени переохлаждения описывается кривой с максимумом. Чем больше степень переохлаждения, тем меньшие размеры имеют устойчивые зародыши, способные к росту. В координатах температура — время процесс описывается С-образной кривой. В реальных металлах возникновение зародышей облегчается наличием дефектов кристаллического строения. [c.497]

Как указывалось выше (п. 8.2.3), теплообмен при развитом пузырьковом кипении полностью управляется своими внутренними механизмами и не зависит от скорости вынужденного движения. Однако это не означает, что вынужденное движение вообще не влияет на закономерности кипения. Прежде всего с ростом скорости течения жидкости Wq возрастает коэффициент теплоотдачи однофазной конвекции и, следовательно, при неизменной плотности потока q уменьшается перегрев стенки относительно. Это приводит к тому, что начало кипения в потоке жидкости происходит при тем больших q, чем выше скорость жидкости. Эта закономерность хорошо видна из рис. 8.5, на котором представлены сглаженные опытные зависимости q(AT), полученные одним из авторов [17]. Теплообмен происходил на омываемой потоком воды плоской пластине при давлении 3,92 бар. Кривая 1 соответствует кипению при свободном движении (в большом объеме). В условиях обтекания пластины потоком воды до начала закипания коэффициент теплоотдачи не зависит от плотности теплового потока и целиком определяется скоростью жидкости (кривые 2, 3, 4). С ростом теплового потока при постоянном а, растет температура стенки, и при некотором значении [c.355]

Каждая из этих областей характеризуется определенным диапазоном температур и напряжений, который удобно рассмотреть на диаграмме рис. 18.2.1. Здесь по оси абсцисс откладывается темпе,ратура Г, по оси ординат — напряжение а. В результате кратковременного испытания па разрыв определяется предел прочности Ов. Верхняя кривая 1 соответствует зависимости предела прочности от температуры, область, лежащая выше этой кривой и обозначенная буквой Р, есть область мгновенного разрушения. Предел прочности Ов зависит от скорости испытания, особенно при высоких температурах, но мы не принимаем во внимание эти эффекты при рассуждениях качественного характера. Штриховая кривая 2 определяет ту границу, ниже которой ползучесть вообще не наблюдается. Эта кривая также довольно условна. Многочисленные попытки определения истинного предела ползучести, т. е. такого напряжения (при данной температуре), ниже которого материал вообще не ползет, не привели пи к каким результатам и в настоящее время оставлены. Под действием постоянного напряжения а образец при данной температуре разорвется по истечении времени t. Наоборот, задаваясь временем t, можно определить напряжение, при котором образец в это время разорвется. Назовем это напряжение длительной прочностью 0(. Очевидно, что величина длительной прочности за-40 [c.615]

Рис. 12.2. Зависимость от температуры скоростей выделения энергии е (эрг/(г -с)) в водородном (кривая /) и углеродном (кривая 2) циклах.

Как показывает опыт, изменение температуры Т существенно влияет на скорость ползучести. Типичная кривая зависимости минимальной скорости ползучести Emin от температуры Т (рис. 14.7) показывает, что с ростом температуры скорость ползучести экспоненциально растет. [c.305]

При напорах, больших 50 дан1см , в самых тонких капиллярах скорость не зависит от давления при всех температурах. Кривая зависимости этой постоянной скорости потока от температуры по характеру в точности напоминает кривую для поверхностных пленок Не II, образующихся над поверхностью жидкости. [c.827]

Этот переход в зависимости от скорости смесеообразования w отобра- р , , ly.g зависимость скорости горени жается кривыми W, W2, W3 и т.д. от температуры при разных скоростях Если газ и воздух подаются раз- смесеобразования [c.233]

В интервале температур 500—700° скорость горения углерода по реакции (231) возрастает, причем для молодых (рис. 181, кривая 1) то плив быстрее, чем для старых (рис. 181, кривая 3). При дальнейшем увеличении температуры скорость горения продолжает возрастать, но значительно медленнее, находясь в зависимости от скорости воздуха в слое. [c.340]

Результаты исследования стальных горелок показаны на рис. 4-15. Кривая 1 иллюстрирует работу не-охлаждаемой горелки, указывая границы допустимого подогрева га-зо-воздушной смеси в зависимости от скорости Wq ее истечения из кратера, отнесенной к 0° С. Из рассмотрения кривой видно, что при Wq 4 Mj eK проскок пламени происходит при подогреве всего лишь до 130—135 С. Повышение скорости истечения Шо до 14—18 Mj eK позволяет нагревать смесь до более высокой температуры, так как проскок происходит ЛИШЬ при нагреве смеси до 460—510° С, осуществлявшемся путем подогрева воздуха до 680— 710° С. [c.66]

Рис. АЗ.29 Коэффициенты центрального подобия кривых циклического деформирования в зависимости от скорости деформации (сталь 12XI8H9, Ае = 2,5 %) при температуре 600 (/), 650 (2) и 700 °С (3)

Авторы Physikalis he Hydrodynamik [4] говорят Обычно тропопауза является типичной поверхностью разрыва первого порядка, т.е. поверхностью разрыва без скачка температуры и ветра, но с резким изменением градиентов температуры и скорости при переходе с одной стороны поверхности на другую . В Динамической метеорологии Н.Е. Кочина, Б.И. Извекова и др. находим сле-дуюгцее определение [5] Вследствие резкого характера изменения хода кривой (температуры в зависимости от высоты. — Е.К.) можно считать, как это обычно и делается в теоретических исследованиях, тропопаузу поверхностью разрыва первого порядка, т.е. поверхностью разрыва, на которой температура и ветер не терпят разрыва (т.е. не изменяются резко, скачком), а первые производные их терпят разрыв (т.е. вертикальный температурный градиент изменяется скачком) . [c.213]

Изучение большого количества стойкостных данных позволило вывести эмпирические стойкостные уравнения по типу уравнения (8.5) (рис. 8.10, кривая /). Зависимость стойкость—скорость, имеющая место на практике, графически приведена на рис. 8.10. График зависимости (рис. 8.10, кривая 2) изучен еще недостаточно полно, хотя на этот счет и имеются различные предположения. Колдинг, в частности, полагает, что эта зависимость может быть вызвана особенностями диффузионного износа. Шоу и Смит рассмотрели изменение интенсивности износа и стойкости инструмента в зависимости от сварки обрабатываемого материала с инструментом и температуры размягчения инструментального материала. Они показали, что сварка в результате действия высоких удельных давлений имеет место при резании с низкими скоростями и температурой резания, а высокотемпературная сварка — при резании с высокими скоростями. В первом случае процесс резания сопровождается образованием нароста, при разрушении которого может произойти выкрашивание крупных частиц инструментального материала. Во втором случае срезание приварившегося материала приводит к вырыванию относительно мелких частиц. Процессы сварки поверхностей зависят от времени контактирования, поэтому при высоких скоростях резания износ инструмента, обусловленный свариваемостью, уменьшается. Так, если скорость резания увеличивается 174 [c.174]

Исследовались два случая расположения на сфере точки замораживания газа по колебательным степеням свободы и составу. В первом случае точка находится около звуковойточки, во втором — на расстоянии ф = 90° от критической точки. Как видно на фиг. 45, если поток проходит через скачок в равновесном состоянии, затем замораживается и после обтекания тела попадает в след, его температура может сильно отличаться от равновесной, что существенно влияет на картину течения в следе. Из фиг. 45 также видно, что если рекомбинация в потоке происходит при давлении окружающей среды, то температура может возрасти в 2—5 раз в зависимости от скорости полета. На фиг. 45 и 46 показаны также кривые для 7 = 1,4, которые соответствуют состоянию газа, замороженного по колебательным степеням свободы и химическому составу в головном скачке уплотнения и в поле течения. В этом случав температура и плотность близки к равновесным значениям. [c.131]

Хотя, разумеется, заманчиво попытаться вывести для процесса окисления выражения для энтропии и теплосодержания, все же смысл члена А5 не вполне ясен. Этот энтропийный член тесно связан с энтропийным членом в ранее рассмотренном уравнении температурной зависимости диффузии (18). Но даже и там толкование было далеко неудовлетворительным. Поэтому данный вопрос в настоящей монографии не рассматривается. Существует больщая трудность, которую, по-видимому, недооценивают даже экспериментаторы в области кинетических процессов в твердом теле она заключается в неопределенности экспериментальных значений коэффициентов диффузии и скоростей окисления. Величина значений энтропии и теплосодержания зависит от точности, с которой определен наклон логарифмических кривых зависимости от величины, обратной температуре. Обычно эта точность мала, поэтому проверить те или иные соображения в отнощении А5 и Q путем точных экспериментов почти невозможно. Дальнейщий прогресс в этом направлении зависит как от развития теории, так и от повышения точности экспериментов. Однако совсем не исключено, что развитие теории в тех направлениях, которые были намечены нами выще, окажется само по себе рещающим для рещения фундаментальной проблемы по выяснению механизмов диффузии и окисления. [c.83]

Изучение кривых течения и изменения сопротивления деформированию сталей в зависимости от скорости деформирования позволяет констатировать следующее [3]. При осадке на 30% углеродистых сталей со скоростью деформации, изменявшейся в широких пределах от 0,1 до б mJ k, имеет место значительное влияние скорости на сопротивление деформированию. При динамической деформации среднеуглеродистой стали с содержанием 0,45% С сопротивление деформированию при 1150° увеличивается почти в 4 раза, а при температуре 850° в 2,5 раза по сравнению со статической деформацией. [c.77]

Точками минимума кривых /го.п = /( ) Для резцов с разным радиусом г соответствует постоянная оптимальная температура резания. Зависимость оптимальной скорости резания от радиуса при вершине резца ВКбМ при точении жаропрочного сплава ЭИ437БУ может быть выражена формулой [c.247]

Эта машина позволяет определять важнейшие рабочие характеристики опытного подшипника (рабочая температура в нагруженной зоне, моменты трения, расходы смазки) для широкого диапазона нагрузок и скоростей, в желаемых условиях питания смазкой. Можно найти, таким образом, кривые нагрузки в зависимости от скорости (р —Рт ( )) для исследуемого материала при заданных тепловых режимах и рабочих условиях, с получением точных указаний, близких к реальным условиям работы, для соответствующего антифрикционного материала [6] некоторые опытные кривые, упомянутые в гл. VIII, были получены таким [c.428]

Определение температуры кристаллизации метастабильных эвтектик, образующихся в кремнистых сплавах, и изменение последней в зависимости от скорости охлаждения и содержания кремния осуществлено методом записи кривых охлаждения чугунов, содержащих 2,0—2,5% С и 0,042—7,5% Si. Синтетические чугуны выплавляли в лабораторной 5-кг индукционной печи МВП-ЗМ Температура перегрева составляла 1550° С. При этой температуре сплав выдерживали 3—5 мин, а затем разливали в формы с различным тепловым сопротивлением в земляную диаметром 20 мм и в две клиновидные металлические формы (основание клина 40x20 мм). [c.27]

На рис. 17-8 показано изменение скорости горения даиного газа в зависимости от температуры процесса. Сначала горение идет ш кривой кинетического горения а затем из-за недостаточности контакта газа с окислителем горение переходит в диффузионную область. Этот переход в зависимости от скорости смесеобразования на идет по кривым [c.273]

В кинетической области скорость горения быстро растет с повышением температуры и не зависит от скорости потока. При переходе в диффуционную область кривая разделяется на три ветви в зависимости от скорости потока чем выше скорость потока — тем больше скорость реакции горения углерода. [c.158]

Ползучесть металлов при нормальной температуре носит ограниченный характер, как и у большинства полимеров. При повышении температуры ползучесть металлов становится неограниченной. На рис. 14.1 приведены типичные кривые зависимости деформации от времени. Отметим, что при различных напряжениях результаты могут заметно отличаться друг от друга. Кривые состоят из качественно отличных участков. Во-первых, имеется начальный линейно-упругий или нелинейный упругопластический участок, характеризующий мгновенную деформацию ео = е о + -fePfl. Далее, на кривой можно выделить три участка (стадии ползучести) участок с уменьшающейся скоростью ползучести г, участок с приблизительно постоянной скоростью ползучести, связанный с состоянием установившейся ползучести участок с возрастающей скоростью ползучести. На третьем участке увеличение скорости деформации ползучести в основном обусловлено изменением площади поперечного сечения стержня. [c.304]

При применении метода термовысвечивания необходимо иметь в виду, что форма кривых термовысвечивания и положение их максимумов может существенно меняться в зависимости от степени возбуждения фосфора, длины волны возбуждающего света, температуры, при которой происходит возбуждение, а также скорости нагревания. Кроме того, форма кривых термовысвечивания для высокотемпературной части кривой иногда искажается из-за влияния температурного тушения. [c.221]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...