Возникновение трещины — Критическое условие

Процесс хрупкого разрушения может включать три этапа возникновение трещины, медленное (стабильное) ее развитие и лавинообразное (нестабильное) распространение разрушения. В зависимости от материала, геометрии изделия и условий нагружения продолжительность стадии медленного развития может быть различной либо совсем отсутствовать, либо быть весьма длительной. В последнем случае отдельные конструкции допускают к эксплуатации с трещиной или трещиноподобным дефектом при условии контроля за их медленным развитием и своевременного предупреждения лавинообразного разрушения. Для этого необходимо знание скорости медленного развития и критического размера трещины, свыше которого начинается ее нестабильное распространение. [c.545]

Накопление деформаций при том или ином виде нагружения зависит от степени жесткости нагружения. При жестком цикле нагружения накопление регистрируемых пластических деформаций ограничено самими условиями проведения испытаний. Различные виды нагружения определяют и отличающиеся типы разрушений, возникающие при знакопеременном упругопластическом деформировании. При мягком нагружении с высоким уровнем напряжений возникает квазистатическое разрушение, близкое по характеру к статическому. При жестком нагружении независимо от уровня амплитуды, деформаций разрушение начинается с образования поверхностных трещин при последующем их подрастании до критической длины. В реальных условиях накопление деформаций и изменение напряжений могут занимать промежуточное положение между мягким и жестким видами нагружений, а разрушение может носить смешанный характер. Анализ условий эксплуатации и случаев разрушения различных конструкций показывает, что основной причиной, вызывающей возникновение трещины, является циклическое изменение напряже- [c.88]

Несмотря на хорошее описание уравнением (1.22) экспериментальных данных, авторы выполненного анализа подчеркивают, что высокая точность описания усталостных трещин по критерию их зарождения и разрушения может быть достигнута при достоверной информации о граничных или пороговых условиях. Они указывают на размеры длины трещины и условия ее достоверного определения при регистрации факта возникновения трещины, а также при определении критической длины трещины. Без такой конкретизации с возрастанием долговечности имеет место нарастание рассеивания соотношения между периодом зарождения трещин и долговечностью. [c.62]

Кривые V—К могут быть использованы для определения интервалов осмотра деталей конструкции с известными или предполагаемыми трещинами (дефектами). Например [78], серьезные проблемы, связанные с КР, возникли с крупногабаритной штампованной поковкой из сплава 7075-Т6, используемой для передачи нагрузок от крыла к фюзеляжу самолета-истребителя. Необходимо было определить интервалы осмотра, с тем чтобы наиболее крупные необнаруженные трещины (дефекты) не могли вырасти до критических размеров в период между осмотрами. С этой целью проанализировали имеющиеся данные по скорости роста трещины сплава 7075-Т6. Определены уравнение роста трещины йа (Ц как функции от К и время, необходимое для роста, начиная от возникновения до критического размера трещины при определенных условиях нагружения. В уравнение роста трещины введен новый член, учитывающий влияние межкристаллитной коррозии, которая в предполагаемой модели предшествует быстрой стадии ускоренного развития КР. Кроме того, был учтен пороговый уровень, определенный при КР гладких образцов. [c.188]

Влияние циклических напряжений на хрупкое разрушение рассмотрено в разделе VI. Вначале незначительный дефект может развиться в критический вследствие периодического изменения механических или температурных напряжений. Периодические изменения напряжений в материале могут привести к возникновению трещины, а затем к ее росту до критических размеров. Здесь приведены примеры определения инициирования и скорости роста трещин в условиях сравнительно небольшой циклической нагрузки некоторых материалов и деталей. [c.71]

После возникновения усталостной трещины в условиях малоциклового нагружения (или в случае наличия исходного дефекта, не достигшего критических размеров) необходимо знать, с какой скоростью она будет распространяться до достижения критических размеров. Процесс роста усталостной трещины в условиях малоциклового нагружения менее понятен, чем процесс возникновения трещины в тех же условиях. По этому вопросу имеется мало данных, поэтому в какой-то мере можно воспользоваться параметрами, представленными на рис. 43—52, для дефектов вблизи осевого отверстия — самой опасной зоны. [c.131]

Критическое значение коэффициента интенсивности напряжений в условиях возникновения неустойчивого состояния трещины из зависимости (2.5) можно связать д энергетическим критерием разрушения -ук, т. е. Кс= [c.25]

Если считать, что процесс усталостного разрушения на стадии возникновения усталостной трещины состоит из двух этапов (1 — возникновение поверхностных трещин в результате скольжения в наиболее благоприятно ориентированных зернах и 2 — преодоление трещиной границы зерна и распространение ее на несколько зерен), то можно предположить, что на первом этапе основное влияние на разрущение оказывают амплитуда касательных напряжений и их градиент, а на втором — максимальные нормальные напряжения. Таким образом, параметром, которым различаются переход от первого ко второму этапу развития начальной усталостной трещины при изгибе и кручении, является критический размер трещины. При изгибе это примерно одно-два кристаллических зерна, при кручении — площадка размером до 1 мм. Сопоставление числа первичных усталостных трещин, возникающих на поверхности образцов при кручении и изгибе, в условиях действия критического напряжения сдвига на базе 10 циклов нагружения, показывает, что при кручении начальных трещин образуется значительно больше (табл. 10). [c.84]

Для исключения катастрофических последствий при критическом развитии трещиноватой зоны, а также для существенного замедления ее развития в докритический период может оказаться перспективным выполнение ложного фланцевого соединения (рис. 4.3), охватывающего эту зону, и создающего в этой зоне сжимающие напряжения при всех режимах эксплуатации. Шпильки этого соединения рассчитывают из условия обеспечения безопасности конструкции при возникновении в ней кольцевой трещины. [c.142]

Живучесть Свойство объекта, состоящее в его способности развитию критических отказов из-за дефектов и повреждений при установленной системе технического обслуживания и ремонта, или сохранять ограниченную работоспособность при воздействиях, не предусмотренных условиями эксплуатации, или сохранять ограниченную работоспособность при наличии дефектов или повреждений определенного вида, а также при отказе некоторых компонентов. Примером служит сохранение несущей способности элементами конструкции при возникновении в них усталостных трещин, размеры которых не превышают заданных значений [c.338]

Разрушение материала конструкции при произвольном неупругом деформировании проходит в несколько стадий. Первая (инкубационная) стадия характеризуется накоплением повреждений — образованием распределенных по объему материала микродефектов (микротрещин), которые растут, сливаются и образуют макротрещины. На второй стадии происходит квазистатический рост макротрещин до критических размеров. Третья стадия характеризуется динамическим развитием трещин. Независимо от того, какое условие принято в качестве критерия разрушения элемента конструкции возникновение макротрещин определенных размеров или развитие последней до критических размеров и разделение конструкции на части, — при оценке общего или остаточного ресурса основную роль играет первая стадия разрушения. [c.268]

Однако можно обойтись без строгого определения характера этих понятий путем использования параметра К для оценки поля напряжений около вершины трещины и увязки критического значения этого параметра Кс с неустойчивостью трещины. Вспомним, что К есть функция нагрузки и формы данного образца. Ниже показано, что при критическом значении К = Кс трещина действительно может стать неустойчивой и может начать распространяться. Во время такого распространения трещины напряжения в образце меняются, и фактически изменяется длина образца или приложенная извне нагрузка. Характер этих изменений определяется формой образца, граничными условиями (например, неподвижные зажимы при постоянной нагрузке) и скоростью распространения трещины. Для некоторых конфигураций образцов и граничных условий коэффициент интенсивности напряжений вначале растет, а затем (после возникновения условий неустойчивости) падает. Простым критерием остановки может служить тот факт, что К в конечном счете понижается до значения ниже критического Кс Кс принимается постоянным для начальной неустойчивости и для остановки). Ниже показано (с использованием энергетических концепций), что это положение не является пол- [c.18]

Для удовлетворения этого условия длина трещины перед неустойчивым состоянием должна быть достаточной, чтобы пройти через всю толщину стенки. Дефекты и трещины, конечно, имеют различные формы, зависящие от их типа и условий возникновения. Предположим, что дефекты и трещины имеют полукруглую форму. На рис. 23 показано, что минимальная длина трещины в стенке, как и следовало ожидать, равняется приблизительно 2t, Вероятно, что трещины длиннее 2t пройдут сквозь стенку и дадут течь, трещины, длина которых менее 2t, не дадут течи. Таким образом если длина критической трещины, при которой возникнет неустойчивое состояние, равняется 2t или более, следует ожидать, что произойдет течь вместо неустойчивого распространения разрушения. [c.188]

При опасности коррозионного растрескивания конструкцию следует рассчитывать по значению допускаемого напряжения [а ] для данной среды или по значению критических напряжений акр, вызывающих возникновение и развитие коррозионной трещины, или по предельно допускаемой глубине коррозионной трещины или дефекта типа трещины. Расчетные напряжения определяют исходя из наиболее жесткого условия. [c.530]

Основными факторами, влияющими на возникновение и последующее развитие кавитации в потоках жидкости, являются форма границ течения, параметры течения (абсолютное давление и скорость) и критическое давление Ркр, при котором могут образовываться пузырьки или возникать каверны. Однако, как показано в следующих главах, на зависимость критического давления от формы границ, давления и скорости могут существенно влиять другие факторы. К ним относятся свойства жидкости (например, вязкость, поверхностное натяжение, параметры, характеризующие испарение), любые твердые или газообразные примеси, которые могут быть взвешенными или растворенными в жидкости, и состояние граничных поверхностей, включая их чистоту и трещины, в которых могут находиться нерастворенные газы. Кроме динамики течения для больших перемещающихся или присоединенных каверн существенное значение имеют градиенты давления, обусловленные силами тяжести. Наконец, физические размеры границ течения могут оказывать существенное влияние не только на размеры каверн, но и на зависимость от некоторых параметров основного течения и течения в пограничном слое. При выводе критерия подобия невозможно учесть все эти факторы. Поэтому обычно на практике используют основной параметр, выведенный из элементарных условий подобия, и учитывают влияние других факторов как отклонения от основного закона подобия. [c.62]

Если критическое обжатие какой-то стали или сплава оказывается меньше минимального значения, определяемого условиями захвата, то процесс прошивки можно осуществить только с предварительным вскрытием полости перед оправкой, что приводит к возникновению на внутренней поверхности гильзы трещин, рванин или плен. Доброкачественные трубы из такой стали или сплава получить косой прокаткой нельзя. [c.45]

В (5) в качестве критерия хрупкого разрушения принято достижение коэффициентом интенсивности напряжений К критического значения К , зависящего, вообще говоря, от условий нагружения и размеров конструкции. Формула (5) записана для трещин нормального отрыва. В ней KJ - максимальное значение коэффициента интенсивности напряжений на контуре трещины. Критическое значение коэффициента интенсивности напряжений в условиях плоской деформации KJQ представляет собой характеристику сопротивления материала возникновению хрупких разрушений и удовлетворяет условию KJ( < Кр, являясь тем самым нижней оценкой предела трещиностойкости К . [c.78]

В табл. 7.3 приведены значения критических потенциалов различных металлов и растворов, выше которых начинается КРН. На нержавеющей стали 18-8 в Mg la при 130 °С трещина глубиной не более 0,013—0,025 см прекращает развитие при потенциале на 5 мВ ниже критического 38]. Для остановки роста более глубоких трещин необходим более отрицательный потенциал —это объясняется экранирующим действием металла в трещине и изменением состава раствора вследствие накопления в трещине продуктов анодного растворения. Другими словами, условия, необходимые для возникновения трещины и для ее роста, одинаковы. [c.142]

Поэтому к одному и тому же критическому состоянию в точке бифуркации можно прийти при различных способах внешнего воздействия, а меняя условия этого воздействия, поддерживать ведущий механизм накопления повреждений между соседними точками бифуркации. Следовательно, меняя внешние условия нагружения, можно длительное время поддерживать устойчивость системы при неизменном ведущем механизме эволюции и не переходить через точку бифуркации. Применительно к металлу это означает, например, что в процессе его подготовки к возникновению трещины возможно не переходить к моменту ее ноявления. [c.124]

Исследование закономерностей усталостного разрушения металлов показало, что длительность периода развития усталостных трещин может составлять основную часть общей долговечности образца. Известно, что отношение числа циклов, необходимых для зарождения трещины, к числу циклов распространения трещины до разрушения образца зависит от механических свойств материала и уровня амплитуды напряжения. С повышением амплитуды напряжения это соотношение понижается и в малоцикловой области числом циклов, необходимым для зарождения трещины, можно пренебречь, Прямые наблюдения развития микротрещииы при циклическом нагружении металлов позволяют высказать гипотезу о возникновении трещин критической длины в конце стадии зарождения, которой соответствует число циклов на экспериментально определенной линии повреждаемости (линия Френча). Трещины критической длины возникают также при нагружении исследуемых металлов с амплитудой напряжения, равной пределу усталости. При определенных условиях они являются нераспространяющимися трещинами и определяют предел усталости металлов с точки зрения механики разрушения. [c.14]

Хотя барабаны-сепараторы и не работают в таких критических условиях, как корпуса, при использовании их в парогенераторах с многократной циркуляцией возникают проблемы, связанные с большими размерами их, толстыми стенками и очень большим числом патрубков. Современные барабаны-сепараторы созданы на основе конструкций, в которых широко использовалось завальцо-вывание труб в стенки. Некоторые барабаны-сепараторы в процессе эксплуатации катастрофически разрушались из-за возникновения трещин по причине концентрации в щелях гидроокиси натрия, которая способствовала развитию трещин до критических размеров. Проведение ежегодного неразрушающего контроля позволило определить начальную стадию зарождения трещин. Однако разрушений барабанов-сепараторов атомных электростанций отмечено не было, а развальцовка была заменена сваркой. Большое преимущество было получено благодаря использованию листов таких [c.172]

Однако Франкланд (1959 г.) показал наличие значительного трехосного растяжения в вершине быстро распространяющейся трещины, которое отсутствует в статических условиях нагружения, и высказал мнение, что это может способствовать повышению хрупкости толстых пластин. Берри (1960 г.) рассматривал балку с двойной заделкой (в условиях заданного перемещения — прогиба). Применяя энергетические методы анализа, он вывел уравнение для скорости распространения трещины как функции ее длины. Это уравнение дает критическое условие не только для возникновения трещины, но и для ее остановки. Хоугланд (1965 г.) ввел в решение Берри скорость поглощения энергии, которая уменьшается с возрастанием скорости распространения трещины. Модификации, которым подвергалось решение Берри, привели к следующему уравнению [c.33]

В соответствии с этим нельзя утверждать, что низкие напряжения от внешней нагрузки не люгут приводить к возникновению трещины хрупкого разрушения, если в окрестностях наиболее напряженной зоны не илшется остаточных напряжений. Достаточно острый и глубокий надрез или острая трещина люгут создавать критические условия даже при отсутствии критических остаточных напряжений. [c.330]

Необходимость расчета на сопротивление хрупкому разрушению определяется существованием хрупких или квазихрупких состояний у элементов конструкций. Основным фактором, определяющим возникновение таких состояний для сплавов на основе железа в связи с присущим им свойством хладноломкости, является температура. На рис. 3.1 показаны области основных типов сопротивления разрушению в зависимости от температуры. При температуре, превышающей первую критическую Гкрь для сплавов, обладающих хладноломкостью, а также для материалов (сплавы на основе магния, алюминия, титана), не обладающих хладноломкостью, в диапазоне рабочей температуры имеют место вязкие состояния. В этом случае предельные состояния наступают лишь после значительной пластической деформации и существенного перераспределения полей деформаций и напряжений в элементах конструкций. Скорость распространения возникающих вязких трещин в этих состояниях оказывается низкой. Вопросы несущей способности и расчета на прочность в этих условиях рассматривают на основе представлений о предельных упругопластических состояниях, анализируемых на основе методов сопротивления материалов и теории пластичности. Позднее возникновение и медленное прорастание трещин при оценке несущей способности, как правило, не учитываются. [c.60]

Таким образом, микротрещина при упругопластическом поведении копчика трещины — результат действия двух процессов сдвига и отрыва, причем шаг бороздки отрыва увеличивается с увеличением длины трещины, а шаг бороздки сдвига постоянен и не зависит от длины трещины. Такой характер строения поверхности трещины обусловлен тем, что в отличие рт стадйи На, реализуемой, когда приращение трещины связано с движением зоны пластической деформации вместе с трещиной, на стадии НЬ при 0,47 Пн/щ,2 0,82 и при Он/оо,2 > 0,82 приращение трещины связано с чередующимися остановками трещины вследствие возникновения локальной упругопластической нестабильности. Поскольку при этом условием локальной пластической нестабильности является то = 0,47по,2 = = onst, то и размер сдвиговой составляющей усталостной бороздки сохраняется постоянным. Это позволяет определить критический раз-дшр зоны пластической деформации для страгивания трещины при упругопластическом поведении материала с трещиной [c.198]

Приведенный анализ моделей зарождения хрупких трещин показывает, что известно несколько механизмов возникновения несплощности. Некоторые из них подтверждены экспериментально на ряде металлов и сплавов, другие все еще остаются гипотетическими. Проявление того или иного механизма зарождения хрупких трещин зависит прежде всего от природы металла, критической плотности дислокаций и от условий нагружения. [c.39]

Развитие представлений об условиях образования хрупких состояшгй привело к понятиям о температурном запасе вязкости, о первой и второй критической температурах как характеризующих соответственно квази-хрункое и хрупкое состояние. Энергетическая трактовка в упруго-нласти-ческой постановке условий распространения инициированной трещины дала возможность охарактеризовать критический размер трещин или дефектов, способствующих возникновению хрупких разрушений, а путем применения статических представлений о вероятности существования опасных дефектов в напрягаемых объемах — оценить роль абсолютных размеров на прочность при хрупких состояниях. Результаты исследований критерием хрупкого разрушения обосновали методы испытания, позволяющие определять критические температуры и размеры трещин, а также разрушающие напряжения при квазихрупком и хрупком состоянии, необходимые для выбора материалов, производственных и эксплуатационных условий, исключающих воз-мон ность хрупких разрушений. [c.41]

Для трубных сталей в рассматриваемом диапазоне температур (выше Ti) существенно различаются значения критического раскрытия вершины трещины, соответствующие инициированию вязкого разрушения бс и переходу его в нестабильное состояние бс. При лабораторных испытаниях характеристика бе соответствует условиям достижения максимальной нагрузки и последующего полного разрушения образца. Авторы работ [7, 8] отмечают, что в вязком состоянии величина б,- зависит от типа образца, отношения его геометрических размеров и схемы нагружения. Сопротивление материалов возникновению вязкого разрушения б практически не чувствительно [8, 9] к указанным выше факторам и определяется на диаграмме нагрузка — перемещение берегов дефекта моментом первого стра-гивания трещины. В случае незначительного различия между бе и б он может быть зафиксирован на диаграмме скачком перемещения, наблюдающимся при инициировании трещины. В последнее время разрабатываются инструментальные методы установления момента возникновения вязкого разрушения, основанные на измерении электропотенциала, обработке сигналов акустической эмиссии и ультразвуковой дефектоскопии [10]. В настоящей работе величина бс определялась по результатам испытаний нескольких образцов, предварительно нагружаемых до различных уровней раскрытия вершины трещины. После разгрузки образцы охлаждались до температуры жидкого азота и окончательно разрушались. На поверхности излома измерялась величина приращения длины трещины [c.282]

Следует отметить наличие еще одного направления оценки накопления усталости на базе всякого рода физических свидетелей нагруженности , установленных и деформируемых совместно с конструкцией в процессе эксплуатации, такие свидетели реагируют на условия переменного деформирования либо изменением омического сопротивления (достаточно общеизвестные типы датчиков), либо изменением отражательных свойств поверхности, либо возникновением усталостной трещины или даже полным разрушением образца - свидетеля . Огромным достоинством такого рода средств является их относительная простота и дешевизна, однако эти положительные качества, к сожалению, почти целиком нейтрализуются столь же огромными трудностями подстройки проходящих в таких датчиках физических процессов к процессу исчерпания усталостных характеристик разнообразных критических мест конструкдай. [c.451]

Следует проанализировать еще возникновение скачков трещины в условиях плоской деформации. Если бы оно могло быть подтверждено для какого-либо сплава, то можно было бы измерить критический коэффициент интенсивности напряжений при разрушении по типу нормального отрыва образцов значительно меньшей толщины, чем требуемая стандартом для получения критического значения G p. Во-первых, предположение базируется на постоянстве ширины губ среза при зарождении прямого излома, означающем, что увеличение (Т33 от нуля на свободных боковых поверхностях до значения, соответствующего плоской деформации в центре образца, происходит на постоянной длине, во-вторых — на поведении многослойного материала, при котором как плоскодеформационное , так и плосконапряженное разрушение происходят в однозначно определенных условиях. К сожалению, прямой излом не всегда характеризует плоскую деформацию по всей толщине. Показано, что в мягкой стали макроскопически плоский излом происходит при нагрузках, уменьшающихся с увеличением толщины до достижения ими некоторого постоянного значения, соответствующего условиям плоской деформации (см. гл. VII, раздел 5). Опасность для алюминиевых сплавов заключается в том, что скачок трещины в центре образца может возникать в относительно тонкой полосе при критической интенсивности напряжений, превышающей предельное значение, так что вязкость материала в условиях плоской деформации оказывается завышенной [6]. [c.117]

Необходимость расчета на сопротивление хрупкому разрушению связана с тем, что в условиях работы элементы конструкций могут находиться в хрупких или квазихрупких состояниях (17, 28, 29). Основным фактором возникновения таких состояний для сплавов на основе железа в связи с присущими им свойствами хладноломкости является температура. На схеме (рис. 6) показаны области основных типов сопротивления разрушению в зависимости от температуры. В области температур, превышающих первую критическую Ткр1 для сплавов, обладающих хладноломкостью, а также для материалов, не обладающих хладноломкостью в диапазоне температур работы конструкций (сплавы на основе магния, алюминия, титана), имеют место вязкие состояния. В этом случае предельные состояния наступают после возникновения значительных пластических деформаций и существенного перераспределения полей деформаций и напряжений в элементах конструкций. Скорость распространения возникающих трещин в этих состояниях оказывается низкой. Вопросы несущей способности и расчета на прочность при таких состояниях рассмотрены в гл. 2. [c.246]

Анализ критических точек (точек бифуркаций), отвечающих при движении трещины смене микромеханизма разрушения в условиях подобия локального разрушения, с использованием концепции критической плотности энергии деформации позволил выявить однозначную связь между параметрами, контролирующими локальное и глобальное разрушения. Найденные соотношения и разработанная методология количественной фрактографии с учетом дискретности и автомодельности разрушения при возникновении локальной нестабильности позволяют с помощью микрофрактографических исследований решать важные инй енерные задачи, связанные с оценкой по микрофракто-графическим параметрам скорости и длительности роста усталостной трещины по механизму нормального отрыва, определением эквивалентных напряжений, склонности материала к хрупкому разрушению в точках бифуркаций, соответствующих смене микромеханизма разрушения, с установлением пороговой энергии на единицу длины трещины в этих точках. Это позволило разработать единые для сплавов на данной основе фрактографические карты, объединяющие мйкро- и макропараметры разрушения. [c.6]

Исследования показывают, что размер микротрещин на линии Френча зависит от материала, структуры и вида нагружения [92-96]. Достижение этой линии соответствует образованию устойчивых полос скольжения (УПС) и возникновению в них микротрещин. По данным М. Хемпеля [95] размер микротрещин на линии Френча достигает 10-40 мкм для стали 30СХ1Мо4, испытанной в условиях циклического изгиба (рис. 2.5). Переход через линию Френча приводит к резкому увеличению длины трещины до 100-300 мкм и более и сопровождается резким увеличением скорости ее роста. Таким образом, окончание периода зарождения микротрещин связано с достижением линии Френча, когда оканчивается кристаллографический рост трещин в пределах одного или нескольких зерен. Микротрещины длиной 100-120 мкм (порядка размера зерна) в конструкционных сталях при напряжении, равном пределу выносливости, являются пороговыми в том смысле, что в зависимости от конкуренции процессов упрочнения-разупрочнения и напряженного состояния у вершины трещины, такие трещины могут дальше распространяться или стать нераспространяющимися. На рис. 2.6 представлена картина строения полос скольжения на линии Френча в низкоуглеродной стали [93]. Следует отметить, что усталостные микротрещины критического размера могут зарождаться не только в УПС так, например, в рекристаллизованном молибдене усталостные микротрещины могут зарождаться по границам зерен (рис. 2.7) [59]. Более детально о физическом смысле этой линии мы остановимся ниже. [c.45]

В зоне вершины концентратора напряжений — развивающейся трещине — процессы сорбции водорода проходят наиболее интенсивно. Это обусловлено следующими причинами а) в зоне трещины выделяется повышенное количество водорода вследствие работы микрокоррозионного элемента — дно трещины— стенки трещины б) концентрация напряжений в вершине трещины вызывает усиленную диффузию водорода в эту зону, так как водород имеет тенденцию диффундировать в наиболее напряженные области в) вследствие образования гидридов титана при усиленной диффузии водорода возникают дополнительные напряжения второго рода, ускоряющие процесс диффузии, т. е. процесс протекает автокаталитически. Эти явления приводят к резкому изменению свойств металла и при достижении критической для данных условий (вид и величина напряжений, структура и состав металла я т. д.) степени наводорожи-ваяня к развитию трещины под действием приложенных напряжений. Напряжения способствуют возникновению микротрещин и являются энергетическим условием развития магистральной трещины, локализуют коррозионный процесс вследствие концентрации напряжений и усиливают процессы локального и общего наводороживания металла. Роль электрохимического [c.74]

Из приведенных выше положений следует, что в условиях хрупкого разрушения тела должно быть действительно соотношение тУq = onst, характеризующее влияние среднего размера зерна материала q. При постоянном q и температуре выше критической температуры хрупкости микротрещииы образуются, но не развиваются. При температуре ниже критической температуры хрупкости трещина развивается немедленно после ее возникновения. Это означает, что в последнем случае нет условий для развития пластической макродеформации детали. [c.308]

Сопротивление металлических деталей хрупкому разрушению, происходящее без заметных пластических деформаций, обычно определяется путем испытаний плоских образцов больших раз.меров при низких температурах. Установлено наличие соотношения между характеристиками металла и геометрическими параметралш, играющего важную роль при определении критического состояния. Че.м ниже модуль упругости Е, меньше расход энергии для образования единицы поверхности изло.ма К], выше предел текучести и больше характерный размер детали I, те.м легче возникает трещина внезапного хрупкого разрушения. Для возникновения такой трещины необходимо прежде всего выполнение следующих условий [c.387]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...