Напряжения в пластине с отверстием

Рис. 9.54. Напряжения в пластине с отверстием а) при равномерном растяжении в двух направлениях 6) при чистом сдвиге.

Рис. 7.6. Перераспределение напряжений в пластине с отверстием при всестороннем растяжении

На рис. 3.5 показано распределение напряжений в пластине с отверстием при двухосном растяжении — сжатии. При таком способе нагружения пластины концентрация напряжений возле отверстия проявляется в наибольшей степени. Пластические деформации возникают при гораздо меньших (на 40—45%) нагруз-ках чем при одноосном нагружении. Зоны пластического течения имеют крестообразный вид (рис. 3.5, точки Ла, с осями [c.89]

Поляризационно-оптическим методом [128] изучен характер распределения напряжений в пластинах с отверстием. [c.95]

Перераспределение напряжений в пластине с отверстием при повторных растяжениях и сжатиях с появлением вторичных пластических деформаций (рис. 3.38) изучено в работах [19, 39]. Для циклически упрочняющегося материала [14] после достаточно большого числа нагружений распределение напряжений приближается к упругому. [c.154]

Рис. 9. Распределение напряжений в пластине с отверстием при Ртах и разгрузке до Яшш

Рассмотрим распределение напряжений в пластине с отверстием при В <Ы. [c.623]

Раздел I посвящен данным, характеризующим напряженное состояние пластины и бруса при растяжении (сжатии). В этом разделе рассмотрены также случаи возникновения местных напряжений в пластине с отверстием при двухосном напряженном состоянии. [c.1080]

Подставляя эти значения в (18.69) и учитывая (18.63), получим окончательные выражения для напряжений в пластине с круговым отверстием [c.401]

Рис. 3.11. Напряженное состояние в пластине с отверстием при последовательном нагружении

Изучено распределение напряжений в стержне при упругопластических деформациях. В качестве примера па рис. 4.4 сплошными линиями показаны эпюры распределения напряжений в стержнях, растянутых усилиями Со = 15 кгс/мм . Зоны пластических деформаций заштрихованы. Анализ показывает, что, как и в пластинах с отверстием, в данном случае происходит некоторое смещение максимума нормальных напряжений в глубь стержня и выравнивание их по сечению. [c.110]

РАСПРЕДЕЛЕНИЕ НАПРЯЖЕНИЙ В ПЛАСТИНЕ С ОДНОСТОРОННЕ ПОДКРЕПЛЕННЫМ ОТВЕРСТИЕМ ПРИ РАЗЛИЧНЫХ СООТНОШЕНИЯХ ТОЛЩИН ОКАНТОВКИ И ПЛАСТИНЫ [c.319]

Приводятся результаты проведенных авторами экспериментальных исследований полей напряжений в пластине с односторонне расположенной по отношению к срединной плоскости пластины окантовкой круглого отверстия при одноосном растяжении пластины. [c.319]

Распределение напряжений в пластине с односторонне подкрепленным отверстием при различных соотношениях толщин окантовки и пластины. [c.333]

Рассмотрим распределение напряжений за пределом упругости в пластине с отверстием в случае, если она выполнена из пластичного материала. [c.626]

Напряжения в пластине с круглым отверстием при двухосном напряженном состоянии [c.1081]

Напряжения в пластине с двумя отверстиями при растяжении. [c.1083]

Напряжения в пластине с бесконечным рядом круглых отверстий при растяжении (к фиг. 10 ) [c.1085]

На фиг. 20 приведены коэффициенты концентрации для вычисления наибольших напряжений в брусе с отверстием. Для сопоставления приведены значения коэффициентов концентрации напряжений в пластине конечной ширины с отверстием (кривая в). Кривая в построена на основе зависимости, иллюстрированной графиком на фиг. 7. [c.1090]

В работе [11 ] приведено общее решение вопроса о напряжениях в изгибаемой в своей плоскости пластине (балке прямоугольного сечения) с эллиптическим, треугольным или квадратным отверстием со скругленными определенным радиусом углами (в указанной работе решена задача распределения напряжений в балке с отверстием в виде криволинейного треугольника и квадрата здесь будет рассмотрен только частный случай, когда стороны этих криволинейных фигур с достаточной степенью точности можно считать прямолинейными). Хорошее совпадение результатов этой работы с экспериментом подтверждается опытными данными [47]. [c.1098]

Заметим, что в случае плоского напряженного состояния, т. е. когда рассматривается бесконечная пластина с отверстием, необходимо всюду и заменить на х по формуле (9.244). [c.298]

Простейший пример такого рода можно рассмотреть на основе результатов предыдущего параграфа. Пусть тонкая пластина произвольной формы в плане подвергнута действию равномерно распределенного усилия р, нормального к ее контуру Г (рис. 8.13.2). Если пластина не имеет вырезов, в ней возникает напряженное состояние 0ц = 022 = р, 033 = 012 = 023 = 031 = 0. В плоскости XiX все оси — главные, и на любой площадке, параллельной оси Хз, нормальное напряжение есть р, а касательное равно нулю. Предположим теперь, что в пластине сделано отверстие радиусом а, и найдем распределение напряжений. Прежде чем решать эту задачу, заметим, что схема, изображенная на рис. 8.13.2, может быть применена и к другой задаче. Пусть мы имеем дело не с тонкой пластиной, а с очень длинным цилиндром, фигура на рис. 8.13.2 представляет его поперечное сечение. К боковой поверхности цилиндра приложены нормальные усилия р, равномерно распределенные по всей поверхности. Вдоль оси цилиндра просверлено отверстие по всей длине. По-прежнему, если отверстия нет, то Оц = 022 = р, О12 = О23 = О31 = О, но напряжение Озз О, оно найдется из условия сохранения плоских сечений. Для нахождения Озз нужно оговорить, чему равна сила, приложенная к торцам и растягивающая либо сжимающая цилиндр. В том и другом случае распределение напряжений Оц и 022 будет одним и тем же. Внешняя нагрузка такова, что в теле нельзя указать предпочтительного направления, поэтому распределение напряжений осесимметрично и дается формулами (8.12.7). Для определения констант получаются следующие условия Ог = О при г = я, Qr- р при г ->оо. Отсюда [c.272]

Исходя из принципа Сен-Венана, будем считать, что на большом удалении от отверстия напряженное состояние пластины не отличается от того, которое имеет место при отсутствии отверстия. В таком случае можно рассматривать не всю пластину, а часть, вырезанную из нее круглой цилиндрической поверхностью, ось которой совпадает с осью цилиндрического отверстия, в пластине, а диаметр равен ширине пластины (рис. 9.51, б). Вследствие того, что ширина пластины, а следовательно, и диаметр вырезанной части, намного больше диаметра отверстия, можно считать, что на наружной круглой цилиндрической кромке вырезанной части пластины напряжения распределены так же, как и на аналогичной поверхности в пластине без отверстия. [c.707]

Рис. 7.4. Концентрация напряжений в пластине из армированной пластмассы при наличии эллиптического отверстия (растяжение в основных ортотропных направлениях) 1 — полиэфирная смола, армированная стеклотканью с атласным переплетением 2 — полиэфирная смола, армированная стеклотканью из ровницы (нагрузка действует в направлении (1)) 3 — изотропный однородный материал

При определении деформации в характерных точках сферического корпуса (см. рис. 2.50) и в зонах концентрации напряжений пластины с отверстием (штрихпунктирная линия на рис. 2.51). При расчете пластин с отверстием модифицированное интерполяционное соотношение [c.106]

H. И. Пригоровский, И. A. Разумовский. Измерение наибольших напряжений в пластинах с отверстиями, имеющими острые кромки.— Труды VII Всес. конф. по поляризационно-оптическому методу исследования напряжений, т. III. Таллин, пзд. АНЭст. ССР, 1971. [c.126]

Рассмотрим сначала особенности напряженного состояния и концентрации напряжений около отверстий. Такой концентратор, имеюпщй конструктикное или технологическое назначение, встречается во многих деталях машин (пластинах, стержнях, оболочках, дисках и т. п.). Вопросам расчета концентрации напряжений около отверстий посвящено большое число работ. Однако наиболее полно эта задача решена в упругой постановке, менее детально — в упруго-пластической области и к условиях ползучести. Поэтому основное внимание уделим концентрации напряжений в пластинах с отверстиями при упруго-пластических деформациях и деформациях ползучести при простом и сло кном нагружениях. Упругие решения приведем лишь для сравнения. [c.85]

Чжен. Динамические напряжения в пластине с круглыми отверстиями.— Прикл. механика, 1972, № 2, с. 332—335. (Тр. амер. о-ва инж.-мех.) [c.303]

Рис. 3.5. Напряженное состояаве в пластине с отверстием при чистим сдвиге I — упругое решение 2 — пластичность"

Рис. 3.8. Напряженное состояние в пластине с отверстием при одвоосном растяжении

Рис. 3.12. Напряженное состояние в пластине с отверстием при про-стон (/) н сложном (2) яагруже-

Эти же напряжения будут и в пластине с отверстием — на бесконечно большом от него расстоянии. Функция, отображаюш,ая плоскость с эллиптическим отверстием на единичный круг, имеет вид ((30], П1, ч. 2, стр. 133) [c.344]

Таким образом, максимальное растягивающее напряжение для пластинки с малым отверстием в три раза больше напряжения в пластинке без отверстия. Если положить г=5а, то при 0=я/2 получим Ствв=1,0224 , т. е. напряжение будет отличаться всего на 2,24% от такового в пластине без отверстия. Следовательно, расстояние от центра отверстия, равное пяти радиусам, можно рассматривать практически как бесконечно большое, что и оправдывает наше предположение о бесконечных размерах пластины. [c.170]

Далли и др. [52] использовали методы фотоупругости для наблюдения за двумерными волнами в ортотропных пластинах, армированных волокнами. Исследование такого рода оказалось возможным благодаря созданию ортотропного материала с двойным лучепреломлением, обладающего достаточной прозрачностью для применения метода фотоупругости (см. работу [140]). Авторы изучили кратковременное воздействие нагрузки, приложенной к краю полубесконечной пластины, а также неограниченную пластину с отверстием, по краю которого создавалась импульсная нагрузка, вызываемая взрывчатым веществом — азидом свинца (рис. 19). Анизотропный характер волны напряжения (отношение модулей я 3,0) показан на рис. 19. Нерегулярная кайма, [c.310]

Существует еще один характерный размер нераспространя-ющихся усталостных трещин, не зависящий от исходной концентрации напряжений, а являющийся постоянным для данного материала и схемы нагружения. На рис. 31 приведены зависимости глубины нераспространяющихся трещин в пластинах с эллиптическим отверстием из мелкозернистой и крупно- [c.137]

На основе развития теорий течения с остаточными микронапряжениями (с целью отразить эффект Баушингера, свойственный циклическим процессам, релаксацию при выдержках и анизотропию упрочнения) и использования метода конечного элемента осуществляются вычислительные решения краевых задач при циклическом нагружении в изотермической и неизотермической постановке. Примером осуществления такого решения в Горьковском физико-техническом институте под руководством А. Г. Угодчи-кова является задача о концентрации деформации и напряжений в пластине из стали Х18Н9Т с круглым поперечным отверстием при пульсирующем малоцикловом растяжении, сопровождающемся синфазным циклическим изменением температуры. На рис. 18 представлена схема двух следующих друг за другом циклов нагружения с указанием последовательных стадий (обозначены цифрами), для которых производился расчет полей методом конечного [c.25]

Иногда концентрацию напряжений при расчете толстостенных цилиндрических сосудов с отверстием, нагруженных давлением, определяют приближенно как в пластине, нагруженной по контуру с соотношением напряжений, которое имеет место на поверхности сосуда без отверстия. Если применить этот прием к рассматриваемой полой сфере, то получим соотношение напряжений на внутренней поверхности 1 1, коэффициент концентрации для соответственно нагруженной пластины с отверстием /С2пл = 2,0, что на 15% больше полученного экспериментально для рассмотренной сферической модели с отверстием при нагружении давлением. Для сферы, нагруженной внутренним давлением, пластина должна быть нагружена по контуру равномерным растягивающим напряжением о= = 0,58р и давлением р по контуру отверстия. Наибольшее кольцевое напряжение на контуре отверстия пластины составляет =р +2,0 0,58 р = 2,16р, [c.58]

Если air не очень малая величина, то формулами (9.182), выведенными в этом предположении, пользоваться нельзя. Решение же задачи о напряженном состоянии пластины с конечным отношением alb (а — по-пре>Кнему радиус отверстия, а 6 —половина габаритного размера пластины в направлении, перпендикулярном к растяжению) намного сложнее приведенного выше, на нем не останавливаемся и покажем лишь результат, изображенный на рис. 9.55. Коэффициент 4,3 больше 3 в связи с тем. [c.712]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...