Алюминиевые сплавы статическая

Однако применение легких сплавов в краностроении будет целесообразным только в тех случаях, если конструкции будут обладать необходимой надежностью и долговечностью. Это же в значительной степени зависит от того, насколько совершенна применяемая методика расчета конструкции. Разрабатываемая на базе исследований механических свойств алюминиевых сплавов, статической и динамической прочности типовых элементов соединений из этих сплавов при различных условиях нагружения методика расчета в свою очередь зависит от того, насколько глубоко и полно проведены эти исследования. [c.141]

Разрушение с обрывом изготовленной из алюминиевого сплава Д1Т лопасти воздушного винта самолета произошло в результате образования в производстве статического надрыва [79]. Лопасть воздушного винта имеет закрутку от основания к периферии с уменьшением сечения. В процессе производства лопасть получила некоторое отклонение ее геометрии от конструкторского чертежа, и для придания ей окончательной формы, соответствующей этим требованиям, она была подвергнута правке. В момент этой операции по основанию лопасти были такие напряжения, которые вызвали статический надрыв материала на глубину около 0,8 мм в одном из сечений. Реализованный участок оказался достаточным для возникновения и последующего развития в эксплуатации до критической длины усталостной трещины в пределах существующего ресурса, что привело к обрыву части лопасти в полете. [c.48]

Воздушные суда гражданской авиации в процессе каждого полета испытывают не только изменяющиеся по частотному составу нагрузки. Длительное статическое нагружение элементов конструкции ВС с неизменным по уровню воздействием происходит на этапе крейсерского полета. Применительно к алюминиевым сплавам, которые воплощены в конструкции планера и крыльях ВС, длительная выдержка под нагрузкой имеет место в течение длительных этапов полета в спокойной атмосфере. [c.354]

На рис. 9 дано сравнение двух кривых, взятых из рис. 8, с аналогичными кривыми для высокопрочной стали, алюминиевого сплава и ортогонально армированного стеклопластика препрег Е-стекла — эпоксидная смола, статическая прочность которого очень близка к прочности ортогонально армированных углепластиков. [c.375]

В связи с особым значением явления малоцикловой усталости для самолетных деталей рассмотрим особенности строения изломов повторно-статического нагружения листовых образцов, изготовленных главным образом из промышленных алюминиевых сплавов. [c.100]

Изложенные особенности строения изломов повторно-статического нагружения, изученные на листовых образцах из алюминиевых сплавов, в основных чертах присущи более широкому кругу усталостных изломов. Аналогичные закономерности наблюдались в массивных образцах из стали Ст 3, в цилиндрических образцах из стали ЗОХГСНА и др. Эти исследования не ограничивались изучением изломов, полученных при низкочастотном нагружении. [c.112]

Изменение характера разрушения в зависимости от температуры цикла наблюдалось в алюминиевом сплаве AK4-ITI при режимах 185 20°С разрушение было практически целиком внутризеренным при 250 < 20°С — со значительной долей по границам зерен аналогичная картина наблюдалась при соответствующем изменении температуры длительного статического нагружения. При сравнимых условиях испытания в литых ни-кель-хромовых жаропрочных сплавах при наличии крупнозернистой разнородной макроструктуры с грубыми выделениями карбидных фаз по границам зерен трещины имели межзеренный характер, в сплаве с меньшим размером зерна и более однородной структурой трещины проходили по телу зерен [12] на не благоприятное влияние на термостойкость крупнозернистой структуры указывалось в работе [8]. [c.163]

Следует отметить, однако, что механические испытания образцов-свидетелей не позволяют судить о наличии или отсутствии пережога материала детали, поскольку в начальной стадии пережога материал сохраняет высокий уровень статической прочности. Опыты показывают, что для листов с плакированным слоем из алюминиевых сплавов Д1, Д16, Д19 и некоторых других механические испытания в целом ряде случаев не позволяют также выявлять и занижение температуры при нагреве под закалку. Кроме того, механические испытания листов из сплавов Д1, Д16, Д19 в обычных условиях проводят лишь после естественного старения в течение примерно 100 ч, что значительно увеличивает весь производственный цикл. [c.84]

Исследование влияния скорости деформирования на особенности разрушения сплавов показало, что в интервале скоростей, отличающихся в 10 раз, в характере разрушения принципиального различия не наблюдается, т. е. за разрушение ответственны одни и те же структурные составляющие. Однако в литых диспер-сионно-твердеющих сплавах с замедлением скорости наблюдается снижение прочностных и пластических характеристик и работы разрушения, тем более значительное, чем выше содержание в сплаве основных легирующих элементов. Это является одной из основных причин снижения работоспособности высоколегированных литейных алюминиевых сплавов при длительной работе в условиях действия высоких статических напряжений. Появление в структуре хрупко разрушающихся фаз приводит к более резкому снижению прочностных и особенно пластических характеристик и работы разрушения. [c.126]

На основании анализа изменений расчетных значений и коэффициента деформационного упрочнения п, проведенного для 11 марок сталей, титановых и алюминиевых сплавов, была установлена численная тождественность и п . Такая модель с точностью до 25—30 % предсказывает значения Аы при статическом разрушении материалов. [c.247]

Паяные алюминиевые теплообменники нашли широкое применение в производстве криогенных хладагентов. Их используют как в благоприятных условиях (например, в среде инертных газов и при постоянном давлении), так и во влажной атмосфере, а также в условиях колебаний температуры в интервале от 297 до 172 К в сочетании с циклическими изменениями давления. Алюминиевые паяные теплообменники имеют высокие эксплуатационные характеристики в указанных условиях. Случаи разрушения обычно связаны с усталостью, коррозией, эрозией или с избыточным статическим давлением, при этом усталость и коррозия являются наиболее неблагоприятными факторами, поданным опыта эксплуатации [1]. В настоящее время нет достаточного количества данных, чтобы оценить влияние окружающей среды, температуры, частоты нагружений или других условий на усталостную прочность сплава 3003-0 и выделить из этих факторов те, которые являются решающими для паяных алюминиевых теплообменников. Задачей настоящей работы была оценка влияния температуры испытания, частоты нагружения и окружающей среды на скорость роста трещины усталости в алюминиевом сплаве 3003-0 с целью обеспечения более рационального конструирования теплообменников и более эффективного использования сплава в этих узлах. Остальные условия не принимали во внимание. [c.137]

Исследования последнего времени [4] в области роли сред для сопротивления малоцикловому разрушению при повышенных температурах показали тенденцию к образованию окислов в зоне разрушения и его распространению но границам зерен. Это проявляется и в усилении влияния времени на сопротивление малоцикловой усталости, т. е. чувствительности к частоте v, что уже было описано выражением (1). Переход в область многоцикловой усталости и больших длительностей нагружения, необходимых для разрушения, был охарактеризован двучленным выражением (5) для полного размаха деформаций, которое для более высоких температур и больших времен преобразуется во временную зависимость длительной статической прочности. Усиление фактора времени для условий длительного циклического разрушения связано прежде всего с окислительным и снижающим прочность границ, зерен влиянием среды. Уже ранее на алюминиевых сплавах было. [c.30]

В отличие от стали 45 и армко-железа, в алюминиевых сплавах не наблюдается снижения предельной пластической деформации при переходе от малых статических скоростей деформирования к ударным. [c.126]

В связи с этим для металлических материалов определяется статическая выносливость — сопротивление разрушению при повторных нагрузках небольшой частоты и сравнительно высокого уровня. Некоторые сведения по статической выносливости двух высокопрочных деформируемых алюминиевых сплавов, Ц16 и В95 приведены в табл. 36. Начальные участки диаграмм растяжения для сплавов Д16 и В95 показаны на рис. I — 7. [c.23]

При статических испытаниях на растяжение гладких и надрезанных образцов деформируемые магниевые сплавы имеют ту же чувствительность к концентрации напряжений, что и деформируемые алюминиевые сплавы. Коэффициент действия надреза у тех и других сплавов колеблется в пределах 0,92—1,2, [c.137]

При температуре 800° С в статических условиях в литии стойки молибден, вольфрам, ниобий, армко-железо. В загрязненном азотом литии при температуре 550° С не стойки никель и его сплавы, медь, алюминиевые сплавы [1,60]. Удовлетворительной стойкостью в литии обладают тантал, цирконий, титан. Вольфрам ограниченно стоек. Низкую стойкость в литии показали кобальт, ванадий, марганец, бериллий, хром и кремний [1,49]. В качестве защитной атмосферы при испытании образцов в литии могут применяться инертные газы гелий, неон и аргон [1,59]. Радиация на скорость коррозии конструкционных материалов в расплавленных натрии и литии почти не влияет [1,61], [1,62]. [c.51]

Влияние растворенного ЗЮг на коррозию в статических условиях алюминиевого сплава 155 в воде при высоких температурах [c.192]

Предварительно на образцах из сплавов АК4-1-Т1, В-95Т, Д-19Т в диапазоне температур Г = 20 -ч- 215° С при статическом, малоцикловом и длительном статическом нагружениях были получены характеристики материалов при однородном напряженном состоянии. Время испытаний на ползучесть составляло от 0,5 до 3000 ч, суммарное время т циклических испытаний — от 0,01 до 100 ч при продолжительности цикла в интервале от 0,02 до 0,85 ч диапазон разрушаюш их чисел циклов N составил 10 — 10 циклов. В результате обработки результатов испытаний построены [11] кривые изменения ширины петли б по числу циклов К, кривые усталости при мягком и жестком нагружениях, зависимости поперечного сужения ф от числа циклов и времени испытания, кривые ползучести и изохронные кривые. Для алюминиевых сплавов в отличие от сталей участок упрочнения на диаграмме деформирования оказывается более пологим, в указанном диапазоне температур величина = 03 0,9, пре- [c.117]

Анализ взаимодействия процессов накопления циклических и статических повреждений, проведенный для жаропрочного алюминиевого сплава АК4-1-Т1 в условиях мягкого и жесткого циклических нагружений с различной асимметрией и формой цикла, позволил также перейти к построению подобных схем, характеризующих предельные состояния сплава по условию малоциклового нагружения в связи с кинетикой накопления повреждений при различных уровнях температур, нагрузок и частот деформирования. [c.18]

Расчет труб на статическую прочность. Толщину стенок трубы определяют из условия статической ее прочности при заданном рабочем давлении. Однако учитывая возможность механических повреждений, ее не следует выбирать меньше 0,8—1 мм для труб из алюминиевых сплавов и 0,5 мм — для труб из сталей. [c.571]

Правка деталей из алюминиевых сплавов. Правку статическим изгибом деталей из алюминиевых сплавов производят в холодном и горячем состоянии. После холодной правки срок службы деталей из дюралюминия резко снижается из-за остаточных напряжений. [c.288]

Для литейных алюминиевых сплавов режим Т1 (старение) несколько повышает механические свойства сплава, применяется для деталей, несущих средние нагрузки режим Т2 (отжиг) применяется для стабилизации размеров деталей режим Т4 (закалка) существенно увеличивает прочность и пластичность, применяется для нагруженных деталей, испытывающих ударные нагрузки режим Т5 (закалка и частичное старение) вызывает дополнительное упрочнение сплава по сравнению с обработкой Т4 за счет снижения пластичности, применяется для деталей, несущих высокие статические нагрузки и испытывающих ударные воздействия режим Тб (закалка и полное старение) вызывает наибольшее увеличение прочности сплава вследствие существенного снижения пластичности, применяется для деталей, несущих высокие статические нагрузки и не испытывающих ударных нагрузок режим Т7 (закалка и стабилизирующий отпуск) применяется для предупреждения понижения механических свойств сплава а изменения размеров деталей в случае работы при повышенных температурах. [c.335]

Критерий для отбрасывания при известной генеральной дисперсии. Использование рассматриваемого критерия возможно для нормально распределенной случайной величины при неизвестном математическом ожидании и известном значении генеральной дисперсии. Подобная ситуация встречается для тех характеристик механических свойств материала и деталей, которые контролируются при сдаче н приемке продукции. Планочные и технологические колебания при производстве прессованных профилей из алюминиевых сплавов при значимом их влиянии на средний уровень статических и усталостных характеристик материала не влияют на дисперсию свойств. В связи с этим большой накопленный объем результатов приемочных контрольных испытаний позволяет достаточно точно и надежно оценить генеральную дисперсию характеристик механических свойств ряда полуфабрикатов и деталей. [c.52]

Рис. 7.57. Различные способы иллюстрации влияния отличного от нуля среднего напряжения цикла на усталостное поведение алюминиевого сплава 2014-Т6. Штриховой линией обозначен статический предел прочности. (Из работы [41], адаптировано.)

Исследовалось поведение трещин в листовых образцах из алюминиевых сплавов Д16-Т1, АК4-1, САП, В-95, ВАД-23 и титанового сплава ВТ-14. Механическпе свойства при статическом растяжении гладких образцов приведены в таблице 31.1. [c.263]

Присутствие активирующих солей ускоряет коррозию стали за счет увеличения проводимости и затруднения образования защитных пленок. Степень агрессивности буровых растворов в присутствии активирующих ионов (С1 , Вг", J-) зависит от их концентрации. В слабощелочном растворе 1 н. Na l наблюдается увеличение в 10—15 раз скорости коррозии алюминиевых сплавов, чем в таком же растворе без ионов хлора. При этом возрастают склонность сплавов к точечной коррозии, развитие усталостных трещин, межкристаллитной коррозии. По отношению к стали как в статических условиях, так и в условиях циклического нагружения наибольшей активностью обладают буровые растворы, содержащие 3% Na l. [c.108]

Необходимость учета выраженного искривления линии фронта трещины, называемого эффектом туннелирования трещины, было подчеркнуто в испытаниях плоской пластины при чередовании режимов выращивания усталостной трещины с включением кратковременных перегрузок, вызывавших статическое проскальзывание [69]. Применительно к панелям толщиной t = 4,5 мм из алюминиевого сплава DTD685 при циклическом нагр жении 96,5 13,8 MN/m было установлено, что длина фронта трещины L возрастает в направлении развития разрушения по закону [c.107]

Испытания плоских панелей из алюминиевого сплава 7075-Тб показали, что в момент перехода к статическому разрушению имеет место соотноите-ние между вязкостью разрушения и уровнем напряжения [70] [c.107]

Многочисленные измерения на образцах из алюминиевых сплавов Д16Т, Д1Т, АК6 и АВТ максимальной величины шага усталостных бороздок, при достижении которой происходит быстрое нарастание по длине излома ямочного рельефа, свидетельствуют о ее величине около 4-10 м. После перехода трещины через эту точку процесс статического или квазистатического локального [c.221]

Основное отличие диаграмм циклического деформирования от диаграмм статического деформирования заключается в том, что в первом случае отмечается упрочнение и разупрочнение, тогда как во втором — всегда только упрочнение. Второе отличие диаграмм циклического от статического деформирования заключается в несравнимо меньших значениях неупругих деформаций (при напряжениях предела выносливости неупругие деформации за цикл не превышали 0,018%, а во всем диапазоне вплоть до области малоцикловой усталости были меньше 0,12%) [3]. Значения предела выносливости (при растяжении-сжатии и изгибе) близки к значениям соответствующих циклических пределов пропорциональности для стали, алюминиевых сплавов, меди (рис. 55) [3]. Это позволяет оценивать значения предела вы.чослявости путем исследования закономерностей необратимого рассеяния энергии. С достаточно высокой точностью предел выносливости может быть найден как циклический предел пропорциональности по диаграмме деформирования, построенной для стадии стабилизации процесса неупругого деформирования i[3]. [c.106]

Характер влияния различных факторов на зарождение трещин и их распространение в ряде случаев принципиально различается между собой [108]. Например, при усталостном разрушении во многих материалах сопротивление возникновению разрушения выше при мелком зерне, а сопротивление развитию разрушения повышается с укрупнением зерна. Такое явление наблюдалось, в частности, в литейных никельхромовых жаропрочных сплавах, в ряде алюминиевых сплавов и т. д. Существует мнение, что зарождение усталостной трещины в малой степени зависит от частоты приложения нагрузки, в то время как процесс распространения трещин зависит от частоты в гораздо большей степени [28]. При длительном высокотемпературном статическом нагружении существенно различие по характеристикам сопротивления возникновению и развитию разрушения между однотипными деформируемыми и литейными сплавами по первой характеристике литейные сплавы, как правило, значительно превосходят деформируемые, по второй — могут уступать. [c.8]

Разрушение детали из высокопрочного, относительно малопластичного алюминиевого сплава В95 в состоянии фазового старения произошло при статической нагрузке на 20% ниже расчетной. Место начала разрушения не совпадало с наиболее напряженным в детали по расчету. Разрушение произошло вдоль волокна по сечению, которое соответствовало галтельному переходу, выполненному с малым радиусом в галтельном переходе имелись следы грубой механической зачистки (рис. 30). Кроме того, в сплаве содержалось повышенное количество железа и кремния — элементов, образующих хрупкие интерметал-лидные фазы. Излом имел мелкоямочное, почти сотовое строение. Таким образом, к хрупкому преждевременному разрушению привело сочетание ряда неблагоприятных факторов наличие концентратора в сечении, обладающем пониженным сопротивлением возникновению и развитию разрушения, увеличенная жесткость концентратора из-за малого радиуса и наличия грубых рисок, повышенная чувствительность материала к хрупкому разрушению. [c.50]

Таблица 18.15. Скорость коррозии, мм/год, алюминия и алюминиевых сплавов в N2O4 в статических условиях при различных температурах и давлениях

Деформируемые магниевые сплавы обладают несколько меньшей статической выносливостью, чем деформируемые алюминиевые сплавы (0,67 у сплава МА2 и 0,78 у сплава Д16АТ). [c.137]

Для изготовления различных металлоконструкций применяются деформируемые сплавы, механические свойства которых сейчас изучены в достаточной степени. Следует отметить, что статические прочностные характеристики их в основном не уступают стали марки ст.3, ВТО время как усталостная прочность их значительно (примерно в 2,5 раза) ниже. Сопротивление усталости различных соединений из алюминиевых сплавов, характерных для крановых металлоконструкций, изучено в вначительно меньшей степени, чем для сталей. При этом совершенно не исследован вопрос о влиянии ста- [c.141]

Более перспективным методом соединений при изготовлении конструкций является сварка, широко применяемая для многих алюминиевых сплавов. Из сопоставления механических свойств и коррозийной стойкости сплавов, статической и усталостной прочности их соединений следует, что наибольший интерес для сварных крановых конструкций имеет термически неупрочняемый сплав АМг61. Данные об усталостной прочности элементов соединений из этого сплава приведены в работах [2, 3]. [c.142]

Зависимость вибрационной прочности от нристалличесной структуры. Макроструктуры деформированного алюминиевого сплава делятся в соответствии со шкалой величины зерна на три группы к первой относятся детали с равномерной мелкокристаллической структурой (фиг. 479, см. вклейку), ко вто-. рой — с равномерно крупнокристаллической структурой (фиг. 480, см. вклейку), встречающейся как исключение при определённых условиях, и к третьей — встречающиеся в производстве отдельные детали (лопасти) с резко выраженной неравномерной крупнокристаллической структурой (фиг. 481, см. вклейку). Данные вибрационных испытаний лопастей из сплава Д-1 по трём группам и механические свойства образцов, полученные при статическом разрыве их на машине Гагарина, приведены в табл. 82. [c.467]

В потоке воды алюминий и его сплавы в общем случае корродируют с большей скоростью, чем в статических условиях. Однако увеличение скорости коррозии при переходе от статических условий к динамическим (в случае движения воды со скоростью 7,6 м1сек) при температуре 150° С невелико [111,172]. При температуре 260— 315° С и скорости потока 6—7 л/сек скорость коррозии алюминиевого сплава, легированного 0,5—2,0% никеля, заметно больше, чем в статических условиях [111,170 111,180]. При температуре 250° С в воде со скоростью потока 7,5 м1сек скорость коррозии в три-четыре раза больше, чем в статических условиях [111,181], при этом она уменьшается во времени. Нужно отметить, что в динамических условиях, при скорости потока 6 м1сек и температуре 200—260° С, наблюдается эрозия алюминиевых сплавов, легированных никелем и железом [111,165]. В определенных условиях узлы из алюминиевых сплавов могут быть повреждены вследствие кавитации. [c.183]

По мнению некоторых ученых, скорость коррозии алюминия и его сплавов зависит от общей поверхности алюминиевого сплава в контуре или экспериментальном сосуде. Так, Кренц [111,182] указывает, что при температуре 260° С скорость коррозии алюминиевого сплава с концентрацией 0,5% никеля, 0,5% железа и 0,2% кремния снизилась с 130-10 см год до 13-10 см1год при увеличении поверхности алюминия в контуре в 100 раз. С увеличением отношения поверхности алюминиевого сплава к объему воды интенсивность коррозии в потоке воды со скоростью 5,5 м/сек уменьшается. Уменьшается при этом и разница между скоростями коррозии в потоке и в статических условиях. Следует отметить, что в статических условиях скорость коррозии от отношения поверхности к объему не зависит [111,177]. [c.183]

Анализу поведения оболочек с большим показателем изменяемости геометрии (гофрированных, с начальными осесимметричными неправильностями) при неизотермическом упругоп.ластическом деформировании и ползучести посвящены работы [2, 3]. Ниже приводятся результаты исследования такой оболочки при длительном статическом нагружении (рис. 8.3). Оболочка изготовлена из алюминиевого сплава В-95 с пределом текучести при температуре 150° С От = 21,1Ъ МПа, нагружена сжимающей осевой силой Р = 41,8 кн (или эквивалентным осевым смещением края А Wj = 0,7 мм), внутренним давлением р = 1,89 МПа и нагревается до температуры t = t г, z) = 150° С за 20 мин. Зависимости механических свойств от температуры, кривые деформирования и ползучести вводились в ЭВМ с использованием кубического сплайна. Аналогичное описание исиользова.лось и для представления исходной и текущих геометрий оболочки. В расчете рассматривался лишь один полугофр с граничными условиями Т = 0. = 0. [c.163]

При дуговой сварке низкоуглеродистых, многих низколегированных сталей, за исключением термообработанных, ряда высоколегированных и некоторых алюминиевых и титановых сплавов получают сварные соединения, прочность которых равна прочности основного металла при статических нагрузках. Труднее получить сварные соединения высокого качества высокопрочных сталей мартенситного класса, в частности ВКС-1, ВЛ1Д, СП-43 и многих других, с пределами прочности до 200 кГ1мм , а также термически упрочненных алюминиевых сплавов. [c.132]

Большое внимание должно быть обращено на устранение хрупких разрушений конструкций из материалов ближайшего будущего алюминиевых, особенно повышенных свойств, титановых сплавов, ситалов и др. В настоящее время за рубежом разработаны специальные методы проектирования сварных конструкций из алюминиевых сплавов. Главными задачами являются создание сварных конструкций при наименьших значениях концентраторов напряжений и возможность создания деформа-тивных конструкций. Чтобы избежать образования концентраторов напряжений, рекомендуется применять элементы из прессованных и штампованных профилей, соединения, свариваемые встык, вместо нахлесточ-ных, создавать плавные сопряжения элементов между собой и т. д. при их работе не только при переменных, но и при статических нагрузках. [c.139]

В ряде практических задач априори можно считать, что взаимодействие между рассматриваемыми факторами отсутствует. Например, исследуется влияние концентрации меди в алюминиевом сплаве на статическую прочность образцов. Образцы вырезают из полуфабрикатов различных типоразмеров (штамповки, прутки, профили, листы и т. д.). Естественно предположить, что влияние концентрации меди на прочность образцов будет проявляться примерно в одинаковой степени для полуфабрика тов различных видов. В подобных задачах каждая система наблюдений может со стоять из одного результата испытания (п 1). [c.98]

Итак. орреляционный и регрессионный анализ характеристик сопротивления усталостному и статическому разрушению деформированных алюминиевых сплавов показал, что между пределом выносливости прн переменном изгибе на базе 10 циклов и пределом прочности существует тесиэя линейная корреляционная зависимость (0,837 < р< 0,912) [c.129]

Данные испытаний на усталость сплавов [535—537 и др.] и элементов конструкций [538] указывают на наличие корреляции между долговечностью и технологической наследственностью. Нами проведен анализ влияния различных видов технологических обработок на сопротивление усталости алюминиевого сплава АВТ-1. После обработки полуфабриката фрезерованием и последующей термообработки (искусственное старение при 200° С в течение 2 ч) предел выносливости снижается до 90%, а долговечность — в 3 раза. Виброупрочнение дробью, как и предполагалось, сопровождается увеличением усталостной долговечности, особенно значительным при низких амплитудах напряжений. Аналогичный эффект наблюдается и при виброударном упрочнении [535]. Термообработка после виброударного упрочнения (нагрев до 200° С, выдержка 2 ч) хотя и вызьшает снижение технологических остаточных напряжений в 2 раза, но практически полностью снимает эффект упрочнения [535]. Локальные технологические нагревы при диаметре пятна меньше 10 мм при 200°С в течение 10, 30, 60, 80 мин не оказывают влияния на статическую прочность. Увеличение температуры нагрева до 480°С с выдержкой 15 мин приводит к изменению микроструктуры в поверхностном слое, сопровождаемому снижением Од до 50% и относительного удлинения е на 20%. [c.335]

Приведены экспериментальные результаты исследования характеристик трещиностойкости и механических свойств малоуглеродистых, низколегированных, мартенситно-стареющих сталей и их сварных соединений, алюминиевых сплавов и бороалюминиевого композита, биметаллических композиций при статическом и циклическом нагружениях. Рассмотрены технологии применения нанопорошков химических соединений, свойства и трещиностойкость конструкционной керамики на основе оксида алюминия. [c.4]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...