Плотность дополнительной работы

Условимся называть R плотностью дополнительной работы или просто дополнительной работой. Для выяснения этого понятия отбросим на время слагаемое 8/7, относящееся к изменению объема, протекающему во всех случаях по одному и тому же закону тогда в силу соотношения Г = 2оГ имеем ) [c.74]

Условимся называть Я плотностью дополнительной работы или просто дополнительной работой. Для выяснения этого понятия отбросим [c.319]

ГИИ потенциал Ч " и называют плотностью дополнительной энергии (работы). [c.166]

При изменении условий работы характеристики тягодутьевых машин также меняются. Уменьшение плотности и повышение температуры снижает производительность и располагаемый напор тягодутьевой машины. Аналогичные результаты получаются при увеличении запыленности потока. Характеристики тягодутьевых машин зависят также от качества их выполнения и монтажа. Большое влияние оказывает состояние поверхности и зазор б между выходной частью всасывающего патрубка и рабочим колесом (рис. 90, а) При ухудшении качества поверхности лопаток и диска рабочего колеса возрастают гидравлические потери трения. Наличие значительных зазоров б ведет к перетеканию части потока и возникновению циркуляционных вихрей, которые приводят к дополнительной потере мощности, снижению КПД и производительности. Зазоры должны составлять 4—20 мм или соединение (особенно для лопаток загнутых назад) должно быть выполнено по схеме (рис. 90, б). [c.136]

Коэффициент излучения графита в описываемой работе определялся из дополнительных опытов. Его предварительно отжигали при температуре около 650"С. Опыты проводились по калориметрическому методу или абсолютному методу регуляторного режима. Степень черноты графита с плотностью 1 600 кг м в интервале температур 50—650° С изменяется от 0,9 до 0,86, что согласуется с литературными данными. Определение коэффициента излучения исследуемого тела производится по уравнению (8-14), которому можно придать следующий рабочий вид [c.368]

Более подробно исследованы сульфаминовые электролиты. При ведении электролиза при температуре 90 °С выход по току может быть 63 %, но с истощением электролита выход по току будет снижаться, он снижается также при повышении плотности тока. Выявлено благоприятное действие на работу ванны переменного тока, подаваемого с помощью дополнительных иридиевых электродов — это приводит к повышению выхода по току. [c.72]

В этих выражениях — трудоемкость нанесения покрытия толщиною I на некоторую поверхность площадью 5 С, — технологическая себестоимость нанесения покрытия М — масса материала, израсходованного на нанесение покрытия р — плотность покрытия и Сд — технологическая себестоимость работ по специальной подготовке поверхности под покрытие и по дополнительной обработке нанесенных покрытий соответственно и Гд — трудоемкость работ по специальной подготовке поверхности под покрытие и по дополнительной (неразмерной) обработке нанесенных покрытий соответственно. [c.120]

Плотность накопленной энергии W для упругого материала является функцией градиента деформаций х,-, а- Используя зависимость между совершенной работой и накопленной энергией, можно показать, что дополнительное напряжение S в материале можно выразить через производные от потенциала W [c.347]

Дополнительным подтверждением этого служат результаты изучения субструктуры решетки электролитически осажденного железа, приведенные в той же работе [81 ] хотя средняя величина когерентных областей решетки ниже (т. е. плотность когерентных областей выше), чем в случае сильно деформированного железа, (1140 против 1340 А) максимальная относительная деформация решетки тех же образцов в пять раз меньше и, как следовало ожидать, выше поляризуемость (наклон анодной поляризационной кривой 40 мВ против 30 мВ для деформированного железа). Правильно отметив различия в относительной деформации решетки, авторы тем не менее утверждают, что получить наклон 30 мВ можно только при высокой плотности субзерен, что противоречит их собственным экспериментальным данным. [c.108]

Ответ Никаких дополнительных данных по пористости, кроме того, что отливки соответствовали стандартным требованиям радиографического контроля, в данной работе получено не было. Мы не предполагаем, что небольшая разница в пористости будет оказывать значительное влияние на прочностные свойства, определяемые на обычных гладких образцах. Однако мы допускаем, что более высокие свойства отливок, изготовленных по усовершенствованной технологии, по сравнению с литьем в песчаные формы и в кокиль в отношении чувствительности к надрезу, т. е. способности к локальной пластической деформации в присутствии концентратора напряжений, могут быть связаны с более высокой плотностью этих отливок, [c.203]

Следует иметь в виду, что в действительности в чистом виде такой материал не существует. В реальном материале могут дополнительно иметь место и другие типы разрушения. В табл. 6.4 для различных композитов, изготовленных из эпоксидной смолы, армированной в одном направлении углеродным волокном, приведены результаты исследования ударной вязкости и энергии различных работ [6.21]. Результаты исследования плотности энергии при ударе даны в табл. 6.5 [c.171]

Наряду с указанными преимуществами графитовые набивки имеют и ряд недостатков, выявленных в процессе эксплуатации. Слоеные кольца, обладая высокой плотностью, создают высокое гидравлическое сопротивление уплотняемой рабочей среде, но малая прочность их структуры приводит к быстрому разрушению граничащего со штоком слоя и удалению отделившихся от набивки частиц в зазоры между штоком, нажимной втулкой и кольцом сальника, даже если они очень малы. Такой износ приводит к выбиванию набивки из камеры, т.е. к отказу оборудования. Допустимая величина зазоров для этих набивок не превышает 0,1 мм. Графитовые кольца из спирально навитой ленты имеют и другой недостаток, заключающийся в том, что при сжатии их в осевом направлении не всегда удается достаточно плотно сблизить между собой витки и тем самым достичь необходимой герметичности уплотнения. Оказалось затруднительным даже путем дополнительной подтяжки сальниковых болтов устранить утечку между витками ленты. Кроме того, обнаружился еще один существенный недостаток, присущий таким кольцам. Он заключается в том, что при затяжке набивки в сальниковой камере графит, прижимаясь к гладкой поверхности штока, налипает на нее и создает прочный неровный слой по всей поверхности контакта. Прочность налипшего графита такова, что его с трудом очищают лезвием ножа. Естественно, что при работе указанное явление вызывает значительное повышение трения в сальниковом узле и резко снижает ресурс его работы. Эти причины не позволяют эффективно использовать подобные набивки для сред давлением выше 30 кгс/см . [c.18]

В случае, если ставится задача сохранить существующий дымосос, то сначала определяется дополнительный напор, получаемый при переходе дымососа к новому режиму работы на охлажденных газах. Если пренебречь изменением влагосодержания и плотности газов (при нормальных условиях), можно рассчитать дополнительный напор [c.174]

В дальнейшем ограничимся рассмотрением таких видов потерь давления в двухфазном потоке, которые вызываются только наличием сил трения и объемных сил тяжести. Для этого проанализируем стационарное, стабилизированное, одномерное течение адиабатического, несжимаемого двухфазного потока кольцевого типа без волнообразования на границе раздела фаз в плоском канале постоянного сечения (рис. 1). В этих условиях потерями напора вследствие ускорения потока, наличия местных сопротивлений и прочими видами потерь напора можно пренебречь, за исключением потерь давления на трение и нивелирного напора. При движении этого потока в условиях отсутствия сил тяжести (g=0, ближе всего к этим условиям приближается течение двухфазного потока в горизонтальной трубе) полный перепад давления связан в основном только с диссипацией энергии потока вследствие трения. При подъемном (против сил тяжести) движении того же потока в вертикальном канале ( > 0) в дополнение к этим потерям добавляются потери напора, вызываемые необходимостью совершения работы против сил тяжести. Эти дополнительные потери давления обычно принято учитывать с помощью так называемого нивелирного напора. На ранних стадиях изучения двухфазного потока, когда он рассматривался как некоторый гомогенный поток с постоянной по сечению приведенной плотностью P j,(j= Р (1 — Р) + Ч-р"Р, где индексы ш " обозначают соответственно жидкую и газовую фазу р — объемное расходное газосодержание, рекомендовалось [3, 4] вычислять величину удельного нивелирного напора по следующей формуле [c.164]

В местах работы обслуживающего персонала внешние поверхности обмуровки котельного агрегата, как правило, должны иметь температуру не выше 55° С при температуре окружающего воздуха -f25° . Более горячие поверхности в этих местах дополнительно изолируют во время ремонта котлов. Для обеспечения плотности обмуровки газоходов котельного агрегата ее иногда закрывают железной обшивкой из листов толщиной 2— 3 мм, привариваемых к рамкам из уголкового железа. [c.190]

На рис. 4-8 схематически изображен трехступенчатый пароструйный эжектор с указанием давления на всасывании каждой ступени. Из схемы видно, что из каждой ступени паровоздушная смесь поступает в свой холодильник. Там происходит конденсация пара, и образовавшийся конденсат сбрасывается каскадно из III во II ступень через регулирующий вентиль, а из II в I ступень— через петлю гидрозатвора. Из I ступени дренаж направляется в конденсатосборник конденсатора с заглублением под уровень. Имеется еще дополнительный слив на воронку из III ступени через гидрозатвор высотой 250 мм для контроля за нормальной работой дренажной системы и плотностью трубок. С целью повышения экономичности блока эжекторы рассчитаны на низ, ое давление рабочего пара. [c.67]

В некоторых случаях многофазная смесь может быть описана в рамках одной из известных классических моделей, в которых неоднородность отражается в значениях модулей, коэффициентов сжимаемости, теплоемкостей и т. д. (заранее определяемых через физические свойства фаз), т. е. только в уравнениях состояния смеси (см. 5 гл. 1). Например, жидкость с пузырями может иногда описываться в рамках идеальной сжимаемой жидкости, а грунт — в рамках упругой или упруго-пластической модели. Но при более интенсивных нагрузках, скоростях движения или в ударных процессах эти классические модели обычно перестают работать и требуется введение новых моделей и новых параметров, в частности, последовательно учитывающих неоднофазность, а именно существенно различное поведение фаз (различие плотностей, скоростей, давлений, температур, деформаций и т. д.) и взаимодействие фаз между собой. При этом проблема математического моделирования без привлечения дополнительных эмпирических или феноменологических соотношений и коэффициентов достаточно строго и обоснованно (например, методом осреднения более элементарных уравнений) может быть решена только для очень частных классов гетерогенных смесей и процессов. Эти случаи тем не менее представляют большое методическое значение, так как соответствующие им уравнения могут рассматриваться в качестве предельных или эталонов, дающих опорные пункты при менее строгом моделировании сложных реальных смесей, с привлечением дополнительных гипотез и феноменологических соотношений. Два таких предельных случая подробно рассмотрены в 5, 6 гл. 3. [c.6]

Чрезвычайно высокая теилопроводность, обнаруженная в экспериментах 1935 и 1936 гг., являясь лишь частью особых свойств Не И, послужила толчком к исследованию явлений переноса. Спустя год, Аллен, Пайерлс и Аддин [161 в Кембридже установили важный дополнительный факт, оставшийся незамеченным в первых экспериментах. Авторы измеряли теплопроводность жидкого Не II в капилляре. Тенлоироводность оказалась не только большой по абсолютной величине, но и, кроме того, зависящей от градиента температуры. Немного позже сами авторы поставили свои результаты под сомнение, считая, что они были подвержены влиянию более сложного эффекта. Однако на основании более поздней работы было установлено, что величина теплового потока зависит не только от градиента температуры, но также и от размеров прибора, на котором проводятся измерения. Таким образом, понятие теплопроводности в обычном смысле как отношения плотности теплового потока к градиенту температуры в Не II теряет смысл. Для капилляра заданного диаметра при постоянном градиенте температуры теплопроводность гелия при охлаждении ниже Х-точки резко возрастает, достигая максимума при 2 К, и затем снова падает при дальнейшем понижении те.миературы (фиг. 6). [c.790]

Кипение на горизонтальном пучке гладких труб. Средине значения коэффициентов теплоотдачи при кипении хладагентов на пучке горизонтальнЕ)1Х труб больше, чем на одиночной трубе. Пузырьки пара, поднимающиеся с нижних рядов труб на верхние, интенсифицируют теплообмен на вышележащих трубах за счет турбулнзацни пограничного слоя и создания дополнительных центров парообразования. Испарители холодильных машин обычно работают при небольших плотностях теплового потока и низких температурах кипения. При таком режиме теплоотдача на пучке гладких труб в аммиачных аппаратах происходит в зонах свободной конвекции и неразвитого пузырькового кипения, а в хладоновых аппаратах — в области неразвитого и в начале развитого кипения. Влияние пучка на теплоотдачу сказывается тем меньше, чем больше шероховатость поверхности труб, давление и тепловой поток. [c.206]

В котлах с давлением, не превышающем 18,5 МПа. При большем давлении из-за малой разности плотностей пароводяной смеси и воды устойчивбе движение рабочей среды в циркуляционном контуре обеспечить трудно. Если движение среды в циркуляционном контуре создается насосом 8 (см. рис. 6, б), то циркуляция называется принудительной, а паровой котел — барабанным с принудительной циркуляцией. Принудительная циркуляция позволяет выполнять экраны из труб меньшего диаметра как с подъемным, так и опускным движением среды й них. К недостаткам такой циркуляции следует отнести необходимость установки специальных насосов (циркуляционных), которые имеют сложную конструкцию, и дополнительный расход энергии на их работу. [c.15]

Благодаря сочетанию в ИПХТ-М холодной металлической поверхности тигля, периферийного индукционного нагрева и возможности электромагнитного обжатия металла в виде выпуклого мениска эти печи обладают следующими положительными свойствами (см., например, [47]) отсутствие эагрязнения расплава материалом тигля возможность одновременного расплавления всей шихты, загруженной в тигель, и выдержки полученного расплава при заданной температуре в течение необходимого времени наличие интенсивного электромагнитного перемешивания жидкого металла без дополнительных специальных устройств, что позволяет получить расплав, равномерный по химическому составу и температуре возможность плавки любых шихтовых материалов (куски, порошок, чешуйка, губка, стружка и т.п.) без предварительного приготовления из них электродов возможность управления формой фронта кристаллизации и структурой затвердевающего слитка наличие развитой свободной поверхности расплава (за счет электромагнитного отжатия от стенок тигля), что позволяет интенсифицировать рафинировочные процессы возможность электромагнитного утяжеления мелких добавок, что позволяет получать сложнолегированные сплавы с большим содержанием компонентов (до 50% по массе), сильно отличающихся друг от друга температурой плавления, плотностью и упругостью паров возможность работать с любой контролируемой атмосферой при любом давлении и др. [c.54]

По условиям загазованности воздушного бассейна окислами азота с учетом их суммации с окислами серы просматриваются существенные ограничения на число и плотность размещения электростанций КАТЭКа, начиная уже с третьей. По последним проектным проработкам, уменьшение содержания окислов азота в дымовых газах ниже 400 мг/нм нельзя гарантировать. В соответствии с результатами расчетов загазованности атмосферы окислами серы и азота, максимальные суммарные концентрации этих оксилов с учетом работы только первой станции превысят 0,4 ПДК при одновременном функционировании двух станций этот показатель увеличится соответственно вдвое. При анализе результатов следует учесть дополнительные выбросы окислов азота автотранспортом, которые могут составить до 20 % выбросов из дымовых труб ТЭС. Одно это может привести к ограничению числа станций в Южном промузле западной части КАТЭКа двумя. [c.270]

Уже в первых работах, вьгаолненных Гляйтером с сотрудниками [1, 106], был установлен ряд особенностей структуры нано-кристаллических материалов, полученных газовой конденсацией атомных кластеров с последующим их компактированием. Это прежде всего пониженная плотность полученных нанокристаллов и присутствие специфической зернограничной фазы , обнаруженное по появлению дополнительных пиков при мессбауэровских исследованиях. На основании проведенных экспериментов, включая компьютерное моделирование, была предложена структурная модель нанокристаллического материала, состоящего из атомов одного сорта (рис. 2.1) [1, 107]. В согласии с этой моделью такой нанокристалл состоит из двух структурных компонент зерен-кристаллитов (атомы представлены светлыми кружками) и зернограничных областей (черные кружки). Атомная структура всех кристаллитов совершенна и определяется только их кристаллографической ориентацией. В то же время зернограничные области, где соединяются соседние кристаллиты, характеризуются пониженной атомной плотностью и измененными межатомными расстояниями. [c.60]

Рекомендации по легированию, которые приведены ниже, разработаны исходя из требования, что скорость коррозии сплава не должна превышать 0,1 мм/год, т.е. соответствовать 1 баллу коррозионной стойкости. Сплавы указанных составов предназначены для работы в кипящей кислоте эксплуатация сплавов при более низкой температуре обеспечивает дополнительный запас надежности. Выбор той или иной основы сплавов тугоплавких металлов и степени их легирования вследствие с оцественно различающейся стойкости этих металлов во многих случаях приобретает решающее значеш1е. Конкретную стоимость того или иного металла указать трудно, так как она непостоянна и зависит от многих обстоятельств технологического и конъюнктурного плана. В данном случае достаточно привести примерное соотношение стоимости тугоплавких металлов. Оно следующее Nb в 2 раза дешевле Та, W и Мо — в 10 раз, V — в 5 раз, Ti — в 100 раз. Однако необходимо учитьшать также и плотность тугоплавких металлов (см. табл. 1). Все указанные тугоплавкие металлы, кроме W, легче, чем Та. Весьма округленно плотность относительно тантала равна —4 для Ti, —3 для V, —2 для Nb, —1,5 для Мо, 1 для W. Следовательно, при изготовлении изделия (детали) не из тантала, а из титана его стоимость будет меньше в 400 раз, из ванадия — в 15 раз, из ниобия — в 4 раза, из молибдена — в 15 раз, из вольфрама - в 10 раз. [c.81]

Новое равновесное состояние наступит в том случае, если эквивалентное число дислокаций за то же время будет создано обратным процессом электроосаждения, т. е. Аау = Aw . Таким образом, в новом равновесном состоянии возникает дополнительная катодная поляризация хт], определяемая из сравнения выражений (214) и (215), которая и обусловливает разблагоражи-вание равновесного потенциала как следствие термодинамического принципа Ле-Шателье—Брауна. Действительно, как показано в работе [81 ], с уменьшением плотности катодного тока (т. е. перенапряжения) укрупняются субзерна электролитически осажденного железа, т. е. уменьшается общая плотность дислокаций в соответствии с принципом Ле-Шателье—Брауна. [c.135]

Плотность твердого металлла и его расплава практически одинакова. В то же время имеется ряд работ, в которых экспериментально и теоретически доказывается, что плотность деформированных металлов и сплавов (растяжением, сжатием, кручением) вопреки старым представлениям о наклепе уменьшается [15, 88]. Первоначально уменьшение плотности деформированного металла рассматривалось как результат появления дополнительного [c.27]

В этом параграфе описан метод определения вкладов нескольких работающих машин в вибрационное поле нрисоединен-ных конструкций, когда ни один из источников не может работать автономно [58]. В этом случае, как это следует из результатов предыдущего параграфа, необходимы дополнительные сведения относительно частотных характеристик рассматриваемой системы. На практике трудно делать какие-либо достоверные оценки этих величин на отдельных частотах. Так, для двух одинаковых машин, установленных зеркально симметрично на некоторой конструкции, едва ли будут точно выполняться соотношения (4.35) ввиду небольших естественных отклонений от симметрии. Даже малое смещение частоты одного из местных резонансов несущей конструкции может значительно исказить равенство (4.35) в этой частотной области. Поэтому оценки переходных характеристик целесообразно делать в достаточно широких полосах частот, где местные отклонения частотных характеристик мало сказываются на поведении интегральных переходных характеристик. Кроме того, измерения в полосах частот мало чувствительны к небольшим изменениям режима работы машины (изменения нагрузки, случайные рхзмеиония частоты вращения вала и т. п.), в то время как они существенно сказываются на точности измерения спектральных характеристик, в частности взаимных спектральных плотностей машинных сигналов. По этим причинам в приводимом нин e методе разделеиня источников, основанном на оценках переходных характеристик между машинами, мы будем оперировать сигналами, получаемыми из реальных машинных акустических сигналов путем пропускания через фильтры с шириной полосы А(в, а характеризовать эти сигналы будем величинами, относящимися ко всей частотной полосе (среднеквадратичными значениями, коэффициентами корреляции). Вопрос о выборе полосы Асо будет рассмотрен в конце параграфа. [c.128]

В связи с этим обстоятельством в ряде случаев целесообразно использовать другие подходы к оценке точности результатов, полученных методами статистической линеаризации. В работе [85] предложен метод обобщенной статистической эквивалентной передаточной функции, основанный на разложении в ряд по ортогональным полиномам Чебышева—Эрмита случайных функций и позволяющий определить (в общем случае приближенно) высшие моменты этих функций в нелинейной системе. В этом методе искомые коэффициенты линеаризации вычисляются с помощью дополнительных коэффициентов, характеризующих разложение произвольных законов распределения вероятностей в ортонормиро-ванный ряд. В первом приближении закон распределения сигнала на входе нелинейного элемента предполагается нормальным. Исходя из принятой гипотезы вычисляют моментные характеристики нелинейного преобразования и пересчитывают их для входа нелинейного элемента. По этим моментам восстанавливают плотность вероятностей входного сигнала нелинейного элемента. Если плотность вероятностей отлична от нормальной, то расчет повторяют уже с учетом того, что закон распределения не является нормальным. Вычисления продолжают до тех пор, пока не будет достигнута требуемая точность. [c.157]

Если бы колебания подачи не сопровождались перечисленными дополнительными процессами, то они относились бы к регулярным помехам, рассмотренным применительно к насосу в работе [5]. Однако прц работе такого насоса на гидромотор с дискретной, а значит неравномерной подачей, особенно при Ц= 0) и длинных магистралях, перечисленные выше дополнительные процессы приводят к возникновению помех, определенная часть которых носит случайный характер и может быть охарактеризо- вана спектральной плотностью [c.122]

В случае, если ставится задача сохранить существующий дымосос, то сначала определяется дополнительный напор, подучаемый при переходе дымососа к новому режиму работы на охлажденных газах. Пренебрегая изменением влагосодержания и плотности газов (при нормальных условиях) можно рассчитать дополнительный напор из выражения АЯд = Яд [(273 + fi)/(273 -Ь + iyx) — 111 где ti — температура газов на входе в экономайзер, С ty — то же, на выходе из него, °С (принимается предварительно) — напор дымососа, кгс/м . [c.196]

При установке котельного блока не на фундамент, а на кладку обмуровки потребуется дополнительный подъем собранного котла в этом случае последовательность монтажа несколько изменится и будет состоять из следующих этапов установки котельного блока на фундамент установки на временных растяжках боковых стен обвязочного каркаса котла и боковых помостов лестниц установки арматуры монтажа чугунной перегородки (если она не была смонтирована в блоке) подъема котельного блока и установки его на временные опорные козлы окончания сборки обвязочного каркаса, помостов и лестниц выкладки обмуровки до проектной отметки подошвы опорной рамы котла установки котельного блока на кладку обмуровки разборки временных опорных козел окончательной выверки установленного котельного блока заливки цементом опорной рамы установки пароперегревателя установки внутрибарабанных устройств и обдувочного прибора производства обмуровочных работ выше отметки подошвы опорной рамы котла гидравлического испытания котла его прощелачивания и опробования на паровую плотность. [c.105]

Диаметр топливного сердечника реактора на быстрых нейтронах (из-за высокой удельной мощности) обычно не превышает 5 мм. Наряду с топливным сердечником в тепловыделяющем элементе создают дополнительный объем для газообразных продуктов деления. В соответствии с этим длина тепловыделяющего элемента будет 1 м. Такие тепловыделяющие элементы будут очень гибкими и должны крепиться, что достигается группиров- кой их в сборки. Отдельные элементы крепят в ячеистой решетке с каждого конца. Дистанционирование их по длине активной зоны осуществляется с помощью либо таких же решеток, либо навитых на элементы проволочных спиралей. Элементы зоны воспроизводства, которые имеют больший диаметр, устанавливают з торцах активной зоны. На рис. 10.10 показана типичная топливная, субсборка реактора PFR [27]. Топливные элементы для проектируемых реакторов FR и Феникс сконструированы аналогичным образом. Необходимые кинетические характеристики активной зоны получаются при жестком креплении тепловыделяющих элементов на шаровые опоры основания, а обеспечение устойчивого положения тепловыделяющего элемента и предотвращение изгибов субсборки достигается за счет установочного стержня. Тепловыделяющие элементы работают в натриевом теплоносителе, температура которого достигает 400° С на входе и 600° С на выходе при максимальной скорости до 7,5 м/с и содержании кислорода <10 %. Максимальная удельная мощность составляет 450 Вт/см, температура горячего пятна 700°С. Топливо должно выдерживать выгорание до 10% тяжелых атомов и задерживать в себе продукты деления при использовании топлива с плотностью 80% теоретического значения и компенсационного объема в элементе, который должен собрать все газообразные продукты деления. Низкое давление натриевого теплоносителя в реакторах на быстрых нейтронах гарантирует отсутствие проблем трещино-образования в окисном топливе, вспучивания и разрушения оболочки. Поэтому проблема материалов ограничивается коррозионной стойкостью и стабильностью размеров оболочки шестигранного чехла. [c.120]

Из рис. 4.3 видно, что режим развитого поверхностного кипения, характеризующийся а данном случае слабой зависимостью температуры стенки от величины подводимого теплового потока [621, у внутренней образующей трубы наступает при меньших значениях плотностей тепловых потоков, чем у наружной. Это объясняется более высокой интенсивностью конвективной теплоотдачи у наружной образующей змеевика под воздействием вторичных макровихревых течений Можно также предположить, что дополнительным фактором, способствующим интенсификации теплообмена у наружной образующей, служит возникающее при меньших значениях q пузырьковое поверхностное кипение у внутренней образующей трубки змеевика. Турбулентные возмущения потока, возникающие при кипении у внутренней образующей, распространяются по поперечному сечению потока и оказывают интенсифицирующее воздействие на конвективный теплообмен у наружной образующей. При дальнейшем увеличении подводимого теплового потока с развитием поверхностного кипения по всему периметру поперечного сечения трубки разверка температуры стенки уменьшается и может исчезнуть вообще. В качественном отношении влияние режимных параметров на начало поверхностного кипения в змеевике такое же, как и в прямых трубах. В частности, данные, полученные авторами, согласуются с результатами работы [101 и показывают, что с увеличением массовой скорости и степени недогрева развитое пузырьковое кипение начинается при больших значениях плотностей тепловых потоков. [c.55]

В некоторых задачах последние члены левой и правой частей уравнения (2-2-15) должны быть заменены на q, где q — плотность потока энергии при учете внешнего потока энергии как тепловой, так и нетеиловой природы (в том числе работы поверхностных моментов и т. п.) поток энергии q (включая теплопроводность) означает дополнительный приток энергии по сравнению с притоком механической энергии, обусловленной работой массовых и поверхностных сил [2-8]. [c.31]

Параметры измеряемого вещества (плотность, тем-лература, давление, состав) почти всегда изменяются в тех или иных пределах, что вызывает дополнительную погреш ность расходомеров переменного перепада, наиболее распространенных в настоящее время. Ручное введение поправок на изменение параметров измерямой среды требует больщой затраты труда и не удовлетворяет требованиям точности и оперативности получаемой информации. Такая задача должна решаться с помощью автоматических вычислительных приборов, производящих первичную обработку информации ттервичных датчиков, или в числе других функций с помощью информационно-вычислительных и управляющих систем. Требования к точности измерения расхода и количества вещества и тепла непрерывно повышаются в связи с укрупнением производственных установок, новой технологией, повышением качества продукции, ускорением технологических процессов и т. д. От точности измерения составляющих компонентов зависят качество выпускаемой продукции, экономичность работы оборудования или вообще возможность правильного ведения технологического процесса. [c.3]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...