Скорость формоизменения

Скорость формоизменения, %/10 1 нейтр./см —0,35 —0,35 —0,35 —0,35 — [c.173]

Из приведенных выше закономерностей размерных изменений образцов различных марок графита видно, что наиболее длительным по времени процессом является радиационная усадка графита. Ее скорость практически постоянна при облучении флюенсом до 10 2 нейтр./см по крайней мере при температуре до 700—800° С. Интересно определить зависимость скорости формоизменения графита от температуры облучения. [c.184]

Однако для полного уточнения следует заметить главным принципиальным отличием механизма диффузионной микропластичности от обычного дислокационного является тот факт, что для начала пластического течения по первому механизму не требуется, чтобы напряжение превышало какую-либо критическую величину, и в принципе микропластическое течение кристалла совершается при сколь угодно малых нагрузках, в то время как для реализации обычного дислокационного скольжения требуется некоторая пороговая (стартовая) величина напряжений. Другим принципиальным отличием указанных процессов является то, что дислокационное скольжение происходит со сравнительно большими скоростями и обеспечивает относительно высокую скорость формоизменения материала, в то время как диффузионный механизм микропластичности обеспечивает значительно более медленную скорость формоизменения, которую зачастую весьма трудно зарегистрировать экспериментальным способом. [c.259]

Пусть все скорости формоизменения Si отличны от нуля. Тогда в виде основного закона деформирования вязкопластического тела примем следующее соотношение между напряжениями формоизменения Si и одноименными скоростями деформирования Si". [c.624]

Рассмотрим теперь особый случай, когда одна из скоростей формоизменения, например 32, обращается тождественно в нуль. Подчиним тогда деформирование вязкопластического тела несколько видоизмененному по сравнению с (3.17.75) закону [c.626]

В реальных условиях для уменьшения вероятности образования трещин часто применяют режимы, отличающиеся малыми скоростями и большим током, иногда даже рекомендуют предварительный подогрев, однако результаты в этом случае не всегда оказываются положительными, так как большое тепловыделение при незначительной жесткости конструкции может вызвать дополнительные деформации формоизменения. Из всех параметров режима особенно заметное влияние оказывает скорость сварки. С ее увеличением возрастает длина сварочной ванны, фронт кристаллизации приобретает плоский характер, образуя на оси шва зону срастания кристаллитов. Такой шов малопластичен в т.и.х. и вследствие этого подвержен образованию продольных трещин в осевой зоне. [c.489]

Пример 2.55. Определить требуемый диаметр вала конической шестерни (рис. 2.152), передающей мощность JV 14 кет при угловой скорости ш = = 100 рад/сек. Расчет выполнить по гипотезе энергии формоизменения, приняв [о] = [c.303]

Отсюда следует, что скорость распространения возмущений деформации формоизменения [c.51]

Решение Герца можно распространить на вязкоупругие тела и среды, в частности на среду Больцмана, для которой средняя деформация не зависит от скорости деформирования, а деформация формоизменения характеризуется функцией релаксации Г (/). Этой функции соответствует соотношение [c.135]

В книге помещены статьи по теории обработки металлов давлением и теории пластической деформации и разрушения металлов. Рассмотрены новые методы исследования пластичности, влияние на пластичность скорости деформации, температуры, химического состава, напряженного состояния, условий нагрева и т. п. Значительное внимание уделено течению металла и распределению деформаций материала, заключенного в оболочку, влиянию прокладок и формы торца биметаллической заготовки на процесс формоизменения, конструкциям станов для получения тончайших полос и для теплой прокатки малопластичных металлов и сплавов, а также другим вопросам. [c.120]

Анализ результатов испытаний материалов на термическую усталость [34, 71, 81, 99, 102, 194, 205] выявил определенную не-стационарность процесса циклического упругопластического деформирования образца, причем нагружение может сопровождаться накоплением с числом циклов односторонней деформации растяжения и сжатия вследствие формоизменения рабочей части с образованием характерных зон шейки и бочки (рис. 1.3.4). Следует подчеркнуть, что указанные особенности деформирования связаны с условиями испытаний (жесткостью нагружения, уровнем температур цикла, скоростью нагрева и охлаждения, видом термического цикла) и определяются различным сопротивлением статическому и циклическому деформированию частей образца, нагретых в различной степени из-за наличия продольного градиента температур, характерного для термоусталостных испытаний. [c.48]

Реологические различия проявляются при формоизменении, т. е. во второе реологическое уравнение в каждом частном случае входят компоненты девиаторов напряжения, деформации и (или) их скоростей. Итак, в рамках определенной точности изменение объема подчиняется у большинства тел единому закону, а формоизменение у разных тел различное. [c.513]

Здесь —скорость деформации формоизменения, включающая и скорость упругих деформаций и скорость течения. [c.517]

Повышение скоростей движения машин технологического назначения (тракторов, автомобилей, подвижного состава железных дорог), достигнутое в созданных рядом отраслей конструкциях увеличенной эффективности и проходимости, а также успешное применение импульсных процессов в теХ нологии формоизменения и упрочнения, были связаны с разработкой задач о распространении упругих и упруго-пластических волн, преимущественно в одномерной постановке. Применение метода характеристик и изыскание вычисляемых алгоритмов уравнений упруго-пластических деформаций позволили решить ряд задач расчета динамических усилий и деформаций при соударении деталей и при импульсных процессах формообразования, образующих зоны упрочнения на поверхности деталей. Большое практическое значение получили экспериментальные работы этого направления, позволившие измерить как протекание деформаций во времени, так и получение уравнений состояния, необходимых для определения действительных усилий. Полученные уравнения состояния показали существенное значение эффекта повышения сопротивления пластическим деформациям и их запаздывания в зависимости от скорости процесса. [c.39]

Для анизотропных зарубежных реакторных графитов (табл. 4.13) свойственна высокая анизотропия размерных изменений. Облучение при температуре ниже 250° С графита марки SF вызывает рост образцов, вырезанных перпендикулярно к оси продавливания, и сжатие — в параллельном направлении. Эффект радиационного формоизменения при повышении температуры облучения снижается. Выше 250° С перпендикулярно ориентированные образцы испытывают усадку. Параллельно ориентированные образцы также усаживаются, но с большей скоростью (рис. 4.9). [c.177]

Скорость деформации — Влияние на сопротивляемость формоизменению 6 — 288 [c.283]

Обработка металлов давлением относится к наиболее прогрессивным способам изготовления полуфабрикатов и деталей машин различного назначения. Эти преимущества проявляются прежде всего в производительности и экономичности производства. Если при механической обработке для получения готовой детали предусматривается удаление излишков материала с заготовки, то в операциях обработки металлов давлением форма и размеры деталей обеспечиваются формоизменением заготовки путем ее пластического деформирования, что дает возможность более рационально использовать материал. Постепенное удаление лишнего материала снятием стружки уступает также в производительности единовременному формообразованию заготовки на прессах, часто имеющих большие скорости перемещения исполнительных органов. [c.198]

Во-вторых (это самое интересное в резонансной модели), если механизм пластической деформации металлов как при холодной, так и при горячей деформации имеет в основном дислокационный характер, то скорость перемещения дислокаций обусловлена скоростью деформации металла в соответствии с (4.72). При проведении испытания можно задать такую скорость деформации е, чтобы дислокации, обеспечивая необходимое формоизменение образца, перемещались со скоростью границ (см. раздел 4.9). Дрейфуя с одинаковой скоростью, они в идеальных условиях никогда не пересекаются. Тогда при условии Тгр = Vд эффект упрочнения металла от взаимодействия дислокаций и межзеренных границ исчезает, а металл деформируется при напряжениях, характерных для монокристалла при тех же температурах. [c.249]

Ранее было показано, что для однородного напряженного состояния [66] при малоцикловом нагружении энергия предельного формоизменения равна энергии статического разрушения,, если статическое и циклическое нагружения осуществляются пра одних и тех же условиях (одна и та же скорость активного нагружения, одинаковая форма образцов, одна и та же база и метод измерении деформации и пр.). Причем эта энергия в цикле определяется как разность произведений циклических пределов пропорциональности Стр и а р на ширину петли б и б соответственно в полуцикле [c.124]

Сопротивление пластической деформации, сопротивление формоизменению kf. Характеристика материала, относящаяся к одноосному напряженному состоянию. Описывает начало и ход пластического течения при заданном напряжении. Условное обозначение kj. Величина kj зависит от свойств материала, пластической деформации ф, ее скорости ф и температуры процесса. [c.446]

Для изучения изломов образцы, вырезанные в поперечном или в продольном направлении (по отношению к течению металла при формоизменении), надрезают, а затем разрушают по месту надреза на прессе или копре. Разрушение образца следует производить с максимальной скоростью и большой сосредоточенной нагрузкой, т. е. в условиях, исключающих смятие поверхности излома и образование ложных расслоений (в поперечных изломах). [c.15]

При этом изотропная составляющая тензора скоростей деформаций определяет собой скорость деформации расширения (сжатия), а девиатор — скорость деформации формоизменения. [c.9]

Увеличение плотности графита, достигаемое многократными пропитками пеком в процессе его получения, не изменяет скорости формоизменения при 400—450° С. Однако абсолютные значения радиационнйго сжатия при 400—450° С уплотненного графита оказались ниже, чем у графита, при производстве [c.172]

Уплотнение пироуглеродом при 1000—1200° С также приводит к снижению радиационного роста при низкотемпературном (140° С) облучении по сравнению с неуплотненным материалом (табл., 4.11). В данном случае система двухфазная, и каждая фаза, обладая своей скоростью формоизменения, вносит свой вклад в общий эффект. Если же уплотнению пироуглеродом подвергнуть не графит марки ЕР, а его полуфабрикат, то уплотнение практически не сказывается на снижении скорости роста, поскольку в состав материала входит уже около половины неграфитированного компонента — полукокса. [c.174]

Прежде всего, скорость формоизменения анизотропна. Усадка выше в направлении, совпадающем с преимущественным расположением плоскостей базиса. У высокоанизотропных материалов типа пиролитического и рекристаллизованного графита скорости размерных изменений экспоненциально снижаются при повышении температуры облучения. [c.184]

Для полученных нродавливанием малоанизотропных графитов типа ГМЗ и ВПГ изменение скорости формоизменения для обоих направлений вырезки образцов с температурой качественно одинаково. [c.185]

Одинаковость коэффициентов при (ei) , ( 2) и (eg)2 в формуле (4.31) достигнута в теории Джемса за счет дополнительного допущения об изотропности в среднем ненапряженного состояния Это допущение, однако, не является необходимым, Лoдж[ ] показал, что материал со структурой гауссовой сетки обязательно окажется изотропным упругим твердым телом. Упругость такого тела будет идеальной в силу того допущения, что тепловое движение цепи в сетке происходит настолько быстро по сравнению со скоростью формоизменения материала в опыте, что время достижения термодинамического равновесия для заданной формы будет пренебрежимо мало. [c.117]

Таким образом, можно сказать, что система уравнений плоского тече- — ния относится к гиперболическому типу, если скорость формоизменения, характеризуемая интенсивностью скоростей деформаций сдвига, превосхо- [c.53]

При заданном распределении скоростей пластического течения материала напряжения удовлетворяют условию текучести и распределяются таким образом, что мощность пластического формоизменения принимает максимальное значерие. [c.60]

Девиаторы (ОД, (О ) связаны с деформацией формоизменения. Возмущения, соответствующиеэтому виду деформирования, распространяются со скоростью йф. Уравнения движения элемента в этом случае имеют вид [c.51]

Размах деформации Ае при жестком нагружении является более стабильной величиной (при умеренных скоростях нагрева), если формоизменение образца не значительно. Как показано в гл. II, непосредственное измерение оптическими приборами осевой деформации в наиболее нагретой зоне о1беспечивает достаточную точность. На начальной стадии циклирования деформация даже в условиях жесткого нагружения, при котором выполняется условие А/мех=А ь может изменяться [68]. В дальнейшем она стабилизируется. [c.56]

Необходимость поиска оптимума кузнечной машины как орудия производства, высказанная А. И. Зиминым, потребовала детального анализа технологических процессов ковки и штамповки. Сейчас во всех диссертациях технологического профиля, — подчеркивал А. И. Зимин, — обращают внимание на напряженное и деформированное состояние. А на формоизменение не обращаем внимание. Не рассматриваем внутреннее строение поковок. Значит, чтобы сдвинуть это дело, надо от изучения напряженного и деформированного состояния поковок перейти к изучению законов их формоизменения. В кузнечном производстве большие отходы металла. А в стране стальной голод. Чтобы отходов не было, нужны оптимальные формы предварительно подготовленной заготовки. В кузнечные цехи поступают трудподеформируемые металлы и сплавы, требуются крупногабаритные поковки. Они требуют разных скоростей и характера деформирования. При разработке кузнечных машин нельзя отстраняться от самой поковки. Магниевые сплавы не терпят при ковке больших скоростей, а другие сплавы, наоборот, хорошо их воспринимают. Значит, говорит природа самой поковки. [c.80]

Авторы работы [265], используя методы вакуумной металлографии, проследили за размерными и структурными изменениями железа по достижении конечных температур цикла. Образец нагревали пропусканием электротока, и по предварительно нанесенным отпечаткам микротвердомера оценивали изменение размеров различных участков неравномерно нагретого образца. В средней части образца, где температурные градиенты были невелики, наблюдалось различие в линейных изменениях, происходящих при нагреве и охлаждении. В участках с большими температурными градиентами это различие отсутствовало и относительные изменения длины при прямом и обратном полиморфных превращениях оказались близкими к объемному эффекту фазового перехода (примерно 1%). Девятикратное повторение нагрева и охлаждения не изменило характера необратимого формоизменения образцов. На основании данных о структурных изменениях, происходящих на разных этапах термоцикла, авторы работы [265] заключили, что различие размерных изменений при нагреве и охлаждении образцов связано с характером фазовой перекристаллизации. При нагреве средней части образца возникает много зародышей аустенита, которые растут с приблизительно одинаковой скоростью во всех направлениях. В этом случае изменение длины составляет примерно 1/3—2/3 объемного эффекта превращения. При повышении температуры кристаллы аустенита последовательно растут в участках, где существуют продольные температурные градиенты, и приобретают столбчатое строение. Последовательное распространение фронта фазовой перекристаллизации вдоль образца не сопровождается изменением его поперечного сечения, и изменение длины соответствует объемному эффекту полиморфного превращения. Поскольку при охлаждении новые кристаллы феррита не зарождаются, обратное полиморфное превращение происходит путем роста сохранившихся в холодной части образца кристаллов феррита. В результате последовательной перекристаллизации столбчатые кристаллы феррита прорастают в средней части образца, что не сопровождается изменением его поперечного сечения. Таким образом, необратимое формоизменение происходит лишь в средней части образца, где [c.57]

С. Ф. Ковтун [123] изучал влияние полиморфных превращений на формоизменение нелегированной стали с различным содержанием углерода. Им показано, что в зависимости от скорости нагрева и охлаждения образцы углеродистой стали испытывают увеличение или уменьшение длины. Выбрав определенные скорости нагрева и охлаждения, удавалось сохранять размеры образцов неизменными. Изменение содержания углерода в стали сказывается на ее физикомеханических характеристиках, объемном эффекте и интервале температур полиморфных превращений. Не случайно, поэтому, стали с различным содержанием углерода при тер-моциклировании по одному и тому же режиму изменяли размеры по-разному (рис. 12). Образцы стали ст.З, например, при медленных теплосменах уменьшались, а из стали [c.58]

Авторы работы [324] привели многочисленные примеры размерной нестабильности различных углеродистых и легированных сталей при термоциклировании, сопровождающемся полиморфными превращениями. Литые образцы мало изменяли свои размеры, горячедеформированные — сильно. В зависимости от того как вырезанный образец ориентирован относительно направления деформации, при термоциклах длина его увеличивалась или уменьшалась. Авторы [324] не обнаружили влияния скорости нагрева и охлаждения на формоизменение стали при термоциклировании. Линейные изменения образцоз при варьировании темпа смены температуры 12 и 80 град/сек были близкими. Коэффициент роста составлял приблизительно 0,1%, и наблюдалась относительная независимость его от числа циклов. Приведенные в работе [324] данные свидетельствуют о том, что при термоциклировании технических сталей возникают факторы, действие которых перекрывает эффект температурных градиентов. Причины необратимого формоизменения деформированной стали в указанной работе не обсуждаются, возможно, они связаны с текстурой и химической неоднородностью образцов. [c.61]

В связи с этим представляет интерес оценить уровень напряжений, которые создаются в образце во время фазовых превращений и приводят к необратимому формоизменению. Для этого образцы стали 45 термоциклировали под постоянной нагрузкой. Растягивающую статическую нагрузку варьировали в пределах 100—1000 Образцы термоциклировали по режиму 960 600° С для средней части. Оказалось, что малые нагрузки (примерно 100 Пмм ) лишь задерживали локальное формоизменение. При больших нагрузках в указанных участках образовывалась шейка. После 150 термоциклов под нагрузкой 1000 Пмм диаметр в шейке уменьшился от 1,45 до 1,32 мм. Нагрузка, компенсирующая эффект внутренних напряжений, составляла 200—300 Пмм . Учитывая, что участок с интенсивной локальной деформацией пребывал в области температур с низким сопротивлением деформации примерно в течение 10 сек, скорость деформации образца при о = 800 Пмм примерно составила 10 сек . [c.66]

Анализируя результаты, полученные при термоциклировании стали Юкп, следует предположить, что внутреннее окисление способствует формоизменению образцов. С целью выяснения причин этого влияния проследили за размерными изменениями на различных этапах термоцикла. Дифференциальные дилатограммы получали с исходных образцов стали 10 кп и после двухчасового предварительного отжига при 960° С и разрежении 10 мм рт. ст. Скорость нагрева составляла 100 град/мин, охлаждения — 200 град1мин. Оказалось, что предварительная обработка в слаборазреженной атмосфере сказывается на температурах и объемном эффекте полиморфных превращений. На рис. 68 представлена температурная зависимость относительного изменения длин исходного и отожженного образцов. Заштрихованные области соответствуют сдвигу температур начала и окончания фазового превращения, вызываемого обезуглероживанием и окислением образцов. Площади этих областей характеризуют уровень деформаций, [c.173]

Сверхпластичность. Явление было открыто сначала на эвтектоидных сплавах Zn— А1 (22 % AI). Состояние сверхпластичности имеет меньшее значение для материалов, пластичность которых велика и при обычных условиях деформации, но сверхпластичность важна для таких материалов, формоизменение которых, во-первых, затруднено (труднодеформируемых), а во-вторых, когда на практике можно допустить те условия, в которых сверхпластич-иость реализуется низкие скорости и изотермические условия деформирования. [c.97]

Задачи расчетов технологических процессов обработки металлов обычно решаются на основе одной из принятых в теории пластичности моделей тел (чаще всего жесткоидеальнопластического тела, иногда упругоидеальнопластического или жестко-упрочияющегося тела). Поскольку в таком случае в уравнения состояния не входят скорости деформаций, эти решения не позволяют отразить влияние скорости движения инструментов или заготовок на усилия формоизменения и напряженно-деформированные состояния заготовок. [c.5]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...