Течение жидкости (см. «Режим течения

Течение жидкости (см. ч.Режим течения жидкости и сопротивление движению , Движение жидкости , -Скорость жидкости ), Скорость потока жидкости в трубах , Расчет внутреннего диаметра трубопровода ) 20 [c.686]

При течении жидкостей в трубах (см. рис. 9.4) ламинарный режим на стабилизированном участке наблюдается до Re p= a)d/v = 2300, а при Re>10 устанавливается развитый турбулентный режим (здесь d — внутренний диаметр трубы). [c.82]

В результате проведения экспериментальных исследований были найдены формы сопел, которые не разрушаются от действия кавитации (см. рис. 8.21) и поддерживают кавитационный режим течения, выражающийся в постоянстве расхода жидкости при изменениях давления на выходе сопла от атмосферного до 0,8 величины давления нагнетания жидкости в сопло (см. рис. 8.22). [c.209]

При этом начинает сказываться возмущающее влияние одного сопротивления на другое — нарушается режим течения потока с установившимся полем скоростей и изменяются условия подхода жидкости к каждому последующему местному сопротивлению. Суммарный коэффициент сопротивления таких систем может существенно отличаться от арифметической суммы приведенных выше (см. 50) значений коэффициентов отдельных изолированных сопротивлений и в зависимости от расстояния между ними может быть как значительно больше, так и меньше этой суммы. [c.174]

В результате проведенного анализа упрощенной схемы одномерного движения адиабатического двухфазного потока в канале, по-разному ориентированному в поле сил тяжести, можно сделать следующие выводы. Сопоставление опытных данных при движении двухфазного потока в горизонтальном и вертикальном каналах следует производить не при одинаковых расходах смеси и весовых газосодержаниях, а при одинаковых расходах жидкости (и> ) и истинных объемных газосодержаниях (ф). При этом сопоставлении нивелирный напор необходимо вычислять не по общепринятым формальным определениям (1) или (2), а по формуле (14). Для того чтобы качественно оценить ошибки, к которым может привести невыполнение этих условий сопоставления, рассмотрим конкретный численный пример для вынужденного движения пароводяного потока в вертикальном и горизонтальном плоском канале шириной г=10 мм при давлении р=76 кГ/см (ft да 10- кГ-сек/м да 2-10-в кГ-сек/м f 735 кГ/м f да да 40 кГ/м ), приведенной скорости воды ш =10 м/сек и 3 > 0.9. При расчете воспользуемся формулами, полученными выше для ламинарного кольцевого течения двухфазного потока. Безусловно, это приведет к идеализации реального процесса, так как в действительности характер движения фаз будет в этих условиях турбулентным, режим течения смеси не обязательно кольцевым и т. п. Однако качественная сторона явлений (по крайней мере для таких режимов течения двухфазного потока, как снарядный и дисперсно-кольцевой) этими формулами будет, по-видимому, отражена. [c.173]

Изотермические двухкомпонентные потоки. Исследования режимов течения двухфазных сред первоначально проводились в связи с нуждами нефтяной и химической промышленностей при малых давлениях и в изотермических условиях. Было установлено, что для вертикальных труб в основе режимов течения лежат четыре основные структуры (рис. 2.1) пузырьковый поток, в котором газовая фаза диспергирована в виде дискретных пузырей в непрерывной жидкости (см. рис. 2.1, а) снарядный режим течения, где большие порции газа (снаряды) периодически чередуются с жидкими пробками, внутри которых существуют мелкие пузыри (см. рис. 2.1, б) кольцевая структура течения, в которой жидкая фаза движется вдоль стенок канала в виде кольцевой пленки, а в ядре потока находится газ, поверхность пленки может быть покрыта сложной системой волн (см. рис. 2.1, в) капельный поток, в котором основная часть жидкости движется в виде дискретных капель в газовом континууме, а на стенке течет тонкая пленка жидкости, расход которой составляет несколько процентов от общего расхода (см. рис. 2.1, г). [c.38]

Сопротивление трения. При небольших скоростях потока Re < 100), когда в пограничном слое имеется ламинарный режим течения, жидкость плавно (безотрывно) обтекает тело линии тока имеют такой же вид, как и при обтекании идеальной жидкостью. В качестве примера снова рассмотрим обтекание шара. Мы уже выяснили раньше (см. рис. 10.19), что при обтекании шара идеальной жидкостью результирующая сил давления на поверхность шара ввиду симметрии линий тока равна нулю. По этой же причине результирующая сил нормального давления на поверхность шара будет равна нулю и в случае ламинарного обтекания вязкой жидкостью. [c.299]

Из-за конечной величины начального напряжения равновесие такой жидкости относительно малых возмущений оказывается устойчивым при всех числах Рэлея. Рассмотрение плоскопараллельных стационарных движений приводит к нелинейной краевой задаче, которая решена точно для случая нечетного течения, соответствующего основному уровню неустойчивости относительно плоских возмущений. Решение этой задачи определяет амплитуду скорости в зависимости от числа Рэлея и безразмерного параметра пластичности. Это решение существует при значениях числа Рэлея Я > (напомним, что К = я есть нижний уровень неустойчивости для случая обычной ньютоновской жидкости см. 12). Как показывает анализ, это решение оказывается неустойчивым относительно малых возмущений ( сед-ловой режим). Амплитуда скорости Vo является пороговой возмущения равновесия с амплитудой, меньшей Уо, затухают, а с амплитудой, большей Уо, неограниченно нарастают. [c.388]

Проблема турбулентности возникла в середине прошлого века, когда между теоретической гидродинамикой (с ее уравнениями Навье-Стокса) и прикладными задачами о течении жидкости или газа обнаружилось множество противоречий. Например, экспериментаторам было известно, что при достаточно больших скоростях течения жидкости по трубе сопротивление движению должно расти как квадрат средней (по сечению) скорости (закон Шези). Из теории же следовало, что сопротивление растет пропорционально первой степени скорости (закон Пуазейля). Первый шаг к примирению этих противоречий сделал О. Рейнольдс, опубликовавший в 1883 г. работу о результатах опытов с окрашенными струйками в потоке, где он ввел число Ке = УО/и В — диаметр, V — скорость, р — кинематическая вязкость) и впервые связал закон Пуазейля с ламинарным течением жидкости, а закон Шези с турбулентным движением. Он установил, что ламинарное движение устойчиво только при Ке < 2000, а при больших числах Ке возникает турбулентность. Так, для воды, текущей по трубе диаметром 1 см при комнатной температуре, ламинарный режим, как правило, кончается уже при средней скорости течения 30 см/с. [c.494]

Один из простейших примеров абсолютно неустойчивого потока жидкости представляет собой течение около поверхности тангенциального разрыва скорости, о котором уже упоминалось выше. Качественно возникновение здесь абсолютной неустойчивости может быть объяснено с помощью совсем простых физических соображений. В самом деле, рассмотрим идеальную жидкость с нулевой вязкостью, два слоя которой скользят один по другому с противоположными скоростями и и —IJ, образуя поверхность разрыва скорости. Допустим, что в результате некоторого возмущения на поверхности разрыва образовалась волна малой амплитуды (см. рис. 12). Предположим для простоты, что эта волна остается неподвижной. В таком случае над гребнями волны линии тока будут сгущаться, т. е. скорость повысится, а в ложбинах линии тока станут реже и скорость уменьшится. Вследствие уравнения Бернулли ы /2 + [c.95]

Стационарный режим течения жидкости на участке от бака до кавитационной каверны можно получить, совмещая напорную характеристику шнека, обозначенную на рис. 1.31 буквой Я, с гидравлической характеристикой питающей магистрали, рассмотрим гидравлические характеристики магистралей 1 и 2 (см. [c.73]

Методы тарировки расходомеров на установившемся режиме по расходу изучены достаточно подробно [28]. Динамическую характеристику этих приборов можно исследовать с помощью устройства,, сходного с ударной трубой, но работающего на жидкости. Когда диафрагма разрывается, расход меняется от нуля до постоянной величины, соответствующей установившемуся режиму, почти мгновенно. Путем записи скорости вращения лопастей расходомера во время разрыва диафрагмы (см. фиг. 8. 20) установлено, что установившийся режим течения наступает через несколько миллисекунд. Временная константа для расходомеров типа вертушки , измеренная таким образом, равна 2 10 сек. Вообще говоря, временная константа [30] для расходомеров типа вертушки мала и имеет порядок сек. [c.551]

Критерий Рейнольдса, характеризуюш,ий соотношение между инерционными силами и силами трения и называемый иначе критерием кинематического подобия, является основной характеристикой, определяющей наиболее важные свойства течения жидкости, и в первую очередь режим течения. Уже указывалось (см. 14.1), что при Re 2300 ламинарное течение жидкости будет устойчивым и всякое случайно возникшее возмущение потока затухает. При 2300 < Re С 10 ООО ламинарное течение неустойчиво и под влиянием возмущений переходит в турбулентное. И, наконец, при Re 10 ООО режим течения жидкости приобретает устойчивый турбулентный характер. [c.240]

Рассмотренные режимы течения характерны для потоков, жидкая фаза которых смачивает стенку трубы. Когда жидкость не смачивает материал трубы, то сначала (при низких паросодержаниях) пар прорывается между стенкой и потоком жидкости, а затем, с увеличением паросодержания, полностью оттесняет ядро потока, образуя обращенный кольцевой режим [93]. Такие режимы наблюдаются при течении, например, ртути в стальных трубах, а также-при пленочном кипении воды и других жидкостей в. трубах (см. гл. 9). [c.14]

Таким образом, в зависимости от способа подвода жидкости к входному сечению канала и от числа Рейнольдса пограничный слой в этом сечении может иметь турбулентное или ламинарное течение с последующим переходом в турбулентный режим. В соответствии с этим изменяется и теплоотдача по длине трубы. Если труба короткая, то большая часть ее занята начальным участком с описанными выше сложными явлениями. В длинных трубах влияние этого начального участка невелико и основная часть находится в стабилизированной области, где теплоотдача с длиной трубы изменяется незначительно. Зависимость теплоотдачи от характера и величины гидродинамических возмущений в потоке жидкости широко используется для интенсификации процессов конвективного теплообмена в том случае, когда нельзя увеличить скорость (см. 3-12). [c.135]

Водопоглощение пластмасс определяют по ГОСТ 4650—80. Образцы для испытаний должны быть тщательно обработаны, не иметь повреждений, торцевую часть слоистых материалов следует защищать связующим, используемым при изготовлении данного слоистого материала. Применяют такие же образцы, как и при испытаниях на химическую стойкость. Перед испытанием их сушат при 50 2 С в вакуумном сушильном шкафу в течение 24 ч, затем охлаждают в эксикаторе над оксидом фосфора (V) и взвешивают. При испытании на 1 см поверхности образца берут не менее 8 мл воды. Образцы не должны соприкасаться друг с другом и со стенками сосуда н должны быть полностью покрыты водой. При комнатной температуре жидкость следует перемешивать вращением сосуда не реже одного раза в сутки. [c.94]

Рассмотрим теплообмен жидкости с горизонтальной греющей стенкой, образующей дно сосуда. При заданном тепловом потоке плотности q, вт-см , около стенки установятся определенный стационарный режим конвективных течений и стационарное поле температур. Если жидкость не доведена до температуры кипения, то с ростом q ее среднемассовая температура Т будет заметно повышаться это сопровождается одновременным ростом температуры греющей поверхности Т и разности Т — Т АТ. На схематическом графике, выражающем зависимость между АГ и q (рис. 45), участок АБ соответствует свободно конвективному теплообмену без кипения. За точкой Б появляется кипение жидкости на стенке. Дальнейшее развитие процесса изображается кривой БВ, которая идет значительно круче, чем АВ. Увеличение коэффициента теплоотдачи а — q АТ обусловлено снижением термического сопротивления пристеночного слоя жидкости при кипении. Интенсификация теплообмена зависит от числа действующих центров и обусловлена не только собственно парообразованием, но также вторичными эффектами. Давление в кипящей системе поддерживается постоянным благодаря регулируемому отбору пара или его конденсации. Подъем на участке БВ сопровождается заметным перегревом пристеночного слоя жидкости относительно темпера- [c.177]

Лучшее совпадение результатов расчета и эксперимента установлено для ленты с меньшей теплоемкостью, что вполне понятно при сделанных в нем допущениях (а для нулевой теплоемкости). Экспериментальные значения а достигают минимума, качественно совпадая с решением [153] для более толстой ленты. По-видимому, этот минимум можно объяснить тем, что, когда вклад теплопроводности в а преобладает над конвекцией (а в среднем это время растет с увеличением теплоемкости пластины), теплоотдача становится ниже стационарной. С увеличением теплоемкости пластины безразмерное время 01, ее выхода на стационарный режим увеличивается (см. рис. 5.6). Поэтому увеличивается и время, в течение которого процесс теплопроводности от все продолжающихся нестационарных изменений температуры стенки вызывает наложение переноса тепла за счет нестационарного прогрева жидкости на конвективный перенос тепла. Но так как скорость изменения температуры стенки снижается, то и отклонение теплоотдачи от конвективной уменьшается. [c.151]

При металлизации из аэрозолей ка покрываемую поверхность направляют два (реже три) раствора, распыляемые с помощью пистолета-распылителя. При смешивании капелек отдельных растворов, содержащих соль металла и восстановитель, происходит химическое восстановление металла и на поверхности образуется покрытие. Скорость восстановления должна быть высока — металл должен восстанавливаться в интервале времени от долей секунды до нескольких секунд после смешения растворов. Смешение отдельных растворов при распылении обычно происходит на некотором удалении от покрываемой поверхности и на поверхность попадает смешанный аэрозоль, который образует на ней жидкую пленку. В оптимальном случае восстановление должно протекать лишь в этой пленке в течение того короткого времени, пока жидкость не стечет с покрываемого места. Практика показывает, что иногда можно так подобрать состав раствора, чтобы эффективность использования соли металла была близка к 100% (см. стр. 162). Однако при этом скорость образования покрытия невелика. При увеличении скорости металлизации использование металла ухудшается. [c.83]

Асимптотическая (при больших числах Гертлера) теория вихрей Гертлера [1] в пограничном слое жидкости позволила выявить ряд закономерностей их развития, которые не удавалось обнаружить раньше при традиционном подходе (см., например, [2]). Было показано, что максимальной скоростью роста обладают коротковолновые пристеночные вихри объяснена причина всплывания нейтральных коротковолновых вихрей обнаружен и исследован режим, когда первая длинноволновая мода отделяется от последующих и реализуется трехслойная структура возмущенного течения доказана необходимость учета "нарастания" пограничного слоя для нейтральных длинноволновых вихрей [3-9]. [c.73]

При малых числах Re преобладают силы вязкости и режим течения жидкости ламинарной (отдельные струи потока не перемешиваются, двигаясь параллельно друг другу, и всякие случайные завихрения быстро затухают под действием сил вязкости). При турбулентном течении в потоке преобладают силы инерции, поэтому завихрения интенсивно развиваются. При продольном обтекании пластины (см. рис. 9,2) ламинарное течение в пограничном слое нарушается на расстоянии Хкр от лобовой точки, на котором Re p = ЮжХкр/v 5 10 . [c.82]

Так, например, при пузырьковом и снарядном режимах течения газосодержание в верхней части горизонтально трубы больше, чем в нижней (рис. 2а, б). Кролш того, переход от снарядного течения к пленочному в горизонтальных трубах осуществляется несколько иначе, чем в вертикальных. Пусть при определенной скорости ввода газовой фазы в горизонтальную трубу там установился снарядный режи.м течения. Будем увеличивать газосодержание потока. Благодаря действию силы тяжести более тяжелая фаза (жидкость) будет стремиться в нижнюю часть трубы, а более легкая (газ) — в верхнюю. Таким образом, возникнут параллельные потоки жидкой и газообразной фаз. Такой режим течения носит название расслоенного. При этом на поверхности жидкости могут возникать поверхностные волны (см. рис. 2, в), вызванные движением газовой фазы. При дальнейшем увеличении скорости подачи газа поверхностные волны могут достигать верхней стенки аппарата. Эти волны распространяются с большой скоростью и смачивают всю поверхность верхней части трубы, на которой остается пленка жидкости. Пленка покрывает поверхность трубы в промежутках между перемычками (рис. 2, г), образованными жидкостью. Режим течения, при котором образуются эти перемычки, носит название волнового режима с перемычками. Если происходит дальнейшее увеличение скорости газа, то газовый поток пробивает жидкие перемычки [c.6]

В первой главе при описании течений в газожидкостных системах было дано определение режима снарядного течения (см. рис. I, б). Напомним, что этот режим течения характеризуется периодическим прохождением вдоль оси трубы больших, сравнн.мых по размеру с диаметром трубы, пузырей газа. Будем предполагать, что пространство между газовыми пузырями, заполненное жидкостью, не содержит дисперсных газовых включений. Будем также считать, что возмущенно жидкости, вызванное прохождением данного пузыря газа, не влияет на скорость всплывания остальных пузырей, и их движение можно считать независимым. Таким образом, рассмотрим движение одного большого газового пузыря в условиях ламинарного и турбулентного профилей скорости жидкости [71]. Основным гидродинамическим [c.209]

Укажем, наконец, что двухфазное течение в охлаждаемых трубах (конденсация движущегося в трубе пара) характеризуется уменьшением скорости смеси по длине канала по этой причине его структура очень сильно зависит от ориентации канала. В вертикальных охлаждаемых каналах устойчивое течение практически возможно лишь для опускного парожидкостного потока, так как при встречном движении пленки конденсата и пара велика вероятность захлебывания (см. гл. 4). При опускном движении конденсирующегося пара в вертикальной трубе самым естественным и основным является кольцевой режим течения. В горизонтальных трубах при малых скоростях смеси всегда возникают расслоенные структуры. Однако при конденсации жидкая пленка непрерывно образуется по всему периметру канала и затем стекает вниз. Поэтому здесь также наблюдается кольцевая структура с большой и увеличивающейся по длине несимметрией в распределении толщины жидкой пленки по периметру трубы. Большая часть расхода жидкости в направлении течения приходится на нижнюю часть сечения канала — ручейковая структура, тогда как наиболее интенсивная конденсация происходит по верхней части периметра, где пленка конденсата тонкая. [c.340]

Как мы уже видели (см. гл. 1 и 8), режим течения пленки определяется процессами обмена массой между ядром потока и пленкой (механическим и пузырьковым уносом жидкой фазы в ядро), испарением жидкости и осаждением капель из ядра на поверхность пленки. Интенсивность этих процессов для данной жидкости зависит от массовой скорости, паро-содержания, давления и плотности теплового потока. [c.316]

Наиболее характерным примером являются пульсации температур в прямоточных парогенераторах обычных и атомных электростанций в зоне перехода к ухудшенному теплообмену. При этом происходит смена режимов течения пароводяной среды (или кризис теплообмена второго рода [14]). Дисперснокольцевой режим течения, при котором по стенке трубы течет вьтаривающая-ся пленка жидкости, а в ядре потока — пароводяная смесь, сменяется дисперсным режимом. Этот переход сопровождается изменением теплоотдачи и происходит на определенном участке парогенерирующей трубы, где возникают пульсации температур поверхности вследствие попеременного ее охлаждения либо перемещающимися ручейками жидкой пленки, либо паром (см., например, flO, 11, 20,27.47,50,51]). [c.6]

При истечении до отрыва потока от стенок давление в узком сечении потока приближается к давлению насыщенных паров. Как известно (см. подразд. 4.3), в потоке при таком давлении следует ожидать возникновения кавитации. Однако кавитационный режим течения при истечении в газовую среду не успевает сформироваться. Возникающая начальная стадия кавитации способствует проникновению газовой среды внутрь насадка. Начиная с этого момента струя жидкости после сжатия теряет взаимодействие со стенками насадка и уже не расширяется, а перемещается внутри насадка, не соприкасаясь с его стенками. Истечение становрггся таким же, как и при истечении через отверстие в тонкой стенке (см. подразд. 6.1), с теми же значениями коэффициентов б, ф и ц. Таким образом, при смене режима истечения происходит скачкообразное уменьшение расхода приблизительно на 20 % за счет существенного сокращения площади сечения потока. [c.67]

Следует отметить, что вопрос о переходе ламинарного режима течения в турбулентный на сегодня окончательно не решен, несмотря на большое теоретическое и практическое значение. Так, в 1971г. советский ученый В.А.Романов установил фундаментальный факт, что так называемое гшоскопараллельное течение Куэтта (см. подраздел 5.3.2) никогда, ни при каких возмущениях не теряет устойчивости, оставаясь ламинарным при сколь угодно больших числах Рейнольдса. В рассматриваемом случае область течения ограничена двумя параллельными пластинами, между которыми находится вязкая жидкость. Пластины движутся параллельно друг другу с постоянными и противоположными по направлению скоростями, увлекая за собой прилегающие к ним слои жидкости. Устойчивость плоского течения Куэтта носит исключительный характер, привлекая к себе внимание теоретиков и экспериментаторов, т.к. все остальные ламинарные течения вязкой жидкости при некотором значении числа Рейнольдса теряют устойчивость, приобретая турбулентный характер. Турбулентный режим течения является устойчивым. Экспериментально этот факт подтвержден до значений числа Рейнольдса порядка 10 . [c.85]

Области II ОВ), III ВС) и IV СЕ) соответствуют дисперсно-кольцевому и дисперсному режимам течения парожидкостной смесп х Х1 0) = хы. Здесь и далее под хы будем понимать паросодержание, при превышении которого в стабилизированном парожидкостном потоке (прп заданных р, т°, О и направлении потока относительно сил тяжести) реализуется дисперсно-коль-цево11 режим течения. В области II тепловые потоки достаточно велики для поддержания интенсивного пузырькового кипения в пленке, которое может приводить в пузырьковому уносу жидкости из пленкп в ядро потока. С уменьшением вклад пузырькового уноса в интенсивность срыва капель с поверхности заметно падает (см. 4). Поэтому исчезновение пленки (кризис теплоотдачи) с уменьшением будет иметь место прп большем значении Х1. При достижении некоторого значения дв дальнейшее уменьшение удельного теплового потока до дс приводит к весьма незначительному изменению величины Это связано с тем, что прп д < дв происходит перераспределение и взаимная компенсация процессов пузырькового, динамического и капельного уносов и процессов осаждения на обогреваемой длине канала таким образом, что величина начинает слабо зависеть от удельного теплового потока. В частности, осаждение капель из-за их отдува испаряющимся паром может практически отсутствовать. Этому случаю соответствует область III (или вертикаль ВС) с абсциссой а-1. Прп этом в области II ОВ) за-внсилюстид,). (а ) соответствует практически прямая линия, проходящая через точку В д = дв, а-1 = а- ) и наклон которой [c.225]

Режим течения в жидкой фазе в тепловой трубе почти всегда ламинарный. Поскольку каналы для прохода жидкости в обн1,см случае не будут прямолинейными и не будут и.мегь круглое поперечное сечение и, кроме того, будут соединяться между собой, то уравнение Хагена — Пуазейля должно быть модифицировано с учетом этих обстоятельств. [c.31]

При понижении входного давления развитие кавитации проявляется в увеличении ширины и длины паровой каверны и следа. При определенном давлении каверна со следом занимают уже всю длину лопатки (см. рис. 3.56, б) и след размывается потоком за решеткой. Площадь проходного сечения межлопаточного канала уменьшается, скорость Шзср увеличивается, окружная составляющая С2и и теоретический напор снижаются (см. рис. 3.50 и 3.56, б). Дальнейшее уменьшение входного давления приводит к скачкообразному увеличению длины каверны с выходом ее границы за пределы решетки (см. рис. 3.56, в). Происходит отрыв потока жидкости от нерабочей стороны лопатки. Наступает суперкавитационное (отрывное) течение в решетке. Предшествующее ему по давлению течение называется предсуперкавитационным. Это течение соответствует срывному режиму работы шнека. Срывной кавитационный режим по [c.191]

ЛАМЕ ПОСТОЯННЫЕ, величины, характеризующие упругие св-ва изотропного материала (см. Модули упругости, Гука закон). Названы по имени франц. математика Г. Ламе (G. Lame). ЛАМИНАРНОЕ ТЕЧЕНИЕ (от лат. lamina — пластинка, полоска), упорядоченное течение жидкости или газа, при к-ром жидкость (газ) перемещается как бы слоями, параллельными направлению течения. Л. т. наблюдается или у очень вязких жидкостей, или при течениях, происходящих с достаточно малыми скоростями, а также при медленном обтекании жидкостью тел малых размеров. В частности, Л. т. имеют место в узких (капиллярных) трубках, в слое смазки в подшипниках, в тонком пограничном слое, образующемся вблизи поверхности тел при обтекании их жидкостью или газом, и др. С увеличением скорости движения данной жидкости Л. т. в нек-рый момент переходит в турбулентное течение. При этом существенно изменяются все его св-ва, в частности структура потока, профиль скоростей, закон сопротивления. Режим течения жидкости характеризуется Рейнольдса числом Re. Когда значение Re меньше критич. числа имеет место Л. т. жидко- [c.343]

В настоящее время в исследовательской практике для определения скорости потоков жидкости и газа наиболее широкое распространение получили пневмометричвский и термоанемометрический. методы. Для измерения скорости на основе этих методов в движущийся поток вводят чувствительные элементы, которые в той или иной степени искажают картину течения. Свободными от указанного недостатка являются оптические методы измерения, которые рассмотрены в гл. 11. Значительно реже применяют другие методы измерения скорости (см. [1, 5—7]). [c.194]

Режим теплообмена в области III — это пузырьковое кипение недогретой жидкости обычно в этом режиме коэффициент теплоотдачи определяется только плотностью теплового потока (см. 8.2) и практически не зависит от скорости течения смеси. По этой причине температура стенки, начиная с некоторого сечения А, остается неизменной. Само сечение А, расположенное вблизи верхней по течению границы области, характеризуется как раз установлением режима теплообмена, определяемого механизмом пузырькового кипения, при этом иногда наблюдается даже некоторое снижение температуры стенки (см. рис. 8.1). [c.336]

Как и все фазовые переходы, процесс самоорганизации требует интенсивного внешнего воздействия. В последнее время, однако, обнаружено множество систем, в которых самоорганизация протекает спонтанным образом. Наиболее ярким проявлением такого поведения, известного как самоорганизуемая критичность (СОК), являются землетрясения и снежные лавины. Кроме того, режим СОК проявляется при течении сыпучих материалов по наклонной поверхности (известная модель sandpile) [23-26], естественном отборе в биологических системах [27], лесных пожарах, протекании жидкости в пористых средах и т.д. (см. [28]). Существенная особенность СОК состоит в прерывистом характере процесса, отвечающем режиму перемежаемости основное время диссипация [c.48]

Представим себе истечение жидкости Из-под затвора А (см рис. XIII.16) в канал с продольным уклоном o< кp Глубина в сечении 1—1 канала Н определяется высотой отверстия под затвором Нз. Если Н <Нкр, то состояние потока за затвором бурное и глубины вниз по течению возрастают, а кривая свободной поверхности потока будет кривой подпора типа с. Эта кривая заканчивается в сечении 2—2 гидравлическим прыжком, после которого устанавливается равномерный режим движения воды с глубиной Но. Расстояние I между сечениями 1—1 и 2—2 называют длиной кривой подпора С). [c.281]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...