Расчет на износ пар трения

Расчет на износ пар трения 293 [c.590]

Расчет на износ пары вал—подшипник скольжения. Износ пары вал—подшипник скольжения в условиях сухого трения или граничной смазки является частным случаем рассмотренной выше [c.290]

Расчетные и экспериментальные данные показывают, что в пределах возможных реальных смещений относительная частота вращения дисков незначительна и не может существенно повлиять на износ пар трения. Однако возникающая в условиях несоосности радиальная сила должна учитываться при расчете подвесных пластин крепления ведущих дисков. [c.213]

Исследования, выполненные в Институте машиноведения АН СССР (ИМАШ АН СССР) и МАМИ [45, 52], показали, что одним из основных факторов, влияющих на износ пар трения ФС, является максимальная температура на фрикционном контакте. (Методика ее определения изложена в подразд. 2.9). Поэтому в проектном расчете ФС размеры ведущих дисков следует определять исходя из условия оптимального для данного ФМ теплового режима. [c.291]

Вопрос об определении сил имеет большое практическое значение для расчета на прочность отдельных деталей механизмов, для определения мощности, потребной для работы механизма, для определения трения в кинематических парах, для расчета на износ труш,ихся деталей в кинематических парах и т. д. Зная силы, действуюш,ие на различные звенья механизма, конструктор может выбрать наиболее рациональные размеры звеньев, определить конструктивные их формы, необходимые для достаточной прочности деталей, обеспечить в кинематических парах достаточную смазку и т. д. [c.205]

Расчет на износ. Винтовые механизмы с трением скольжения чаще всего выходят из строя из-за повышенного износа резьбы. Износостойкость винтовой пары обеспечивают выбором соответствующих материалов винта и гайки, а также допустимого удельного давления на резьбе [c.326]

Расчет на износ. При работе пар трения происходит изнашивание (разрушение) поверхностных слоев, которое приводит к уменьшению размеров контактирующих деталей, т.е. их износу. Размерное изнашивание поверхности трения характеризуется его интенсивностью /, которую рассчитывают по следующим формулам в период приработки [c.293]

Коэффициент К определяют на основании моделирования процесса изнашивания материалов пар трения с учетом условий эксплуатации, проведения необходимых экспериментов на изнашивание и обработки полученных результатов на ЭВМ. Такая методика расчета на износ использована для направляющих металлорежущих станков. Очевидно, этот метод будет распространен с определенными коррективами и на другие сочленения. [c.397]

Относительному движению звеньев механизмов в кинематических парах сопутствует трение, на преодоление сил которого затрачивается энергия. Работа, затраченная на преодоление сил трения, частично переходит в теплоту (т. е. обусловливает нагрев звеньев), а частично расходуется на износ (истирание поверхностей трения). Кроме сил трения в парах к вредным силам относятся силы сопротивления среды, в которой движутся звенья механизма, однако на практике эти силы малы II при расчетах обычно не учитываются. Параметром, которым оценивают эффект полезного использования энергии в механиз- [c.81]

Наиболее желательно было бы определение значений коэффициентов износа из закономерностей, полученных на основе изучения физики процесса изнашивания., Однако такие расчеты износостойкости материалов только начинают развиваться, и конструктор, как правило, не имеет значения коэффициентов износа для типовых пар трения или такие данные относятся к ограниченному числу случаев. [c.326]

ЛИЙ, работающих в экстремальных условиях (например, при —50°С), при форсированных режимах динамического, статического и циклического нагружений, при наложении абразивного изнашивания, при воздействии агрессивных сред и т. д. Поэтому наряду с традиционными испытаниями необходимо комплексно использовать такие методы исследования, как акустическая эмиссия, количественный анализ продуктов изнашивания, непрерывная регистрация структурных изменений в зоне контакта металла с покрытием при работе в паре трения с учетом воздействия окружающей среды на разрушение. Для изучения структуры композиции покрытие — основной металл следует шире привлекать стереологию, рентгеноспектральный микроанализ, ядерный гамма-резонанс, радиоспектроскопию. Принципы механики разрушения должны применяться не только для оценки трещиностойкости, но и для вычисления величины износа при абразивном изнашивании, а также учитываться при расчетах при теоретическом прогнозировании прочности соединения покрытия с основным металлом. [c.193]

Подбор фрикционных пар на основе расчета температурного режима. Температурный режим в значительной степени определяет фрикционно-износные характеристики пары трения [2, 8, 29, 32—35, 44, 45]. На основе расчета температурного режима может быть выполнен предварительный подбор материалов пары. Выбор материалов пары на основе расчета температурного режима позволяет определить, будет ли фрикционный материал работать в допустимых для него условиях (по допустимой температуре) и каков ориентировочный износ фрикционного материала, т. е. долговечность работы фрикционного узла. Для ответа на эти вопросы необходимо иметь данные по фрикционной теплостойкости материалов (см. рис. 35 и табл. 13 части II) [8, 9, 21, 23, 29, 32—36]. На основе расчета температурного режима находят 0 1 у, О, в щах [c.201]

Имея данные по Отах. можно ориентировочно оценить износ фрикционного элемента и коэффициент трения, например по данным фрикционной теплостойкости, которые входят в паспорт на материал. Таким образом, схему подбора пары трения на основе расчета температурного режима можно представить в в следующем виде. [c.202]

Влияние смазочной среды на процесс трения многодисковой фрикционной муфты отражается на значении коэффициента трения, температуре и износе трущихся поверхностей. Если в расчетах используются экспериментальные зависимости коэффициента трения и интенсивности изнашивания, полученные при модельном эксперименте на конкретном сочетании материалов пары трения и смазки, то влияние смазки на трение и износ учитывается по существу автоматически. Влияние среды на температуру фрикционных элементов проявляется через изменение теплофизических характеристик пары трения и теплоотдачи между трущимися деталями и смазкой [34, 42, 54 и 55]. [c.319]

В процессе стендовых испытаний пневмокамерных фрикционных муфт определяют коэффициент трения и степень износа фрикционных накладок в узлах реверсивного механизма. Срок службы фрикционных накладок определяют из расчета допустимого износа, отнесенного к годовому объему грунта, выработанного экскаватором с ковшом емкостью 0,5 м . Толщину фрикционных накладок измеряют после полной притирки их в работе. Температуру нагрева на поверхности фрикционных накладок измеряют после 60 мин работы муфт и после 40 мин остановки для охлаждения стенда перед следующим этапом работы. При испытании наблюдают за состоянием поверхностей трения фрикционных пар обеих муфт. На износ фрикционных накладок в основном [c.133]

Предполагая сохранение постоянства интенсивности износа нри одинаковых условиях работы, можно определить конструктивные размеры деталей в расчете на длительный период эксплуатации узла. Однако было установлено, что первоначальная чистота поверхностей углеграфита и металла в процессе испытаний в течение 200 ч неизменно снижалась на два-три класса. Это вызывает необходимость в более длительной проверке пар трения на износостойкость. [c.86]

В отличие от высокого уровня постановки расчетов деталей и конструкций на прочность, жесткость и устойчивость, современное состояние теории трения и изнашивания не дает конструктору надежных методов расчета сопряженных пар на износ и большинства изнашивающихся деталей на долговечность, на заранее предусматриваемый срок службы. Даже гидродинамическая теория смазки, развитие которой началось свыше 90 лет назад, не позволяет выполнить расчет подшипника с жидкостной смазкой с той же надежностью результатов, как расчет балки методами сопротивления материалов. Однако теория и инженерная практика повышения износостойкости и надежности работы трущихся деталей располагают большим количеством важных качественных зависимостей, результатов экспериментальных исследований и наблюдений, использование которых позволяет существенно повысить сроки службы машин. К сожалению, эти материалы не могут в полной мере использоваться вследствие их обширности и разрозненности. Систематизация, обобщение и представление их в доступной форме применительно к запросам конструкторов, технологов и работников служб главного механика, заводских лабораторий и эксплуатационников — такую цель и имеет настоящее издание. [c.8]

II. Конструктивные факторы повышения долговечности и надежности работы узлов трения машин. Вопросы выбора материалов для узлов трения расположение материалов в парах трения жесткость, податливость и специальная конфигурация деталей как фактор повышения износостойкости пар трения принципы взаимного дополнения качества конструктивные решения узлов трения, обеспечивающие высокую долговечность смазка узлов трения расчет типовых узлов трения на износ. [c.41]

Таким образом, сочетание материалов колец пары трения в большинстве случаев является основным фактором, определяющим работоспособность и долговечность торцовых уплотнений. Учитывая сложность и многообразие условий работы торцовых уплотнений, при расчете их интенсивности изнашивания следует ориентироваться на статистические экспериментальные данные. Вместе с тем можно наметить подход к теоретическому расчету износа торцовых уплотнений. [c.264]

Получив соответствующие результаты по износу на этих машинах при упругом деформировании, пластическом и микрорезании, можно посредством расчета определять износ отдельных деталей. Для этого надо учесть фактическую площадь касания в испытательной машине и в реальной паре трения, так как износ оценивается произведением удельного износа на отношение фактической пло- [c.283]

Пример 15.3. Оценить значение износа и срока службы пары трения механизма позиционирования, изображенного на рис. 15.7. Пару трения образует столик I и направляющие 2, нагруженные силой Р. Среднее удельное давление на направляющие д = 0,5 МН/м . Перемещение — возвратно-поступательное с ходом 5 = 50 мм и средней скоростью и = 0,5 м/мин. Расчет выполнить для числа циклов Пц = 10 , учитывая, что изнашиваются направляющие. Материал столика — сталь, направляющих — чугун легированный. Расчетный износ направляющих принять /р = 7 мкм. После приработки установлено, что за время То ср = 5 ч износ направляющих в среднем составляет ср = 2 мкм, [c.272]

Количественные соотношения, связывающие величины сил трения и износа с физико-механическими свойствами материалов, характеристиками рельефа поверхности и давлением на поверхность трения, дают возможность получить характеристики фрикционной теплостойкости (коэффициент трения / и удельный износ 4) пары трения расчетным путем. В основу расчета положены молекулярно-механический взгляд на природу трения и усталостный характер износа материалов [4]. Основные расчетные уравнения следующие [c.176]

Специалистами ИМАШ РАН и Авиационной корпорацией Рубин под руководством автора разработана комплексная система проектирования и изготовления тормозов, включающая расчетно-экспериментальную методику силового и теплового расчета пар трения и моделирования их работы в условиях варьирования внешних эксплуатационных факторов [4, 14 - 17, 20, 24 - 27]. На основании этой комплексной системы разработан и успешно применяется на этапе проектирования метод расчета и прогнозирования рабочих характеристик авиационных колесных тормозов, который позволяет оптимизировать конструкцию тормоза в заданных габаритных размерах по таким параметрам, как тормозной момент и его стабильность, продолжительность и путь торможения, ресурс тормоза по фактору износа, объемная и поверхностная температура [4, 8, 9, 11, 12,17, 20]. [c.299]

Износ детали или сопряженной пары нередко характеризуется несколькими показателями. Важно выявить наиболее существенный из них по воздействию на работоспособность. На работу подшипника скольжения влияет не только увеличение зазора. Эллиптичность и другие искажения формы деталей в поперечных сечениях изменяют соотношение между кривизной соприкасающихся поверхностей, поэтому возможности реализации трения при жидкостной смазке становятся иными. Если с помощью гидродинамической теории смазки не представляет особого труда решить задачу о допустимом предельном зазоре в подшипнике при геометрически правильных поверхностях деталей, то расчет допустимых искажений формы представляет весьма сложную задачу. Надо прибегать к стендовым испытаниям, сочетая их с теоретической разработкой той или иной степени приближения. [c.379]

Еще в 1890 г. основные методические положения по расчету сопряжений машин на изнашивание были сформулированы профессором Московского высшего технического училища П. К- Худяковым [187]. Пользуясь введенным им понятием напряжение изнашивания /С , проф. П. К- Худяков дал численные значения этой величины для различных трущихся пар и указал условия, влияющие на скорость изнашивания различных сопряжений и на распределение износа по поверхности трения. Им было указано на необходимость применения напряжений изнашивания во много раз меньше, чем напряжения смятия на покоящемся стыке. Он подчеркнул, что равномерное распределение напряжения изнашивания по поверхности стыка всегда желательно, так как при этом можно достигнуть равномерного снашивания стыка и получить возможность поддержания в машине правильных геометрических и кинематических соотношений . [c.260]

При расчете формы изношенной поверхности определяют величину линейного износа И в каждой точке поверхности сопряжения деталей, характер эпюры удельных давлений р на поверхности трения и изменение взаимного положения элементов кинематической пары, которое произошло в результате износа, т- е. износ сопряжения их-ч. [c.97]

МОСТИ для деформации двух поверхностей и их износа при небольших относительных перемещениях (рйс. 95) можно применить для расчета на износ пары цилиндр—колодка в осевом сечении (см. рис. 89, б), поскольку окружная скорость на поверхности трения не зависит от координаты l v = 27inR = onst) и не оказывает влияния на форму изношенной поверхности. [c.321]

Б. Я. Гинцбургом рассмотрены вопросы расчета на износ на примере пары поршневое кольцо — гильза цилиндра. Он считает, что создание методов расчета деталей на износ возможно при условии накопления достаточного количества опытных данных о зависимости темпов износа от условий работы, особенностей механизма и свойств материалов сопряженных деталей. Р1мея такие данные и определив скорости, удельные нагрузки и допустимые износы в сопряжениях, возможно определить долговечность сопряжений. Установив теоретические зависимости, связывающие элементарный закон изнашивания (т. е. зависимость темпа изнашивания от условий трения и свойств материалов), представляется вероятным влиять на долговечность сопряжений, изменяя их размеры и форму, и, следовательно, скорости и удельные нагрузки. [c.99]

Макроприработка поступательных пар трения, Рассмотрим расчет периода макроприработки поступательных пар трения на примере плоских направляющих стола (рис. 125). Неполное начальное прилегание направляющих (рис. 125, а) может иметь место из-за деформации стола от нагрузки или из-за тепловых воздействий, а также в результате неточного изготовления. Можно считать, что поверхности остаются плоскими и их отклонение характеризуется углом а. На рис. 125, б показана промежуточная стадия износа, когда в контакте находится участок направляющих а < йо, который возрастает по мере износа. При а = йо процесс макроприработки закончится. [c.379]

Ограничение скорости изнашивания каждого основного сопряжения машины и назначение класса износостойкости имеет пер-востепенное значение для создания надежных машин (см. гл. 5, п. 5). Существуют разнообразные методы и средства для повышения износостойкости любых пар трения, однако надо знать, какие пары в каких пределах должны обеспечивать заданный диапазон скоростей или интенсивностей изнашивания. Для создания износостойких машин необходимо также регламентировать те показатели изношенного сопряжения и те условия эксплуатации, которые определяют срок службы (наработку) изделия до отказа. Это в первую очередь относится к предельно допустимым износам (см. гл. 7, п. 3) и к условиям эксплуатации — нагрузкам, скоростям, температуре, к характеристикам окружаюш.ей среды (см. гл. 12, п. 1). Только целенаправленные мероприятия по повышению износостойкости дадут наибольший эффект. Поэтому применение для этой цели разнообразных методов должно сочетаться с расчетом и анализом износа основных сопряжений, прогнозированием поведения изношенной машины, регламентацией скорости изнашивания. Еще на стадии проектирования должны быть заложены основы для создания износостойких надежных машин, сохраняющих работоспособность в различных условиях эксплуатации. Надежность, заложенная при проектировании машины, должна быть обеспечена при ее производстве и эксплуатации. [c.403]

Опорные реакции осей и валов, действующие на шипы и шейки, вызывают их изгиб. Цапфа должна обладать достаточными прочностью и жесткостью, так как малейший перекос или прогиб цапфы вызывает резкое перераспределение давления на поверхности цапфы. Трение скольжения цапфы о подшипник вызывает ее износ с выделением теплоты. Смазка подшипника и цапфы уменьшает трение и износ трущейся пары. Однако с повышением температуры смазка теряет вязкость и может легко выдавливаться из-под цапфы, что нарушает нормальное действие машины. Поэтому цапфы подвергают расчетам на прочность, на невыдавливание смазки и на нагрев. [c.396]

Материалы для пар трения следует подбирать по характеру меЖмол. взаимодействия (То, Р), по их механич. свойствам Е, а ) и способности формировать защитную плёнку. Всё шире применяются металлополимерные композиции, самосмазывающиеся спечённые материалы (металлические) и такие технологич. приёмы, как нанесение на поверхность трения полимерных и металлич. покрытий. фКрагельский И. В., Добы-чин М. Н., Комбалов В. С., Основы расчетов на трение и износ, М., 1977 Ми-хин Н. М., Внешнее трение твердых тел, М., 1977 Трение и износ материалов па основе полимеров, Минск, 1976 Трение, изнашивание и смазка. Справочник, кн. 1—2, М., 1978—79. И. В. Крагельский. [c.766]

В наших исследованиях предложена методика, основанная на испытаниях неконформных пар трения без всякой предварительной наработки пятна износа [8, 9 . Методика базируется на испытаниях образцов в виде неподвижного цилиндра, контактирующего в исходном состоянии по линии с другим цилиндром, обладающим гораздо большей износостойкостью и вращающимся с постоянной скоростью (рис. 1а). При расчетах принимали справедливость энергетической концепции изнашивания [10, 11], согласно которой объемный износ V прямо пропорционален работе сил трения или энергии А , необходимой для получения этого износа [c.174]

К первой группе относится метод проверки нагрева тормозов грузоподъемных и ряда других машин по эмпирической величине рь, где р —давление в кПсм и о — максимальная скорость поверхности трения в м/сек, при которой начинается торможение. Этот метод основывается на том, что работа трения между трущимися поверхностями ограничивается некоторой эмпирической величиной. Если эта работа оказывается меньше или равной нормированной величине pv, то предполагается, что использование тормоза будет удовлетворительным как по нагреву, так и по износу. Произведение pv ие учитывает важных для процесса нагрева конструктивных и эксплуатационных факторов, как-то величины моментов инерции движущихся масс, частоты торможений, условий теплоотдачи, физических свойств элементов трущейся пары, т. е. это произведение не отражает режима работы и загрузки тормозного устройства и не может служить характеристикой, определяющей степень нагрева тормоза. Рекомендуемые значения рп были определены практикой эксплуатации тормозов и относились к определенным условиям работы, конструкциям тормозов и фрикционным материалам. С точки зрения физического смысла рекомендованной величины более правильно брать не произведение рп, а произведение ррп, в некоторой части отражающее свойства фрикционного материала. Но и эта величина не может дать надежных результатов, так как в ней также не учтены действительная загрузка и условия работы механизма. Проверка тормоза по ру или рру не может быть использована даже для ориентировочных расчетов, так как она не определяет температуру поверхности трения, а позволяет судить о степени ее нагрева только для некоторых конкретных условий работы, при которых происходило определение нормативных данных. [c.592]

Пуск ДВС производится при неустановившемся движении, действии сравнительно больших динамических усилий, наличии лопужидкостного трения, больших зазоров в сопряжениях и др. Все это в совокупности приводит к повышенному износу трущихся пар и, следовательно, указывает на необходимость сокращения до минимума продолжительности пуска. Практика эксплуатации агрегатов свидетельствует о недостаточной надежности и долговечности деталей и узлов механизма силовой передачи. Это объясняется прежде всего отсутствием научно обоснованных методов определения динамических усилий при пуске, которые должны быть учтены при расчете элементов привода на прочность. [c.117]

Однако, несмотря на то, что для изготовления кулачков используют достаточно высокопрочные материалы с термически обработанными поверхностями, прн работе кулачковой пары могут возникать силы, приводящие к повреждепню профиля кулачков. Ниже определим предельную несущую способность кулачковой пары, т. е. найдем силу, вызывающую ыакроповреждение профиля кулачка. В промышленности используются кулачки весьма разнообразных профилей, однако методика расчета их иа трение н износ практически ие будет отличаться от расчета кулачковой пары, изображенной на рис. 1. [c.115]

Расчет и прогнозирование рабочих харак-териетик тормозов на базе этой системы осуществляется на компьютере по специальной программе (см. рис. 7.23, 7.25 и 7.42). В диалоговом режиме оценивается большое число вариантов тормоза и выбирается оптимальный вариант конструкции тормоза, фрикционной пары и режим торможения для нее по факторам трения, износа и температуры. [c.299]

Расчет упругих опор. Кш1ематическая пара призма-подушка, нашедшая широкое применение в весовых механизмах, при работе в запьшен-ных помещениях или при ударных нагрузках подвержена значительному износу и повреждениям. Так как такие кинематические пары работают только на сжатие, то для работы в области знакопеременных нагрузок необходимо применение спещ1альных устройств или создание предварительной нагрузки. Другим видом шарниров, применяемых в весовых устройствах, являются упругие опоры. В таких опорах отсутствует внешнее трение. Вместе с тем деформация упругих опор при повороте рычагов сопровождается рассеянием энергии. Этот фактор ограничивает метрологические возможности упругих опор. Упругие опоры выполняют с переменным центром вращения с одной степенью свободы (рис. 7, а) и двумя степенями свободы (рис. 1, б), ъ. также с заданным центром вращения (рис. 8) [16]. Упругие опоры (рис. 7) имеют опорные части 7 и 5 и рабочую часть 2, которая подвергается изгибу при действии растягивающей или сжимающей нагрузки. Они работают в пределах малых углов поворота - не более 2°. [c.32]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...