Теплостойкость фрикционная — Характеристики

Подбор фрикционных пар на основе расчета температурного режима. Температурный режим в значительной степени определяет фрикционно-износные характеристики пары трения [2, 8, 29, 32—35, 44, 45]. На основе расчета температурного режима может быть выполнен предварительный подбор материалов пары. Выбор материалов пары на основе расчета температурного режима позволяет определить, будет ли фрикционный материал работать в допустимых для него условиях (по допустимой температуре) и каков ориентировочный износ фрикционного материала, т. е. долговечность работы фрикционного узла. Для ответа на эти вопросы необходимо иметь данные по фрикционной теплостойкости материалов (см. рис. 35 и табл. 13 части II) [8, 9, 21, 23, 29, 32—36]. На основе расчета температурного режима находят 0 1 у, О, в щах [c.201]

Определение 255, 259 Теплостойкость фрикционная - Характеристики 237, 244 [c.328]

Пластмассы обладают довольно высокой прочностью, малой плотностью, электроизоляционными и антикоррозионными, фрикционными или антифрикционными свойствами. Детали из пластмасс имеют малую трудоемкость, так как их получают высокопроизводительными методами. Недостатки пластмасс низкая теплостойкость и старение, сопровождаемое постепенным изменением механических характеристик, иногда цвета и даже размеров деталей. [c.15]

Комбинированными связующими являются различные виды смесей каучуков и смол. Фрикционные материалы на комбинированном связующем обладают качествами, присущими материалам на смоляном и каучуковом связующем. Соотношение между частями комбинированного связующего определяет характеристику асбофрикционного изделия — его физико-механические свойства, износостойкость, значение и стабильность коэффициента трения. Увеличение смолы ведет к увеличению твердости, хрупкости, термостойкости и износоустойчивости изделия. Увеличение количества каучука снижает твердость и увеличивает величину и стабильность коэффициента трения. Формованные фрикционные материалы на каучуковом связующем могут изготовляться как холодным, так и горячим формованием, а фрикционные материалы на смоляном и комбинированном связующем — только горячим формованием. Применение комбинированного связующего открывает широкие возможности создания теплостойких и износоустойчивых фрикционных материалов с высоким значением коэффициента трения. [c.530]

При повышении температуры от 100 до 200 С отмечается повышение среднего коэффициента трения (от 0,39 до 0,42). Характеристика фрикционной теплостойкости на этом участке определяется в основном упругопластическими свойствами материала (переход от упругого к пластическому контакту). [c.145]

На рис. 17 представлены кривые фрикционной теплостойкости исходного материала, анализ которых дан выше, и характеристика того же материала при втором фрикционном нагреве, т. е. термообработанного при трении. Для такого материала зона депрессии отсутствует. .9 м [c.145]

Материал ФК-16л применяют в тормозах при тяжелых и сверхтяжелых температурных режимах (например, в тормозах самолетов, где при посадке температура поверхности трения достигает 1000° С), когда постоянно происходит воспроизводство фрикционного рабочего слоя вследствие постоянной термообработки трением. Для таких условий работы фрикционного материала определение вторичной характеристики фрикционной теплостойкости является необходимым. [c.145]

На рис. 18, а показано изменение характеристики фрикционной теплостойкости по мере снижения Квз, на рис. 18, б — то же, по мере изменения ширины дорожки трения Ь. Существенное снижение характеристики фрикционной теплостойкости наблюдается при Квз = 0,75 или =6- 5 мм. [c.148]

Представленные выше результаты дают дополнительную информацию о возможности проявления адсорбционного и щелевого эффектов. Так, уменьшение коэффициента взаимного перекрытия приводит к снижению коэффициента колебания характеристики фрикционной теплостойкости (см. рис. 27, а) вследствие адсорбционного эффекта, а уменьшение ширины дорожки трения Ь (см. табл. 3) при полном взаимном перекрытии приводит к тому же результату вследствие развития щелевого эффекта (см. рис. 27, б). Следует отметить, что при малом [c.155]

Метод испытания материалов на фрикционную теплостойкость не имитирует работу какого-либо узла трения (например, тормоза автомобиля), а определяет фрикционные характеристики пары трения в различных температурных условиях работы при стационарном тепловом режиме. [c.120]

Наиболее полное представление о возможностях применения данной пары трения может дать характеристика фрикционной теплостойкости, включающая зависимость коэффициента трения от температуры и зависимость интенсивности изнашивания от температуры. В настоящее время испытания материалов на фрикционную теплостойкость предусмотрены РТМ-6-60, разработанными ИМАШ АН СССР [6]. [c.121]

Получив значения максимальных, средних и объемных температур по характеристикам фрикционной теплостойкости [/=/( )]> уточняют значения коэффициентов трения в рабочих диапазонах эксплуатации фрикционного устройства. [c.208]

Неоднозначность влияния температуры на трение ФПМ можно дополнительно иллюстрировать рис. 3.9. Здесь показаны результаты испытаний трех типов ФПМ (6КХ-1Б, 7КФ-34 и ФК-16Л) на различных лабораторных машинах трения (сплошными линиями показаны зависимости для образцов толщиной 10 мм, а штриховыми — для образцов толщиной 4 мм). Характеристики фрикционной теплостойкости этих материалов, полученные на различных машинах трения, существенно отличаются. Как будет показано далее, вид характеристики фрикционной теплостойкости определяется общим комплексом условий режима трения — температурой, давлением, скоростью скольжения, макрогеометрией контакта, окружающей средой и другими факторами. [c.232]

При определении характеристики фрикционной теплостойкости на стандартных образцах с = 28 мм и = 20 мм наблюдается зона глубокого снижения коэффициента трения, наличие которой объясняется образованием на фрикционном контакте жидких продуктов деструкции связующего вследствие развития окис- [c.232]

Рис. 3.17. Характеристики фрикционной теплостойкости но данным многофакторного эксперимента (цифрами обозначены номера опытов)

В табл. 3.5 приведены уровни и шаги варьирования факторов. В табл. 3.6 представлена план-матрица эксперимента с использованием кодированных значений факторов, а также даны значения коэффициентов трения /шах и /пип> коэффициента колебания характеристики фрикционной теплостойкости 7, энергетической интенсивности изнашивания J, полученные по результатам экспериментов. [c.237]

Представленные результаты дают дополнительную иллюстрацию проявления адсорбционного и щелевого эффектов. Так, уменьшение Квз приводит к снижению коэффициента колебания характеристики фрикционной теплостойкости (см. рис. 3.24, а) вследствие адсорбционного эффекта, а уменьшение радиуса трения (см. табл. 3.11) приводит при полном взаимном перекрытии к тому же результату вследствие развития щелевого эффекта (см. рис. 3.24, б). Следует отметить, что при очень малом Квз коэффициент колебания характеристики фрикционной теплостойкости сохраняется достаточно высоким. Это объясняется тем. [c.246]

При выборе способа расчета необходимо учитывать качественные характеристики материала фрикционных элементов. Так, например, для жестких накладок характерна высокая износостойкость и более низкая, чем у мягких , теплостойкость. Применение в этом случае способа расчета по удельному износу может привести к ошибочным результатам. В то же время долговечность мягких накладок определяется, в основном, предельно допустимыми по техническим условиям износами поверхностей трения. [c.180]

Работая над проблемой создания теплостойких фрикционных материалов, ИМАШ АН СССР и ВНИИАТИ разработали новый фрикционный материал Ретинакс марки ФК-24А и ФК-16Л, предназначенный для использования в тормозных узлах с особо напряженным режимом эксплуатации [171], [191]. Имеющийся опыт использования этого материала в некоторых областях промышленности позволил определить оптимальные условия его эксплуатации. Так, применение его оказалось целесообразным при давлении до 60 кПсм и относительной скорости скольжения до ЮОл/се/с. При этом поверхностная температура, развивающаяся в результате совместного действия давления и скорости, не должна превышать 1200° С, а объемная температура — 450—500° С [193]. В состав Ретинакса входит модифицированная фенолформальдегидная смола (25%), барит (35%), асбест (40%). Для предотвращения схватывания с контактирующей поверхностью и налипания на нее фрикционного материала в состав Ретинакса введена противозадирная присадка. В состав Ретинакса ФК-16Л дополнительно вводится латунь в виде кусочков проволоки диаметром 0,18—0,2 мм, длиной 20—30 мм. Характеристики материала Ретинакс приведены в табл. 87. [c.534]

Свойства фрикционных асбополимерных материалов оценивают при лабораторных испытаниях на образцах (моделях) и в натурных узлах. Для этого целесообразно проводить рациональный цикл последовательных испытаний (предложен Э. Д. Брауном) с использованием описанных выше методик и средств испытаний, начиная с оценки исходной фрикционно-износной характеристики — фрикционной теплостойкости, переходя к модельным испытаниям на теплоимпульсное трение и, наконец, кончая натурными испытаниями в реальной конструкции тормоза или муфты. К последующему этапу можно допускать только тот материал, который имеет преимущество как по величине и стабильности коэффициента трения, так и износостойкости. Окончательный выбор фрикционного материала для определенных условий эксплуатации обычно осуществляется [c.185]

Рациональный цикл испытаний. Испытания для получения характеристики фрикционной теплостойкости — унифицированной характеристики фрикционной пары, являются первым этапом рационального цикла лабораторных испытаний. Испытания проводят на машинах, характеристики которых приведены в табл. П.8. Этот этап позволяет только условно оценить фрикционно-изпосную характеристику, без учета конструктивного оформления. Конкретное конструктивное оформление узла трения учитывается на втором этапе рационального цикла через влияние масштабного фактора. Наибольшее сокращение продолжительности испытаний имеет место в случае применения малогабаритных модельных образцов, аффинно или геометрически подобных натуре. При этих испытаниях для каждого одноименного параметра модели и натуры (скорости, нагрузки, размера и т. п.) вычисляют методом теории физического моделирования масштабные коэффициенты перехода [7, 39, 54]. [c.305]

Материалы пары трения должны быть совместимы. Это значит, что в рабочем диапазоне температур и нагрузок фрикционно-износные характеристики не должны иметь критических точек (рис. 13.4). Ближайшая критическая точка с некоторым запасом (20...30 %) по контрольному параметру (нагрузке, скорости и температуре) должна офаничивать применение материалов для элементов пары трения. Критические точки обычно выявляются в результате серийных испытаний на лабораторных машинах фения (температурная стойкость масел, фрикционная теплостойкость материалов пар трения и др.). [c.494]

Установлено [8, 9, 32, 35, 36], что форма и размеры узла трения, коэффиц 1 нт взаимного перекрытия являются факторами, влияющими на поступление газовой среды на фрикционный контакт. В работе [36] предлагается метод моделирования физико-химических явлений, зависящих от действия окружающей среды при трении асбофрикционных материалов критерии моделирования и масштабные коэффициенты перехода получены из условий подобия процессов трения, износа и теплообразования на основании работ Э. Д. Брауна, В. Н. Федосеева, А. В. Чичинадзе и др. [8, 12, 21, 23, 29, 32, 33, 34, 35], а также поступления газовой среды в зону трения. Применяя предлагаемые критериальные выражения, можно рассчитать необходимые макрогеометрические характеристики образцов и режимные параметры при лабораторных испытаниях на трение и износ, а также значительно повысить точность и надежность модельных экспериментов на малых образцах, сведя к минимуму объем стендовых испытаний, на которые целесообразно допускать материалы, показавшие лучшие свойства при испытаниях на фрикционную теплостойкость и теплоимпульсное трение [8, 19, 34, 35, 36]. [c.125]

Условно можно представить два способа поступления газовой среды на фрикционный контакт [36] 1) через контактный зазор (щелевой эффект) 2) путем адсорбирования на открытых для газа участках поверхности трения (адсорбционный эффект) — случай неполного взаимного перекрытия. Допустимо полагать, что количество поступающего на контакт кислорода воздуха определяет интенсивность термоокислительных деструктивных процессов. Из такого допущения следует, I что вид характеристики фрикционной теплостойкости может зависеть от формы и размеров элементов узла трения, например, в случае применения кольцевых образцов — от ширины дорожки трения (полуразность наружного и (внутреннего диаметров) вследствие изменения действия щелевого эффекта и от коэффициента взаимного перекрытия вследствие его влияния на развитие адсорбционного эффекта. Так, увеличение ширины дорожки трения сокращает поступление газовой среды в контактный зазор, а увеличение коэффициента взаимного перекрытия сокращает ее поступление на единицу номинальной площади. [c.146]

При определении характеристики фрикционной теплостойкости на машине трения И-47-К-54 наблюдается глубокая зона снижения коэффициента трения, наличие которой объясняется образованием в зоне трения значительного количества жидких продуктов деструкции связующего вследствие развития окислительного щелевого эффекта, для проявления которого здесь имеются благоприятные условия. Это явление необходимо учитывать при определении и использовании фрикционной теплостойкости по РТМ6—60 и ГОСТ 23.210—80. В конструкциях, в которых окислительные адсорбционный и щелевой эффекты выражены слабо, деструкция связующего практически не имеет места и коэффициент трения не снижается резко при температурах, указанных на кривых фрикционной теплостойкости. [c.149]

Наибольшее влияние на коэффициент колебания характеристики фрикционной теплостойкости оказывают номинальное давление и удельная работа трения. Влияние скорости незначительно. Увеличение указанных факторов приводит к повышению у. Коэффициент колебания характеристики фрикционной теплостойкости с увеличением энергонагруженности пары трения от 1 до 8 МВт/м возрастает от 0,2 до 0,5 при IP o = 5 МДж/м и от 0,5 до 0,7 при Wa = ЮМДж/м . [c.239]

Рис. 3.21. Зависимость коэффициента колебания характеристики фрикционной теплостойкости у от энергонагруженности пары трения

По результатам исследований была построена зависимость коэффициента колебания характеристики фрикционной теплостойкости от фактора paV при Wa = 5МДж/м (рис. 3.21). При сла-бонагруженном режиме работы, т. е. при относительно низких значениях PaV с повышением температуры происходит резкое и значительное падение коэффициента трения за счет интенсификации процессов, связанных с разложением связующего, в результате которых в зоне трения выделяются жидкие продукты деструкции, действующие как смазочный материал. С увеличением энергонагруженности пары трения, т. е. с увеличением фактора PaV происходит дальнейший рост температуры. Мощные тепловые удары способствуют выгоранию жидких смазочных пленок, и коэффициент трення повышается, становится более стабильным, зона депрессии коэффициента трения отсутствует (см. рис. 3.17). [c.240]

Результаты испытаний пар трения при нестационарном режиме работы приведены в табл. 3.10, где указаны коэффициенты колебания характеристик фрикционной теплостойкости [19] Узоо и 74001 равные соответственно отношениям /зоо//юО и /4оо//юО< где /,оо, /зоо> /400 — коэффициенты трения пар при 100, 300, 400 °С. Очевидно, что практически для всех пар трения в интервале температур до 300 °С, характеристика фрикционной теплостойкости сравнительно устойчивая, снижение коэффициента трения не превышает 20% (/зоо = 0,81,0), при температуре 400 °С снижение коэффициента более значительное — до 80 % (v oo = = 0,2 ч- 0,95). [c.244]

Примечание. Условные обозначения технической характеристики пластмасс К — конструкционная Ф — фрикционная, АФ — антифрикционная ХС — химически стойкая 7И — теплоизоляционная ЗИ — звукоизоляционная T.JTl, Т2 — теплостойкая соответственно при 120—150, 150—200 и выше 200"С Э, Э1, Э2 — электроизоляционная соответственное низкими, повышенными и высфкими диэлектрическими свойствами. [c.638]

Правильность подбора пары трения в особо ответствеипых случаях проверяют непосредственно в натурных условиях. Так как этот путь обычно очень долог, то часто можно ограничиваться снятием кривой фрикционной теплостойкости [52], т. е. получением зависимости коэффициента тренпя и износа от температуры. Для коэффициента тренпя эту кривую надо снять прп трех достаточно отличных давлеппях. Располагая этими данными, можно находить значения коэффициента трения для заданных условий интерполированием. Наиболее прост, но пока наименее надежен прпкидочпый расчет коэффициента тренпя по физико-механическим характеристикам материалов, производимый по формулам (18), (19). Как следует пз условий осуществления внещнего трения, первый член этого уравненпя не может быть для металлов более [c.23]

Специфическими являются испытания на прилипаемость, где положительным считается результат, когда напряжение отрыва аот<0,7 МПа. Этот метод основан на определении прочности прилипания образцов ФМ к чугунным пластинам после воздействия окружающей среды с относительной влажностью 96%, давлением 0,21 МПа и температурой 49°С. Испытания проводятся на образцах размером 25,4x25,4 мм в два этапа, каждый из которых продолжается 24 ч 8 ч при в и = 49°С и 16 ч в охлажденной до нормальной температуры камере. Кроме вы-щеуказанных существует множество показателей трения и износа, определяемых на образцах, а также методов и оборудования для их испытаний. Поэтому целесообразно ограничиться упоминанием о фрикционной теплостойкости, которая в СССР определяется на машинах типа СИАМ и И-47, К-54 при разработке новых ФМ. В результате получаются две основные характеристики зависимости энергетической интенсивности изнашивания и /т от температуры. Режимы испытаний и образцы разрабатываются с учетом моделирования конструктивных особенностей и условий работы реальных ФС. [c.258]

Исследование фрикционных характеристик образцов материалов должно включать снятие характеристик фрикционной теплостойкости по РТМ6-60 на машине трения типа ИМ-58 (или И-47 и МФТ-1). [c.244]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...