Коэффициент абразивности давления

Ас = = v /v Максимальная толщина среза вшах, мм Давление на зерно р, МПа Средняя толщина среза а, мм Длина контакта /, мм Объем среза V, мм Коэффициент абразивного резания [c.133]

Так как площадь поверхности трения образца и приложенное давление сохраняли постоянными при испытании, то протекание износа с уменьшающейся интенсивностью можно объяснить изменением абразивной поверхности ленты (показателя т). Коэффициент к характеризовал сопротивление изнашиванию испытуемого материала. [c.13]

Медные сплавы обладают высокой тепло- и электропроводностью, высокой коррозионной стойкостью во влажной атмосфере, хорошим сопротивлением износу без смазки и даже при абразивном износе, низким коэффициентом трения, хорошей притираемостью в паре с другими более твердыми металлами. Медные сплавы имеют Og от 15—90 кГ/мм , удлинение до 53% и сужение до 40%. Особенно характерна для них высокая пластичность. Большинство медных сплавов хорошо обрабатывается давлением, легко поддается обработке резанием, полированию и разнообразным покрытиям. [c.198]

Ку — коэффициент, учитывающий условия эксплуатации и эксплуатационную надежность оснастки Ку для литейной оснастки (вследствие активного абразивного воздействия на ее износ формовочных материалов) в сравнении с условиями работы станочных приспособлений должен быть значительно ниже (примерно 0,4— 0,6) коэффициент Ку для штамповой оснастки и пресс-форм также будет ниже, чем Ку для станочных приспособлений (примерно 0,6—0,8) в связи с большим динамическим воздействием на их основные детали усилий обработки давлением, а также температурным и абразивным влиянием на износостойкость формообразующих поверхностей. [c.130]

Схема и компоновка газовоздухопроводов должны выполняться так, чтобы сопротивление основного потока воздуха или газов, определяющее необходимое давление вентилятора или дымососа, было минимальным при оптимальных значениях скоростей (см. п. П1-10). Другие ответвления тракта с меньшим коэффициентом сопротивления должны проектироваться на более высокие скорости, обеспечивающие срабатывание располагаемого избыточного перепада давления с минимальным дополнительным дросселированием. При движении потоков воздуха, а также газов, не содержащих абразивной золы, скорости в таких ответвлениях могут быть очень высокими (до 50—60 м/сек)-, при возможности износа скорости не должны превышать значений, указанных в п. 111-11. На таких ответвлениях допускается установка местных сопротивлений неоптимальной формы. [c.58]

При конструировании деталей из пластмасс необходимо учитывать 1) плотность 2) напряжения, при которых должна работать деталь 3) удельные давления (для трущихся пар), скорости скольжения и коэффициенты трения 4) режим работы (равномерный, неравномерный) 5) цикличность и характер приложения динамических нагрузок 6) характер окружающей среды (вода, пар, химически агрессивные или нейтральные среды, запыленность и абразивные включения, солнечная радиация и т. п.) 7) температуру окру- [c.453]

Плоский золотник 4 постоянно прижат к двум плоскостям к торцу промежуточной втулки 3 и к плоскости корпуса /. Постоянно действующее давление равномерно распределится по соприкасающимся плоскостям, что компенсирует их износ. Для уменьшения износа целесообразно покрывать соприкасающиеся поверхности тугоплавкими припоями карбида вольфрама. Коэффициент трения деталей, покрытых карбидом вольфрама, составляет около 15% коэффициента трения деталей из стали по стали. Хорошие результаты защиты поверхности от абразивного износа показали некоторые методы упрочнения (анодирование, хромирование, цементация и др.) [c.373]

Экспериментальные исследования показали, что значение коэффициентов трения на контактной поверхности зависит от многих факторов способа сборки, удельного давления р, шероховатости поверхности, рода смазки поверхностей, применяемой при запрессовке деталей, скорости запрессовки, наличия гальванических покрытий и пр. Поэтому точное значение коэффициента трения может быть определено только испытаниями при заданных конкретных условиях. В приближенных расчетах прочности соединения стальных и чугунных деталей при сборке нагревом рекомендуют /=0,18 — при чистовом точении /=0,32 — для оцинкованных и азотированных поверхностей /=0,4 — для оксидированных поверхностей /=0,48 — при использовании абразивных микропорошков. В случаях сборки запрессовкой приведенные выше величины коэффициентов трения уменьшают в 1,8...2 раза. При сборке охлаждением — увеличивают на 10%. [c.108]

При больших коэффициентах скольжения, когда скорость абразивных частиц jg на выходе из сопел (рис. 16.41, а) мало отличается от скорости пара С], относительные скорости частиц и пара W] также будут близки частицы будут легко входить в канал рабочей решетки и, отклоняясь от потока пара, попадать на сторону давления профиля. Однако входная и средняя часть профиля будут повреждаться сравнительно мало, так как угол встречи ДР будет мал. В зоне выходной кромки, где Д(3 будет достигать 15—20°, будет наблюдаться максимальный износ. [c.466]

В работах В. 1У1. Александрова, Е. В. Коваленко [8] и В. 1У[. Александрова [3] рассматриваются плоская и осесимметричная задачи теории упругости для шероховатого слоя большой толщины Н (во втором случае Н —> оо) с учетом изнашивания его поверхности и тепловыделения от трения в области контакта, имеющих место, соответственно, при движении бесконечного цилиндрического штампа вдоль своей образующей и от вращения кольцевого в плане штампа вокруг оси симметрии. Предполагается, что 1) область контакта остается неизменной в течение всего времени работы сопряжения и штамп не изнашивается 2) инерционными силами, возникающими от движения штампа, можно пренебречь 3) сила трения и контактное давление р связаны законом Амонтона-Кулона с коэффициентом вида (2) 4) износ поверхности основания носит абразивный характер 5) тепловой контакт между взаимодействующими телами идеальный, а температурное поле в них стационарно. [c.483]

Кроме основных компонентов, в состав металлокерамических материалов добавляют вспомогательные компоненты, придающие материалам некоторые особые свойства. Так, добавление свинца улучшает прирабатываемость металлокерамики, повышает износостойкость и сопротивляемость заеданию добавление меди обеспечивает хороший отвод тепла от поверхности трения, повышенную пластичность массы и позволяет уменьшить необходимое давление при спекании керамики добавление графита препятствует заеданию трущихся поверхностей и уменьшает их износ, так как графит вследствие чешуйчатой структуры создает активную устойчивую пленку добавление молотых порошков неметаллических (абразивных) материалов вроде окиси кремния, наждака и т. п. приводит к увеличению коэффициента трения и компенсирует уменьшение последнего, вызванное добавлением графита. [c.331]

Первые экспериментальные исследования трения резин [695— 697] по стали и различным абразивным поверхностям показали зависимость (х от скорости скольжения V. Коэффициент трения х возрастает с повышением и в пределах от 10 до 10 м/с. Изменение ц по времени при одной и той же скорости и падение р, с увеличением нормальной нагрузки, или давления р, наблюдалось в пределах (0,185—1,4). 105 Н/м. [c.275]

Зависимость значений коэффициента трения от удельного давления для различных чисел оборотов представлена на фиг. 31. Как видно из графиков, в исследованном диапазоне нагрузок коэффициент трения практически не зависит от давления, и лишь при уменьшении р до 0,5 кг см для п = 550 и п = 1520 об/мин наблюдалось повышение коэффициента трения, которое, очевидно, связано с защемлением абразивных частиц на поверхности трения. [c.77]

Из аналитической зависимости, связывающей температуру в зоне резания с влияющими на нее факторами при шлифовании, следует, что температура возрастает с повышением коэффициента трения абразивных зерен по шлифуемому материалу, увеличением удельного давления в точке контакта и понижением коэффициента теплопроводности обрабатываемого материала. [c.405]

Использование пластмасс для изготовления зубчатых колес. Шестерни из полимерных материалов, таких как капрон, фторопласт, дифлон и другие, обладают комплексом ценных свойств абразивной и химической стойкостью, низким коэффициентом трения, высокой технологичностью, бесшумностью. Пластмассовые шестерни получают литьем под давлением, заливкой, спеканием. [c.746]

На рис. 3.16 показаны зависимости коэффициента трения /[. от нормального давления Ра для неизменного по толщине и свойствам абразивного слоя и сменных упругих оснований. [c.503]

Конструкция этого насоса создана на основе поршневого насоса марки У8-3 производительностью 75—100 М7Ч и рабочим давлением 40—50 кгс/см , изготовляемого Уралмашзаводом для подачи глинистых растворов при бурении нефтяных скважин. При работе на пульпе (абразивной) глиноземного производства рабочие детали насоса У8-3 (гильзы цилиндров, поршни, клапаны и пр.) в результате интенсивного движения пульпы изнашивались в течение 5—7 сут. В модернизированной конструкции насоса прямой контакт деталей проточной части с перекачиваемой пульпой устранен, что позволило резко повысить срок службы деталей н коэффициент использования насоса. [c.257]

Износостойкость характеризует долговечность деталей и самих машин, работающих в условиях трения, и определяется как скорость потери металла в г/(м ч) или мм/ч, мм/год и т. п. Различают износ при трении со смазкой, при сухом трении, абразивный и эрозионно-кавитационный. Износостойкость СЧ, как и других металлов, определяется условиями трения, но большое значение имеет также состав чугуна и особенно его структура, которая должна удовлетворять правилу Шарпи. Поэтому в зависимости от условий трения применяют разные чугуны. Так, в условиях трения со смазкой применяются антифрикционные чугуны (ГОСТ 1585—70), характеризующиеся коэффициентом трения- 0,001-i--i-0,10 (при отсутствии смазки (х = 0,12- 0,8). В зависимости от давления и линейной скорости движения на поверхности трения и при наличии смазки применяют чугуны по данным табл. 1.18. [c.64]

Здесь ( , I) / и Рп( .1) интенсивность изнашивания и контактное давление по нормали к поверхности трения, V-скорость относительного перемещения изнашиваемого тела и абразивной среды, К - коэффициент износа. [c.199]

Внутреннюю поверхность цилиндровых втулок хонингуют. Для улучшения маслоемкости и прирабатываемости зеркало чугунных втулок фосфатируют. Хромирование чугунных втулок может увеличить их износостойкость в 3— 5 раз. Хромовое покрытие хорошо сопротивляется абразивному износу, обладает антикоррозионными свойствами, отличается низким коэффициентом трения, теплопроводность его выше стали и чугуна. Опытные втулки, хромированные на толщину 0,12—0,15 мм по предварительно накатанной роликом рифленой поверхности, дали положительные результаты. Каналы и поры на зеркале хромированной втулки обеспечивают наличие слоя масла. Хромировать цилиндровые втулки можно и при ремонте дизелей для восстановления их размеров. Для втулок дизелей используется молибденовый чугун повышенной прочности. Технические требования к чугуну для изготовления цилиндровых втулок должны соответствовать ГОСТ 7274—70. Этим же ГОСТом устанавливают требования к шероховатости обработки их рабочей поверхности, а также допуски на геометрические размеры и биение посадочных поясов. Каждая втулка должна выдерживать гидравлические испытания на 1/3 своей длины от бурта (для дизелей типа ДЮО на 1/3 длины хода поршня от оси форсунки в обе стороны) на давление 1,5 р . Механические свойства при испытании на изгиб ав 7,0 МПа />>1,4 мм. [c.189]

Расчет эпюр давлений и формы изношенной поверхности проводился для различных случаев работы, когда стол работает в пределах длины направляющих станины, и когда он свешивается с них. Кроме того, учитывалось изменение сил при движении стола в одну и в другую сторону. Для оценки суммарного воздействия все полученные эпюры износа складывались. Для определения коэффициента износа были рассмотрены источники загрязнения направляющих и получена закономерность предполагаемого распределения величины концентрации абразивных частиц в смазке по длине поверхности трения. Для нахождения значений концентрации в любой точке направляющих необходимо иметь значение средней концентрации частиц в смазке (мг/л). Значение коэффициента износа k в точке направляющих станины с коордиг натой X вычисляется по формуле [c.362]

ГПа). Сужение рентгеновских линий ма тенсита в непосредственной близости от поверхности и уменьшение параметра кристаллической решетки аустенита свидетельствуют о выделении углерода из твердого раствора под давлением абразивных тел. В тех же условиях в стали Х12Ф1, закаленной с 1170 С, 65,1% аустенита превращается в мартенсит, и коэффициент относительной износостойкости увеличивается в 5,3 раза. [c.26]

Стендовая установка допускала одновременное испытание на абразивное изнашивание двенадцати пар деталей плунжер — втулка при рабочем давлении до 30 атм. Изнашивание производилось при прямолинейном возвратно-поступательном движении плунжеров в неподвил<ных втулках со скоростью, примерно равной скорости движения плунжера в насосе при средних режимах откачки жидкости из скважины. Износ пары плунжер — втулка определялся косвенным методом по скорости утечки жидкости через зазор сопряженной пары, т. е. по изменению служебного свойства сопряжения скорость утечки рабочей жидкости через зазор плунжера и втулки определяег коэффициент наполнения глубиннного насоса и является одним из основных параметров, характеризующих работу насосм на нефтепромыслах. [c.51]

Хорошая износостойкость обусловливает частое использование его для деталей, работающих в условиях абразивного изнашивания н трения при высоких давлениях и затрудненной смазке. Наиболее благоприятной а этом случае металлической основой нелегпрованного ВЧШГ является перлитная, характеризующаяся меньшим коэффициентом трения /. У перлитного чугуна (ИВ 270) / = 0,63 при давлении 1,4 МПа, /=0,52 при р = = 2,5 МПа, а при перлитно-ферритной основе (НВ 207) / соответственно 0,7 и 0,62. [c.76]

Абразивные частицы не оказывают существенного действия на резиновые подшипники. Податливость резины не позволяет попадающей в зазор абразивной частице создавать высокое давление, при котором происходит шлифование поверхности стального вала она может только полировать его. Для быстрейшего удаления абразивных частиц с поверхности подшипника на нем делают желобки или осевые канавки. При определенных условиях абразивные частицы скатываются р желобки и удаляются из подшипника. Абразивостой-кость резиновых подшипников уменьшается при заключении резинового слоя в жесткую обойму. Резиновые подшипники могут работать только при смазывании водой при достаточной прокачке ее такие подшипники могут выдерживать очень большие окружные скорости (20 м/с и выше). Коэффициент трения резиновых подшипников практически не зависит от нагрузки с увеличением частоты вращения вала коэффициент трения подшипника снижается. [c.165]

Кроме того, абразивные частицы загрязнения, вызывая износ прецизионных пар и сопловых отверстий форсунок, уменьшают плотность пар и увеличивают сопловые отверстия. Все это приводит к искажению процесса подачи топлива, в результате чего ухудшается процесс сгорания, увеличивается расход топлива, нарушается устойчивость работы двигателя на малых нагрузках и при холостых оборотах, повышается дымность выпускных газов, ухудшаются пусковые и мощностные качества двигателя, происходит его перегрев. Например, за счет увеличения зазора между гильзой и плунжером насоса с 0,005 до 0,01 мм снижается давление впрыска, а следовательно, значительно ухудшается качество распыливания топлива, на 12% снижается коэффициент его подачи и на 10% и более увеличивается общий расход топлива. При увеличении диаметра сопловых отверстий 4юрсунки от 0,25 до 0,30 мм в результате их износа увеличивается на 8—10% максимальное количество впрыскиваемого топлива. Поэтому в эксплуатации выбр-аковка плунжерных пар производится из-за повышенного между ними зазора, а распылителей — из-за износа сопловых отверстий. [c.54]

Если в (36) перейти к комплексно сопряженным значениям, получим еще М алгебраических уравнений. Полученные системы уравнений относительно ак, Ьк, Ск, ( к, схк, Рк, gl tm) т = 1) 2,..., М) позволяют при задаином натяге найти напряженно-деформированное состояние составного цилиндра контактной пары при наличии трещины во втулке, контактное давление, распределение температуры, а также абразивный износ деталей контактной пары. В поставленной задаче оптимального проектирования требуется определить натяг для запрессовки подкрепляющего цилиндра. Коэффициенты [к — О, 1, 2,... ) подлежат определению в процессе решения задачи. Следовательно, полученная объединенная алгебраическая система не является пока замкнутой. [c.203]

Другим графитокарбидокремниевым подшипниковым материалом, полученным на основе карбида кремния с добавками карбида бора, является материал С8. Он представляет собой по химическому составу сплав, содержащий 60—63% кремния, 10—13% бора и 27—30% углерода. Структура материала С8 состоит из твердого раствора а на основе карбида кремния и эвтектики, образованной двумя растворами а—на основе карбида кремния и р на основе карбида бора. Физико-механическне свойства материала С8 следующие предел прочности при изгибе 20—28 кг /мм при сжатии 40—130 кгс/мм , теплопроводность 16,9 ккал/(ч-м-°С), коэффициент линейного расширения (при 20—800 °С) 3,99-10 1/°С, теплостойкость 2070 °С. Материал С8 стоек к абразивному изнашиванию и к воздействию химических сред при нормальной и повышенной температурах и в этих условиях не реагируют с кислотами, в том числе азотной и плавиковой и жидкой серой. Изделия из материала С8 изготавливают в специальных графитовых пресс-печах методом горячего прессования и обрабатывают алмазным шлифованием и зерном карбида бора. Зависимость изнашивания материала СЗ от давления в сравнении с изнашиванием минералокерамики ЦМ-332, полученная автором на машине трения Л1И-1М, показана на рис. 72. Коэффициент трения без смазки в одноименной паре трения С8 — С8 0,315, со смазыванием водой 0,079, допускаемое давление со смазыванием водой 38,5 кгс/см . Высокие антифрикционные свойства материала С8 были подтверждены испытаниями в тяжелых производственных условиях. Втулки из материала С8 испытывались в подшипнике насоса. Рабочей [c.147]

Износостойкость является положительной особенностью ВЧШГ поэтому этот чугун часто применяется для изготовления деталей, работающих в условиях абразивного износа и трения при высоких удельных давлениях и затрудненной смазке. Наиболее благоприятной в этом случае матрицей нелегированного ВЧШГ является перлитная, характеризующаяся меньшим износом и меньшим коэффициентом трения. Так например, у перлит- ного чугуна ,НВ 270) коэффициент трения прн удельном давлении 14 кгс/см составляет 0,63, при удельном давлении 25 кгс/см — 0,52, а при перлитно-ферритной матрице (НВ 207) — соответственно 0,70 и 0,62. [c.73]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...