Швы сварные — Влияние режима сварки

На степень насыщения металла шва азотом оказывает влияние режим сварки, причем с увеличением сварочного тока н уменьшением длины дуги содержание азота в сварном шве уменьшается. [c.80]

К сварным соединениям из стали типа 18-8 предъявляются повышенные требования. На качество сварных соединений существенное влияние оказывает режим сварки. Чрезмерное увеличение напряжения усиливает окисление Сг, Ti, V (ферритообразующих элементов), так как чем длиннее дуга, тем труднее защитить зону сварки от окружающего воздуха. Поэтому сварку аустенитной стали рекомендуется производить короткой дугой. [c.82]

Увеличить стойкость сварного соединения против холодных трещин можно, изменяя параметры режима сварки так, чтобы уменьшить скорость охлаждения металла, уменьшая тем самым опасность возникновения хрупкого закаленного участка в зоне термического влияния. Для этого можно выбирать режим сварки с повышенной энергией, увеличивая мощность источника тепла или уменьшая скорость сварки. Применяют подогрев изделия после сварки или сопутствующий подогрев во время сварки, например газовой горелкой, высокочастотным индуктором, либо второй сварочной дугой. Мелкие детали после сварки можно укладывать в ящик с песком, Детали из сталей с плохой стойкостью против холодных трещин подвергают после сварки общей термообработке (отпуску) в печах. [c.34]

Для получения сварных соединений, обладающих высокой работоспособностью, после сварки необходима термообработка для восстановления свойств в зоне термического влияния, режим которой определяется маркой теплоустойчивой стали. [c.290]

Основными параметрами, определяющими режим сварки под флюсом, являются сварочный ток, диаметр электродной проволоки, напряжение на дуге, скорость сварки, род тока и полярность. Режим сварки оказывает решающее влияние на качество сварного соединения в целом. [c.393]

Выбор режима сварки зависит от теплофизических свойств свариваемого металла, габаритных размеров и форм изделия. Большое влияние на режим сварки оказывает используемый спо> соб сварки и положение сварного шва в пространстве. [c.62]

Таким образом, различные зоны сварного стыкового соединения обладают неодинаковым сопротивлением развитию усталостных трещин, на которое существенное влияние оказывает режим сварки. Это сопротивление определяется механическими свойствами материала, в котором распространяется трещина, и напряженным состоянием, создаваемым внешней нагрузкой и сварочными напряжениями. [c.212]

Высоколегированные стали и сплавы составляют значительную группу конструкционных материалов. К числу основных трудностей, которые возникают при сварке указанных материалов, относится обеспечение стойкости металла шва и околошовной зоны против образования трещин, коррозионной стойкости сварных соединений, получение и сохранение в процессе эксплуатации требуемых свойств сварного соединения, получение плотных швов. При сварке высоколегированных сталей могут возникать горячие и холодные трещины в шве и околошовной зоне. С кристаллизационными трещинами борются путем создания в металле шва двухфазной структуры, ограничения в нем содержания вредных примесей и легирования вольфрамом, молибденом и марганцем, применения фтористо-кальциевых электродных покрытий и фторидных сварочных флюсов, использования различных технологических приемов. Присутствие бора может привести к образованию холодных трещин в швах и околошовной зоне. Предотвращение их появления достигается предварительным и сопутствующим подогревом сварного соединения свыше 250 — 300 °С. С помощью технологических приемов можно также предотвратить кристаллизационные трещины. В ряде случаев это достигается увеличением коэффициента формы шва, увеличением зазора до 1,5 — 2 мм при сварке тавровых соединений. Предварительный и сопутствующий подогрев не оказывает заметного влияния на стойкость против образования кристаллизационных трещин. Большое влияние оказывает режим сварки. Применение электродной проволоки диаметром 1,2 — 2 мм на умеренных режимах при минимально возможных значениях погонной энергии создает условия для предотвращения появления трещин. Предпочтение следует отдавать сварочным материалам повышенной чистоты. При сварке аустенитных сталей проплавление основного металла должно быть минимальным. Горячие трещины образуются [c.110]

Режимы сварки иод флюсом определяют следующие параметры сварочный ток, напряжение на дуге, диаметр электродной проволоки, скорость сварки (скорость перемещения проволоки) и скорость подачи проволоки. Эти параметры оказывают решающее влияние на форму шва и качество сварного соединения. Режим определяет поперечный профиль шва, т. е. глубину проплавления, усиление и ширину шва, долю участия основного и электродного металла в образовании шва. Форма шва также зависит от марки применяемого флюса (состав, состояние, грануляция), рода тока и полярности, наклона электрода относительно изделия, вылета электрода из мундштука, конструктивной формы соединения, величины зазора. [c.80]

Прочность сварных стыковых соединений зависит главным образом от формы перехода шва к основному металлу. На форму перехода оказывают влияние конструктивные и технологические факторы, из которых наиболее существенными являются форма подготовки кромок, чистота поверхности металла в районе формирования шва и режим сварки. Изменяя эти факторы, можно обеспечить получение стыковых соединений с формой поверхности, при которой достигаются условия равнопрочности сварного соединения с основным металлом при вибрационной нагрузке. [c.26]

Режим сварки, главным образом скорость сварки и величина погонной энергии, оказывает существенное влияние на формирование сварного шва и его механические свойства (табл. 6). При сварке на скоростях порядка 20—40 м ч швы формируются нормально, очертания их плавны. Увеличение скорости до 70 м1ч и выше может вызвать образование подрезов по краям шва. Снижение пластичности металла швов, сваренных на скорости 20 м/ч, можно объяснить более грубой структурой и неблагоприятной схемой кристаллизации. [c.123]

Большое влияние на образование горячих трещин оказывав режим сварки, а иногда конструкции и расположение сварных швов. Значительные перегревы, концентрации швов, жесткие контуры — все это способствует появлению горячих трещин. [c.132]

С целью повышения стойкости основного металла против перехода в хрупкое состояние следует применять для ответственных сварных конструкций стали с пониженным содержанием углерода. Значительное влияние на стойкость против перехода в хрупкое состояние оказывают тип электродов, состав флюса, режим сварки и другие технологические факторы. При разработке технологии сварки ответственных конструкций все это следует учитывать. [c.156]

Если отрабатывается новый режим сварки, то рекомендуется первый сварной узел разрушить для контроля качества сварки и определения влияния на него конст-132 [c.132]

Рис. 184. Влияние типа сварного соединения на образование горячих трещин (основной металл СтЗ режим сварки

Влияние состава стали на температурный режим сварки давлением (фиг. 72) показывает, что при увеличении содержания углерода диапазон режимов, дающих доброкачественные сварные соединения, уменьшается. При этом нижний предел сварочных температур располагается выше температуры общей перекристаллизации почти для всех составов стали (исключая составы, близкие к чистому железу). [c.140]

При сварке малоуглеродистой стали тепловое воздействие дуги не вызывает существенных изменений свойств околошовной зоны и режим, выбранный исходя из условий наилучшего формирования шва, обеспечивает необходимые качества сварного соединения. При сварке же легированных сталей как в металле шва, так и в зоне термического влияния могут произойти такие структурные превращения, которые окажут существенное воздействие как на прочностные, так и на пластические свойства сварного соединения. Поэтому удовлетворительное формирование швов является необходимым, но [c.500]

Влияние состава стали на температурный режим сварки давлением (рис. 71) показывает, что при увеличении содержания углерода диапазон режимов, дающих доброкачественные сварные соединения, уменьшается. При этом нижний предел сварочных [c.145]

По результатам опытов сделать выводы о влиянии ферромагнитной массы, внесенной в сварочный контур, на режим сварки (сварочный ток), размеры и прочность сварной точки. [c.146]

Изучение технологии выполнения клеесварных соединений, влияния способа введения клея в нахлестку на режим сварки и прочность сварных соединений. [c.153]

Степень завершенности процессов, развивающихся при нагреве метастабильного металла, и изменений свойств сварного соединения зависит от состава стали и времени пребывания в диапазоне определенных максимальных температур. Последнее зависит от теплового режима сварки. Кроме того, режим определяет ширину зон, в которых развивается тот или иной процесс, а следовательно, и ширину зон разупрочнения или пониженной пластичности. При применении мощных концентрированных источников теплоты эти зоны могут стать настолько узкими, что не будут оказывать заметного влияния на прочность сварного соединения в целом. [c.517]

Рассмотрены также вопросы о влиянии предварительного подогрева изделий Тд на температурный режим сварочной ванны и влиянии параметров режима сварки на скорость кристаллизации металла сварного шва. Получены теоретические зависимости, определяющие это влияние. В частности показано, что при сварке металлов, у которых [c.23]

Техника и режим газовой сварки (направление движения горелки, наклон ее наконечника по отношению к основному металлу, скорость сварки, мощность пламени, диаметр присадочной проволоки и химический состав флюсов) оказывают большое влияние как на производительность, так и на качество сварного соединения. [c.333]

Режим автоматической сварки оказывает решающее влияние на качество сварного соединения в целом. Он определяет поперечный профиль шва (фиг. 4), [c.194]

Форма и размеры металлической ванны оказывают существенное влияние на качество сварного соединения и определяются режимом сварки. Режим электрошлаковой сварки характеризуется величиной тока (или скоростью подачи электрода), напряжением сварки, скоростью сварки и толщиной металла, приходящейся на электрод (частное от деления толщины свариваемого металла на число электродов). На процессе формирования могут сказаться величина зазора, состав флюса, глубина шлаковой ванны, скорость поперечного перемещения электрода, вылет и диаметр сварочной проволоки. Обычно эти параметры режима изменяются мало. [c.216]

А. И. Туполева, применяющего конструкцию из легких сплавов тийа дуралюмина. В части набора корпуса лодочных гидросамолетов точно также б. ч. применяется дуралюмин. Что же касается всех остальных конструкций самолетов, то стальные конструкции фюзеляжей следует считать распространенными повсеместно и вытесняющими все другие виды. В СССР внедрению сварных трубчатой конструкции фюзеляжей было положено начало Харьковской конструкторской группой во главе с инж. Калининым. Наиболее часто применяются сварные трубчатые конструкции и несколько реже конструкции, собранные механическим способом (клепка, сборка на болтах). Производство фюзеляжа само лета из хромомолибденовой стали заключается в вырезывании листового материала для косынок и накладок, резке труб определенных размеров, изгибании, придании формы и сборке их в стапелях и шаблонах посредством сварки или же механич. способом. Там, где достаточна умеренная прочность деталей, сталь подвергается нормализации (нагрев до определенной Г порядка 800° и охлаждение в воздухе), и этим термич. обработка ограничивается. Для ответственных конструктивных частей, подвергающихся большим напряжениям, толчкам и пр., трубы идут в сборку в отожженном состоянии и после сварки подвергаются закалке с соответствующим отпуском. Попытки термич. обработки сваренных деталей- самолета обычными способами в обыкновенных закалочных печах как правило кончаются неудачей. Во время нагрева до f риш. детали оседают под влиянием собственного веса после выемки из печи, для закалки они снова оседают в ином направлении и наконец в процессе охлаждения детали снова коробятся вследствие одностороннего соприкосновения с закалочной средой. Такая сумма короблений обычно уже не допус- [c.53]

Во время ручной дуговой сварки тонкостенных стальных деталей и узлов большое влияние оказывает не только правильно выбранный сварочный режим и электроды, но и применение таких технологических приемов и способов, которые исключают прожоги и сильное коробление. Наиболее часто в этих случаях применяют обратно-ступенчатый способ сварки, сварку шва от середины к краям, сварку с перерывами, сварку с медными или стальными подкладками и другие способы. Они преследуют цель отвода или рассредоточения тепла электрической дуги и обеспечивают необходимую прочность и плотность сварного шва. [c.255]

Для получения сварных соединений, обладающих высокой работоспособностью, после сварки, как п )ани.то, необходима термообработка для восстановления свойств мотал.ла в зоне термического влияния. Режим термообработки определяется примени-Т8Л1.Н0 к данной марке теплоустойчивой стали. Исключение составляют сварные соединения из молибденовых и хромомолибденовых сталей толщиной менее 10 мм и из хромомолибдеповападие-вых толщиной менее 6 мм. [c.240]

Исследование микроструктуры. Исследование микроструктуры дает возможность более глубоко изучить структуру основного металла и характерных зон сварного соединения, чем исследование макроструктуры. По микроструктуре обследуемого объекта можно установить 1) характер изменения структуры металлов и сплавов после деформации, различных видов термической обработки и других технологических операций, а также коррозионных или эрозионных воздействий на материал рабочей среды в аппарате 2) установить форму и размер структурных составляющих, микроскопических трещин и т.п. повреждений металла 3) структуру наплавленного металла, структуру, образовавшуюся в зоне термического влияния 4) примерное содержание углерода в основном и наплавленном металле и в различных участках шва 5) приблизительный режим сварки и скорость ох.1тажде-ния металла шва и зоны термического влияния 6) количество слоев сварного шва и дефекты шва и структуры. [c.308]

Условия сварки, режим сварки, направление теплоотвода, скорость кристаллизации и охлаждения, объем сварочной ванны оказывают заметное влияние на структуру сварных швов. При сварке углеродистых и конструкционных сталей, как известно, условия сварки сказываются не столько на первичной, сколько на вторичной структуре шва. При сварке хромоникелевых аусте-нитных сталей и сплавов фазовые превращения, т. е. вторичная кристаллизация, сводятся, обычно только к выпадению избыточной фазы по границам зерен (кристаллов) аустенйта или по границам полигонизации. В то же время под влиянием изменений условий сварки первичная структура хромоникелевых сварных швов претерпевает весьма суш,ественные изменения. Большая скорость кристаллизации обусловливает развитие структурной микронеоднородности в сварном шве, а также межслойной ликвации и способствует подавлению зональной ликвации. [c.118]

Холодные трещины образуются чаще всего в зоне термического влияния, реже в металле щва сварных соединений среднелегированных и высоколегированных сталей перлитного и мартенситного классов (рис. 17). Появление холодных трещин объясняют действием комплекса причин. Одна из них — влияние высоких внутренних напряжений, возникающих в связи с объемным эффектом, сопутствующим мартенситному превращению, происходящему в условиях снижения пластичности металла. Поэтому холодные трещины наблюдаются как при температурах распада остаточного аустенита (120°С и ниже), так и при комнатной температуре через несколько минут, часов, а иногда и через более длительное время после окончания сварки. Высокие внутренние напряжения могут также развиваться вследствие адсорбции растворенного в металле водорода на поверхностях вну-Ч тренних дефектов и накопления его в микронеснлощнос-тях. Возникновение холодных трещин связывают также замедленным разрущением металла под действием на-Г Чтряжений, которые согласно схеме Зинера (рис. 18) на- апливаются по границам зерен, перпендикулярным на- ч равлению действия нормальных напряжений. [c.17]

Режимом сварки называют совокупность характеристик сварочного процесса, обеспечивающих получение сварных соединений заданных размеров, формы и качества. При ручной дуговой сварке к характеристикам режима относятся диаметр электрода, сила сварочного тока, напряжение на дуге, скорость перемещения электрода вдоль шва, род тока и его полярность и ряд других показателей. При газовой сварке под режимом в основном понимают тепловую мощность газового пламени, вид пламени, скорость нагрева, способ сварки. Режим сварки оказывает большое влияние на качество и форму сварного шва. Размеры и форма шва в значительной степени предопределяют стойкость металла шва против возникновения кристаллизационных трещин, плавность перехода от основного металла к металлу шва и вероятность образевания подрезов, непроваров, наплывов и других дефектов. Влияние факторов режима сварки на размеры и форму шва выражается по-разному. [c.87]

Рис. 35. Влияние механической обработки поверхности (а) и химической обработки и очистки поверхности (б) на прочность сварного соединения конструкционной стали 45. Режим сварки Т = 1000° С t = 5 мин В = 10 мм рт. ст., р = = 19,6 Мн1м (2 кгс1мм )

Каждый показатель можно представить в виде отнощения значения, получаемого при испытании свойства сварного соединения, к нормативному значению того же свойства или в виде разности между этими величинами. Однако следует учитывать, что некоторые показатели свариваемости, найденные путем технологических испытаний (например, пробы на сопротивляемость холодным трещинам), не имеют числового выражения и предназначены только для определения допустимой степени жесткости сварных соединений. Подобного рода технологические испытания характеризуют обычно определенный способ и режим сварки конкретного изделия и показывают пригодность илн непригодность выбранного способа сварки. Показатель свариваемости обозначают буквой С, в скобках указывают свойство, подлежащее испытанию. После скобки ставится буквенный индекс, показывающий, к какому уиастку сварного соединения относится результат испытания, например СС — сварное соединение МШ — металл шва С — зона сплавления ЗТ — зона термического влияния и т. п. [c.10]

При небольшом количестве закалочных структур их влияние на механические свойства сварных соединений незначительно в связи с равномерным и дезориентированным расположением этих составляющих в мягкой ферритной основе. Однако при увеличении доли таких структур в шве и рколошовной зоне пластичность металла и его стойкость против хрупкого разрушения резко ухудшаются. Дополнительное легирование стали марганцем, кремнием и другими элементами способствует образованию в сварных соединениях закалочных структур. Поэтому режим сварки большинства низколегированных сталей ограничивается более узкими (по значению погонной энергии) пределами, чем при сварке низкоуглеродистой стали. В ряде случаев, например при микролегировании ванадием, ванадием и азотом, а также другими элементами, склонность низколегированной стали к росту зерна в околошовной зоне при сварке незначительна. [c.520]

Сварка труб из стали 15Х5М была выполнена аз стенит-ными электродами марки ОЗЛ-6 (типа Э-10Х25Н13Г2). Необходимо отметить, что из-за неритмичной поставки сырья и слабой загрузки технологических установок НПЗ происходят частые их остановки. Такой температурный режим работы в сочетании с изменениями, вызываемыми коррозионным износом, приводят к повреждениям в зоне сварных стыков и отказам. В частности, наблюдались растрескивания по металлу закаленных зон термического влияния монтажных стыков (рис. 3.13, а) радиантного змеевика печи тяжелого сырья (среда керосин и водородсодержащая щелочь, рабочее давление на входе - 1,2 МПа, температура на входе - 150-200°С и на выходе - 360-390°С). Внутренняя и наружная поверхности монтажных кольцевых швов конвекционной части печи установки селективной очистки масляных фракций (среда масля- [c.156]

В микроструктуре сварных соединений стали Pyromet 538, выполненных сваркой плавящимся электродом (см. табл. 2, режим 11), наблюдается пористость, концентрирующаяся в виде цепочки по границе раздела сварного шва и зоны термического влияния (рис. 1). [c.244]

В зоне термического влияния сварных соединений стали А-286, выполненных дуговой сваркой вольфрамовым электродом (см. табл. 2, режим 13), наблюдается значительное оплавление по границам зерен (рис. 2). При использовании присадочной проволоки, состав которой отли- [c.244]

Свариваемость стали при существующих видах сварки должна подтверждаться данными испытаний сварных соединений, выполненных по рекомендуемой технологии с применением соответствующих присадочных материалов. Результаты испытаний должны обеспечивать надежную оценку прочностных, пластических и других свойств сварного соединения и степени влияния на эти свойства технологии сварки (включая режим термообработки) и других факторов. Для жаропрочных сталей должны быть данные по значению длительной прочности сварных соединений, а также по степени их разупрочнения и охрупчивания в околошовной зоне вследствие температурного цикла сварки и на склонность клональным разрушениям соединений. [c.20]

Заслуживают Особого внимания исследования, посвященные разработке режимов ТЦО для малоуглеродистых легированных сталей, применяемых в энергомашиностроении, и в частности в атомном. Для получения строго регламентированного химического состава шва сварку крупногабаритных изделий для атомных электростанций ведут по элек-трошлаковой технологии. Но электрошлаковая сварка (ЭШС) сильно увеличивает, размеры зерен в шве и околошовной зоне, чем снижает пластичность, ударную вязкость и критическую температуру. А именно эти свойства должны быть наилучшими. Поэтому в НПО ЦНИИТмаш разработана соответствующая технология ТЦО сварных соединений из теплоустойчивой стали 10ГН2МФЛ [45].. Впоследствии было установлено положительное влияние ТЦО перед ЭШС на механические свойства сварных соединений из стали ЮГН2МФА [237]. Режим ТЦО состоял из двух нагревов (765 и 965 °С) и охлаждений (500 и 20 °С) на воздухе. Результаты этой работы приведены в табл. 7.10. [c.224]

Сварка низколегированных низкоуглеродистых конструкционных сталей. Низколегированная низкоуглеродистая сталь имеет ряд свойств, заметно отличающих ее сварку от сварки низкоуглеродистой стали. При сварке низколегированной стали режим выбирается в более узких границах по значению погонной энергии, металл шва для обеспечения равнопрочности с основным металлом должен обладать более высокой прочностью, содержание в металле щва углерода должно быть ниже. Указанные особенности вызваны тем, что металл околошовной зоны склонен несколько больше к росту зерна при перегреве и к закалке при повышенных скоростях остывания, легирующие элементы усиливают отрицательное влияние углерода. К качеству сварных соединений из низколегированной низкоуглеродистой стали предъявляются более жесткие требования, так как эти стйли чувствительнее к концентрации напряжений, чем низкоуглеродистые. [c.129]

Особенностью изготовления сварных узлов из хромистых сталей по сравнению с низколегированными теплоустойчивыми сталями является более сложный термический режим их сварки. Это оказывает влияние на проектнрова л е сварных конструкции. Конструкции из этих сталей по сравнению с конструкциями из обычных сталей, проектируют в обшем более компактными, менее сложными, по возможности более простой гео.метрической формы и с меньшим количеством свариваемых элементов. Главное внимание обращают на то, чтобы обеспечить возможность свободного подхода сварщика к сварным соединениям и применения простоя и надежной изоляции рабочего от горяч ьх узлов, подвергаемых сварке. [c.203]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...