Газовый поток—см. Поток газовый

Газовый поток—см. Поток газовый Газогенераторный процесс 174 Газообразное топливо—см. Топливо [c.535]

Газовый поток—см. Поток газовый [c.406]

Рис. 92. Зависимость скорости испарения меди и железа от в смеси Аг + Oj при разных скоростях газового потока см/с

Таким образом можно определить характер движения частиц. (Об измерении скоростей частиц в сверхзвуковом газовом потоке см. разд. 7.4.) [c.90]

Способ контакта газа и жидкости в данном случае осуществляется следующим образом (см. рис. 10.3, б). Газовый поток G ) закручивают и подают в него жидкость Г()> > Де происходит первая стадия контактирования (зона А) между газом и жидкостью. После этого жидкостной поток формируют закрученным газовым потоком по его оси в виде пленки на поверхности тела вращения. При этом осуществляют вторую стадию контактирования (зона В) между жидкостной пленкой (Г ) и турбулизирующим ее газовым пол оком. Далее эту пленку жидкости ( Д диспергируют закрученным газовым потоком С(, на мелкодисперсную узкую фракцию капель жидкости (зона С) с получением значительной межфазной поверхности. При этом осуществляют контакт между газом и жидкостью в образовавшемся газо-жидкостном потоке О] н- 2 и подают его на разделение. После разделения часть газового потока С] направляют на соединение с газовым потоком Сг с получением конечного (после контакта) газового потока Ск, а жидкостной поток подают на лежащую ниже ступень контакта. [c.279]

Оплавление — процесс разрушения стеклообразных материалов в высокотемпературном и высокоскоростном газовом потоке. В отличие от плавления при нагреве кристаллических веществ оплавление стеклообразных или, в общем случае, аморфных веществ, не имеющих фиксированной точки плавления, характерно наличием двух фазовых превращений размягчением твердой фазы до жидкого состояния и переходом некоторой части расплава в пар. Второе из указанных превращений обусловлено сильной зависимостью вязкости расплава от температуры и перегревом внещней поверхности расплава относительно температуры размягчения (который достигает в зависимости от уровня тепловых потоков и сдвигающих напряжений нескольких сотен градусов). Соотношение уноса масс в жидком и газообразном виде описывается коэффициентом газификации Г (см. гл. 8). [c.372]

Поскольку в одном из сечений газохода пароперегревателя (например, в поворотной камере) из опыта известны поле температур газового потока (следовательно, и среднее ее значение), состав газов, расход и марка сжигаемого топлива, приращение энтальпий и расход пара и впрыскиваемой воды, можно составить уравнения теплового баланса для перегревателя, его частей и ступеней (подробно см. в гл. 4) по паровой и газовой сторонам. Из тепловых балансов по газам определяют энтальпии и температуры газов до [c.260]

Установившийся характер обтекания в системе координат, в которой тело неподвижно, является предположением при постоянной скорости набегающего потока вблизи тела и за ним могут возникать колебания газового потока (см. 17 гл. III). [c.118]

А — минимальная площадь газового потока, см [c.541]

Тепловые ВЭР газовых потоков с высокой температурой (>400°С) передней (100—400 °С) обычно используются для производства пара или подогрева воды с помощью паровых или водогрейных котлов-утилизаторов (см 19.5). Водогрейные котлы-утилизаторы предназначены для подогрева воды, идущей на теплофикацию жилых и промышленных зданий. Конструктивно они представляют собой систему труб, через которые прокачивается сетевая вода, поэтому нередко водогрейные котлы-утилизаторы называют утилизационными экономайзерами. [c.206]

Горение топлива. Вблизи фурм (см. рис. 2.1) углерод кокса, взаимодействуя с кислородом воздуха, сгорает. В результате горения выделяется теплота и образуется газовый поток, содержащий СО, СОа, N2, На, СН4 и др. При этом в печи несколько выше уровня фурм развивается температура более 2000 °С. Горячие газы, поднимаясь, отдают теплоту шихтовым материалам и нагревают их, охлаждаясь до температуры 300—400 °С у колошника. [c.25]

Опытные данные о влиянии скорости движения газовой среды на скорость окисления металлов (рис. 38, 39 и 96), согласно которым уже при небольших скоростях газового потока достигаются предельные значения скорости окисления металлов при данной температуре, указывают на то, что окисление металлов, дающих при окислении полупроводниковые окислы /7-типа, контролируется не только диффузией реагентов через окалину, но и переносом окислителя к поверхности раздела окалина — газ, т. е. внешней массопередачей (см. с. 65). Таким образом, увеличение скорости движения газовой среды в какой-то степени эквивалентно повышению парциального давления окислителя. [c.135]

Переход на парожидкостный режим при докритических параметрах охладителя сопровождается повышением гидравлического сопротивления пористого материала вследствие увеличения объема паров охладителя. При этом пористая стенка начинает работать на устойчивом режиме парожидкостного охлаждения, но при увеличенном давлении охладителя. Температура же горячей стенки скачкообразно возрастает и в определенном диапазоне расходов охладителя остается постоянной (см. рис. 6.3). Постоянство температуры горячей стенки в некотором интервале расходов охладителя можно объяснить тем, что при истечении из пористой стенки парожидкостной смеси не вся жидкость участвует в ее охлаждении, часть жидкости в виде мельчайших капель по инерции проходит сквозь пограничный слой и уносится потоком горячего газа. По мере уменьшения расхода охладителя количество жидкости в парожидкостной смеси уменьшается, а граница раздела жидкость—пар перемещается внутрь стенки. Температура поверхности, соприкасающейся с горячим газом, остается постоянной, а температура стенки со стороны подачи охладителя возрастает и достигает температуры кипения. Этот момент характеризуется вторичным повышением гидравлического сопротивления пористого материала. Над пористой стенкой со стороны подачи охладителя образуется паровой слой. Система начинает работать на паровой режим охлаждения. При этом температура горячей поверхности стенки резко возрастает, что может привести к ее прогару. По мере повышения в газовом потоке давления область удельных расходов охладителя, где температура горячей стенки постоянна, сокращается и>за уменьшения скрытой теплоты парообразования (см. рис. 6.4). [c.154]

Определите параметры обтекания диссоциирующим газовым потоком заостренного профиля (см. рис. 7.5), контур которого задан уравнением у = = 2с (х/6) (1 — х Ь), в котором с = 2 6 = 4. Профиль движется в воздушной атмосфере на высоте Я = 20 км со скоростью = 5000 м/с под углом атаки а = = 0,09 рад. [c.177]

Пузыри объемом более 2 см > 0,8 см) можно представить в виде правильного сферического сегмента радиусом Л и телесным углом 20Q (рис. 5.11). Высота этого сегмента h и диаметр донной части 2а легко выражаются через Л и бд. Лобовая поверхность газовых пузырей, имеющих форму сферического сегмента, обтекается безотрывно и может рассматриваться как свободная поверхность жидкости. Опытные наблюдения показывают, что зона отрыва потока за пузырем размещена обычно внутри приблизительно сферического объема того же радиуса Л (см. рис. 5.8). Таким образом, обтекание пузырька, имеющего форму сферического сегмента, на передней части его поверхности можно рассматривать как обтекание сферы идеальной жидкостью, т.е. использовать в анализе результаты 5.2. [c.220]

При наличии в газовом потоке скачков уплотнения на линиях тока, проходящих через скачки, величина сохраняет свое значение (см. стр. 24). [c.42]

Не следует смешивать располагаемую работу газа в открытой системе с работой расширения газа в закрытой системе. Открытой называется система, в которой, кроме обмена энергией в виде тепла и работы, может происходить обмен массой газа с окружающей средой (см. рис. 21). В открытой системе работа затрачивается не только на сжатие или расширение газа, но и на ввод или вывод массы, а также на изменение кинетической энергии газового потока. [c.69]

Иначе говоря, при адиабатном истечении техническая работа потока совершается за счет снижения его энтальпии (см. рис. 22). Если газовый поток не совершает техническую работу, т. е. = О, то из уравнения (222) получим [c.70]

Для расчета эжектора, однако, внутренняя структура потока несущественна, важны только некоторые его интегральные характеристики, и потому можно воспользоваться более простыми методами, основанпыми на осреднении параметров неодномерного газового потока (см. гл. V, 8). Так же, как при рассмотрении [c.518]

Для высокоскоростных газовых потоков и потоков вязкой жидкости (например, жидкое топливо) член dqrp имеет существенное значение (см. далее пример [c.266]

В расчетах воздушных и газовых потоков (вентиляционные и газовые сети, вентиляторы, компрессоры, пневмодвигатели) более удобно пользоваться напорами в единицах давления, а не в метрах. Но так как объем газа величина переменная, то условились энергию газа относить к единице его объема при нормальных условиях. Обычно для воздуха за нормальные условия принимают давление Ро = = 760 мм рт. ст. = 1,033 кгс/см = 0,1 Мн м и температуру Гц = = 273° К, чему соответствует плотность р = 1,29 кг1м . [c.50]

При охлаждении первых пяти ступеней температура газа за пятой ступенью Та =1130° К (при циркуляции охладителя вну-трилопаточного аппарата, без смешения его с газовым потоком) (см. табл. 25 последняя строка). [c.143]

При рассмотрении основных особенностей газового потока (см. гл. 3) было установлено, что при пстечении через суживающиеся сопла скорость газа не может быть больше местной скорости звука, следовательно, расширение в таких соплах осуществляется до давлений, больших или равных критическому. Поэтому суживающиеся сопла применяются для создания потоков газа дозвуковых и звуковых скоростей. Расчет таких соил сводится к определению размеров выходного сечения по заданным расходу газа и скорости истечения и к определению формы сопла. Те 1ение газа в сопле принимается адиабатическим. Обозначив, как и раньше ( 3.1), параметры полного торможения Ра, То п ро, а статическое давление в выходном сечении ра, можно определить скорость изоэнтропийного 1гстечения в выходном сечении сопла Fi по формуле [c.205]

При обычных условиях осаждения при нюких температурах (ниже 1000—1100 °С) лимитир)Ш)щей стадией является скорость реакции, а при высоких — диффузия в газе. Отсюда следует, что при одинаковом давлении и составе газа при низких темйературах скорость осаждения карбида титана мало чувствительна к изменению скорости газового потока, а при высоких температурах — к изменению температуры. Наглядной иллюстрацией сказанного является рис. 69 [182], из которого следует, что до 1050 °С скорость осаждения карбида титана на подножку ВК6 практически не зависит от скорости потока (кривые i и 2 относятся к скоростям потока 1500 и 1000 см /мин соответственно) и подчиняется закону Аррениуса, а при температурах выше 1050 °С скорость осаждения не зависит от температуры и определяется скоростью потока газа. [c.139]

На рис. 4.1 представлена сводка расчетных значений Г для осесимметричных НПД различной формы, присоединенных торцом к откачиваемой камере. Расчеты выполнены с помощью ММК (а — г), МУК и — р), ИКМ д, е), приближенного метода [49] ж, з). Для количественной оценки влияния на коэффициент захвата направленных молекулярных потоков проанализировано несколько вариантов расположения газовых источников и пространственного распределения создаваемых ими молекулярных потоков (см. рис. 4,1, а, ж, з). Как видно из сравнения соответствующих кривых, влияние направленности молекулярных потоков весьма существенно. Так, Г при изотропном распределении потоков (см. рпс, 4,1,а) и сосредоточенном 4я-симметричном газовом нсточинке (см, рис. 4.1, ж) при относительной длине [c.154]

С увеличением доли мелких частиц золы (радиусом менее 30 мк) коэффициент загрязнения растет, особенно для небольших скоростей газового потока (см. рис. IX, 7), что соответствует ранее рассмотренным представлениям об адгезии частиц из воздуш ного потока (см. 34). [c.304]

Утонение или разрушение относительно холодного ггограничного слоя, который поглощает тепло, излучаемое горячим ядром газового потока, способствует увеличению и коэффициента лучистого теплообмена а.т Повышение скорости движения газов, т. е. увеличение их расхода, вызывает возрастание / г, что приводит к увеличению 9ы.к и м.л как непосредственно, так и в связи с повышением (растет с температурой как излучателя, так и приемника излучения) и ак, так как hr пограничного слоя увеличивается с температурой, интенсифицирующей молекулярную диффузию, а также д[1СС0циа-цию (см. рис. I). [c.22]

Выражение (6-86) справедливо для различных значений симплекса Dld . Благотворное влияние уменьшения размера частиц с/тна теплообмен можно объяснить ролью мелких частиц в поперечных пульсациях и в радиальном теп-лопереносе [см. выражения (6-61)—(6-63) и 3-6, 6-2, 6-3]. Отмеченное влияние нельзя распространять на область равноплотных потоков (рт р) и газовых потоков с тонкоизмельченной до порядка микронов пылью, представляющих нижнюю границу грубодислерсных систем. Наблюдавд1ийся в [c.228]

Несимметричный подвод потока к раздающему шхилектору обусловливает нс только неравномерность раздачи газового потока но отдельным секциям электрофильтров, но и неравномерность распределения концентрации взвешенных в потоке тчюрдых частиц (золы). Вследствие появления при повороте потока центробежных сил взвешенные в нем частицы, особенно наиболее крупные, отклоняются в сторону от центра кривизны их первоначальной траектории. При рассмотрении направления потоков в отдельные секции (см. рис. 9.21, а) можно заключить, что наибольшая концентрация при этом будет иа входе [c.263]

Этот метод интенсификации позволяет с помощью однофазного теплоносителя охлаждать сплошную стенку, подверженную воздействию больших тепловых потоков, например при конвективном охлаждении стенок ракетных двигателей (рис. 1.8) и лопаток их газовых турбин, элементов электронной аппаратуры и других теплонапряженных устройств. В частности, за счет охлаждения прокачкой воды через проницаемую подложку может быть обеспечена надежная рабрта лазерного отражателя. Такой способ охлаждения в настоящее время - единственный при малых размерах или сложной форме нагреваемых конструкций, в которых невозможно выполнить каналы для охладителя. Например, лопатки малых газовых турбин ракетньи двигателей с максимальной толщиной профиля порядка 3 мм, хордой около 2 см и длиной от 1 до 2 см обычно не охлаждаются, что ограничивает температуру газового потока и эффективность таких турбин. Изготовление лопаток из волокнистого металла 1 (рис. 1.9), покрытого снаружи тонким герметичным слоем керамики 2 и охлаждаемого продольным потоком газа, вытекающего через вершину, позволяет снять эти ограничения. [c.12]

Так, например, при пузырьковом и снарядном режимах течения газосодержание в верхней части горизонтально трубы больше, чем в нижней (рис. 2а, б). Кролш того, переход от снарядного течения к пленочному в горизонтальных трубах осуществляется несколько иначе, чем в вертикальных. Пусть при определенной скорости ввода газовой фазы в горизонтальную трубу там установился снарядный режи.м течения. Будем увеличивать газосодержание потока. Благодаря действию силы тяжести более тяжелая фаза (жидкость) будет стремиться в нижнюю часть трубы, а более легкая (газ) — в верхнюю. Таким образом, возникнут параллельные потоки жидкой и газообразной фаз. Такой режим течения носит название расслоенного. При этом на поверхности жидкости могут возникать поверхностные волны (см. рис. 2, в), вызванные движением газовой фазы. При дальнейшем увеличении скорости подачи газа поверхностные волны могут достигать верхней стенки аппарата. Эти волны распространяются с большой скоростью и смачивают всю поверхность верхней части трубы, на которой остается пленка жидкости. Пленка покрывает поверхность трубы в промежутках между перемычками (рис. 2, г), образованными жидкостью. Режим течения, при котором образуются эти перемычки, носит название волнового режима с перемычками. Если происходит дальнейшее увеличение скорости газа, то газовый поток пробивает жидкие перемычки [c.6]

Отмеченные закономерности были учтены при выборе объекта для первого промышленного применения аэрозольного метода ингибирования коррозии газопроводов неочищенного сероводородсодержащего природного газа. Им стал газопровод Зеварды-Мубарекский газоперерабатывающий завод (протяженность — около 100 км диаметр — 1020 мм давление газа — 5,6 МПа скорость газового потока — около 1 м/с), в транспортируемом по нему газе содержится более 1% H2S и около 4% СО2. На газопроводе был произведен монтаж стационарной аэрозольной установки с форсункой, предложенной фирмой Se a (Франция). Установка работала в непрерывном режиме около года. Контроль эффективности ингибиторной защиты осуществляли периодически в течение 238 суток. Ингибирование проводили неразбавленным (100%-ная концентрация) ингибитором СЕКАНГАЗ с расходом 15 л/сут. Образцы-свидетели устанавливали на различных участках газопровода. Результаты длительных испытаний ингибитора свидетельствуют [146] не только о его высокой эффективности, но и об эффективности аэрозольного метода в целом. Толщина ингибиторной пленки в различное время и на разных участках газопровода составляла от 0,5 до 3,2 мкм. Скорость общей коррозии металла была очень низкой и изменялась от 0,0001 до 0,006 мм/год. Содержание водорода в металле находилось на уровне металлургического и не превышало 3 см /100 г. За время испытаний изменение пластических свойств металла зафиксировано не было. [c.227]

Блок-схема определения параметров потока парового слоя (с индексом еи) а среды (с индексом см), поступающей в ячейки на место сконденсировавшейся газовой фазы, представлена на рис. 4.10. Если в некоторых ячейках "п" не произошло ни конденсации, ни испарения, т.е. = 0 - (4.2.81), то параметры вьеходящих из таких ячеек потоков, определенные из уравнений (4.2.61) - F n> (4.2.57), (4.2.58), (4.2.61) - W , (4.2.71) или (4.2.75) - С, л- (4.2.74) или (4.2.79) - Т , остаются без изменений и являются результирующими. Если в ячейках "Г произошла конденсация и количество среды из парового слоя оказалось недостаточно для заполнения пространства от сконденсировавшегося газа, т.е. Д < 0 - (4.2.93), то параметры потоков, выходящих из ячеек, рассчитываются следующим образом. Определяются коэффициент (р из выражения (4.2.107), массовый расход среды, заполняющей пространство от сконденсировавшегося газа в данной ячейке Арм/ - (4.2.106), массовый расход потока, выходящего из ячейки (4.2.108), плотность потока р - (4.2.109), скорость И , - (4.2.110), удельная энтальпия / /- (4.2.111), удельная теплоемкость С /- (4.2.112), температура Tul (4-2.113), общий компонентный состав M - (4.2.114). Если в ячейках I произошла конденсация и количество среды из парового слоя оказалось достаточно для заполнения пространства от сконденсировавшегося газа, т.е. А 0 (4.2.93), то параметры потоков, выходящих из ячеек рассчитываются следующим образом массовый расход среды, поступаюЕцей из парового слоя АЕм/ - (4.2.115), массовый расход потока, истекающего из ячейки - (4.2.116), плотность p i - (4.2.117), скорость -(4.2.118), удельная теплоемкость - (4.2.120), удельная энтальпия - (4.2.119), обгций компонентный состав С i - (4,2.121), температура T i - (4.2.122). Если в ячейках "q" произошло испарение, то после выделения в паровой слой части газовой фазы, параметры потоков, выходящих из этих ячеек, рассчитываются из уравнений (4.2.123) - массовый расход (4.2.124) - плотность р , (4.2.125) - общий компонентный состав, остальные параметры потоков, такие как, удельная энта.пьпия l q, удельная теплоемкость С (, температура находятся из системы уравнений (4.1.2>-(4.1.40) (см. блок-схему рис. 4.2.1), скорость Wиз системы уравнений (4.2.57), (4.2.58), (4.2.61). [c.125]

Таким образом, выше, при анализе внешних воздействий на газовый поток, везде предполагалось, что в потоке возникают соответствующие градиенты давления, которые в конечном итоге и определяют изменение скорости течения. Так, например, для ускорения дозвукового газового потока в тепловом сопле (т. е. при F = onst) давление на входе в соплр должно превышать давление на выходе на величину, определяющуюся начальным н конечным числами М (см. формулу (55)). [c.216]

Функциональная и системная части пакета ПОТОК. Пользователь общается с пакетом на языке директив. Первая группа директив предназначена для формирования начальных и граничных условий задачи. Понятие начальных и граничных данных условно. Если речь идет о расчете газа в сопле, контур которого задан, или в струе, истекающей из сопла, то начальные данные задаются на некоторой линии. Она может быть характеристикой, сечением х = onst или произвольной пространственно-подобной линией для Х-гиперболической системы газовой динамики. В задачах о профилировании контура сопла необходимо, чтобы удовлетворялись условия на выходе. Типичной является задача профилирования контура сопла с плоской звуковой поверхностью и заданным потоком на выходе (см. рис. 8.1, б). Здесь под начальными данными (начальными полями) понимают данные на замыкающей характеристике D. [c.221]

В работах А. В. Лыкова (см. [25]) показано, что в ряде случаев применение граничных условий третьего рода для задач конвективного теплообмена инертных тел с инертными газовыми потоками приводит к отрицательности коэффициента а, что противоречит физическому смыслу этой величины. Иными словами, в этих случаях задачу конвективного теплообмена недопустимо решать в раздельной простановке, так как это приводит к парадоксальным результатам. Аналогичный вывод на основании анализа ряда задач механики реагирующих газов содержится в книгах [4, 26, 27]. Поэтому любую задачу механики реагирующих газов целесообразно первоначально ставить как сопряженную. [c.215]

Горизонтальный реактор с горячими стенками, подогреваемыми внешней трехзонной печью, предназначенный для термического осаждения диэлектрических пленок из парога зовой смеси, показан на рис. 20. Газовая смесь поступает в один конец 6 реакционной камеры и откачивается из другого ее конца 3. Давление в реакционной камере обычно составляет от 30 до 250 Па, температура 300— 900 °С, расход смеси может изменяться от 100 до 1000 см /мин в пересчете на атмосферное давление. Подложки 4 устанавливают на пьедестале 5 вертикально, т. е. перпендикулярно газовому потоку. Иногда для более равномерной подачи газа к подложкам применяют специальные обтекатели. Основные достоинства метода — высокая производительность, возможность обработки подложек больших размеров и достаточная однородность получаемых пленок (око- [c.41]

Реактивный двиг атель предназначен для создания движущей силы, используемой для перемещения в пространстве летательного аппарата (самолета или ракеты). Эта движущая сила называется с и л о й тяги или прос то т я г о й Р. Тяга Р представляет собой осевую равнодействующую упл давления, распределенных по всей поверхности ракеты [201, Неуравновешенная сила давления газа, действующая на внутреннюю поверхность камеры сгорания // (см. рис. 120), дает составляющую Я,. Если учесть силу давления на срезе сопла площадью /с, равную /с Ра — /0. i H результирующая сила определится в виде разности Р, — /с (р — р] (здесь ра — давление в газовом потоке на срезе сопла и р — дапленре окружающей среды). Импульс э н й силы за время d/ p равен нзменешпо количества дввжевня 1 аза dO, ушедшего за это время из двигателя со скоростью w, i. е. [c.305]

Турбинные колеса несут на себе специально спроектированные лопасти или лопатки, которые поворачивают протекающий через них водяной или газовый поток. Благодаря этому лопатки и колеса воспринимают больпше реактивные силы, совершающие положительную работу. Таким путем энергия от газа или жидкости переходит к телу вращающегося колеса. Во многих случаях для получения наиболее благоприятных скоростей поток предварительно закручивается перед колесом и выпрямляется за ним с помощью специальных неподвижных направляющих сопловых аппаратов, которые регулируют также и величины скоростей жидкости или газа (см. схемы на рис. 50). Так же как и компрессор, турбина может состоять из нескольких ступеней, имеющих одинаковую или разные угловые скорости вращения. [c.109]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...