Плотность газового потока приведенная

Приведенные рассуждения показывают, что при повороте сверхзвукового газового потока около внешнего тупого угла значения скорости, давления и плотности остаются постоянными вдоль лучей, исходящих из угловой точки и являющихся характеристиками. Поэтому при аналитическом исследовании обтекания тупого угла удобно воспользоваться полярными координатами, поместив начало координат в этой угловой точке. Координатными линиями тогда служат лучи, исходящие из угловой точки, и концентрические окружности с центром в этой угловой точке. Координатами точки на плоскости являются радиус-вектор г этой точки п угол ф, составляемый радиусом-вектором с лучом, имеющим фиксированное нанравление, которое мы определим позже. Все параметры газа будем рассматривать как функции от г и ср w = w r, (р), р=р(г, ф), р = р(г, ф). В силу того, что параметры газа вдоль лучей в нашей задаче сохраняются постоянными, частные производные от гг , р и р по г равны нулю (при перемещении вдоль луча не происходит изменения параметров газа). Таким образом, [c.158]

Выше были установлены количественные соотношения менаду давлением, плотностью, температурой и приведенной скоростью газового потока, а также параметрами торможения для некоторых течений газа. Эти уравнения содержат параметры газа, в частности приведенную скорость X, в высоких и дробных степенях, поэтому преобразование их, получение явных зависимостей между параметрами в общем виде и решение численных задач часто представляют значительные трудности. Вместе о тем, рассматривая различные уравнения газового потока, выведенные, например, в 4 гл. I и 4 гл. V, можно заметить, что величина приведенной скорости X входит в них в виде нескольких часто встречающихся комбинаций или выражений, которые получили название газодинамических функций. Этим функциям присвоены сокращенные обозначения, и значения их в зависимости от величины % и показателя адиабаты к вычислены и сведены в таблицы. [c.233]

Некоторые чисто качественные соображения указывают на то, что с помощью приведенной линейной формулы можно также учитывать и различие физических свойств охладителя и набегающего газового потока. Действительно, как показано в гл. 2, на интенсивность теплообмена на непроницаемой поверхности до влияют следующие физические параметры газа теплоемкость Ср, теплопроводность к, плотность р, коэффициент диффузии Z)i2 и вязкость л. Согласно молекулярно-кинетической теории у идеальных газов при постоянных давлении ре и температуре Те все упомянутые характеристики представляют собой функции одной физической величины — молекулярной массы [c.105]

На рис. 3-27 показано, как изменяется по высоте топки поверхностная плотность интегрального потока падающего излучения пад при сжигании кузнецкого каменного угля и отходов процесса обогащения донецкого газового угля. Приведенные здесь данные относятся к различным нагрузкам агрегата D и разным значениям коэффициента избытка воздуха а. [c.108]

Чтобы понять этот эффект, необходимо привлечь более тонкий, чем только что приведенный, анализ, например рассмотреть поведение и устойчивость газовой сферы с плотностью в потоке жидкости с плотностью Р[. Приближенный анализ этого процесса дан в 2 гл. 2. Полученные там формулы (2.2.8) и их обсуждение показывают, что если разрушение капли или пузырька описывается механизмом Кельвина — Гельмгольца (схема б в (2.2.8) и на рис. 2.2.2), то условие дробления задается динамическим напором в газовой фазе, т. е. определяется плотностью газа, в отличие от интуитивной предпосылки при обсуждении формулы (6.8.4) и схемы а в (2.2.8) и на рис. 2.2.2, в которой разрушение описывается механизмом Рэлея — Тейлора и определяется плотностью жидкости. [c.109]

Уравнение (4.95) с учетом распределений (4.99) и (4.100) позволяет рассчитывать с помощью ЭВМ плотность падающего лучистого теплового потока от локального очага пожара в произвольную точку пространства при известной оптической характеристике передающей газовой среды. Приведенные ниже результаты численных экспериментов получены для коэффициентов ослабления при Г(1,у,г)>773 К, определяемых по соотношению =1,6-10- T d.i/.z)— —0,5. [c.177]

На пористую подину через вводную трубку подают в виде затравки мелкий порошок металла, который обычно получают измельчением крупного порошка в вихревой мельнице. Под подину вводят водород или смесь водорода с инертным газом с линейной скоростью газового потока, необходимой для приведения порошка в псевдо-ожиженное состояние (например, 5—10 см/с и выше в зависимости от соотношения Аг Нг в газе, плотности восстанавливаемого металла и задаваемой предельной крупности его частиц). После этого реактор разогревают до нужной температуры. Можно, кроме того, нагревать и смесь аргона с водородом. Из испарителя 1 в нижнюю часть реактора подаются пары галогенидов данного металла. Скорость подачи паров галогенидов регулируют [c.107]

Плотности потоков эффективного излучения газовой среды и стенки найдем по методу сальдо. По аналогии с ранее приведенными зависимостями для серых тел (17-6) они могут быть представлены зависимостями применительно к отдельным полосам излучения [Л. 74] [c.434]

В дальнейшем ограничимся рассмотрением таких видов потерь давления в двухфазном потоке, которые вызываются только наличием сил трения и объемных сил тяжести. Для этого проанализируем стационарное, стабилизированное, одномерное течение адиабатического, несжимаемого двухфазного потока кольцевого типа без волнообразования на границе раздела фаз в плоском канале постоянного сечения (рис. 1). В этих условиях потерями напора вследствие ускорения потока, наличия местных сопротивлений и прочими видами потерь напора можно пренебречь, за исключением потерь давления на трение и нивелирного напора. При движении этого потока в условиях отсутствия сил тяжести (g=0, ближе всего к этим условиям приближается течение двухфазного потока в горизонтальной трубе) полный перепад давления связан в основном только с диссипацией энергии потока вследствие трения. При подъемном (против сил тяжести) движении того же потока в вертикальном канале ( > 0) в дополнение к этим потерям добавляются потери напора, вызываемые необходимостью совершения работы против сил тяжести. Эти дополнительные потери давления обычно принято учитывать с помощью так называемого нивелирного напора. На ранних стадиях изучения двухфазного потока, когда он рассматривался как некоторый гомогенный поток с постоянной по сечению приведенной плотностью P j,(j= Р (1 — Р) + Ч-р"Р, где индексы ш " обозначают соответственно жидкую и газовую фазу р — объемное расходное газосодержание, рекомендовалось [3, 4] вычислять величину удельного нивелирного напора по следующей формуле [c.164]

Индекс t соответствует номеру камеры р/, — соответственно плотность и давление в t-й камере с,- — окружная скорость потока в (-Й камере относительно статора ft — площадь поперечного сечения кольцевого капала между двумя гребнями и — окружная скорость на радиусе ф — угловая координата t — время — расход пара через (-ю щель, отнесенный к единице длины окружности ( погонный расход) Цу — приведенный коэффициент расхода через i-ю щель [7] Г — температура газа перед i-м гребнем R — газовая постоянная х — показатель политропы, Ki, — коэффициенты трения на поверхности i-й камеры в окружном направлении соответственно на статоре и роторе U i, Uri — части периметра камеры, относящиеся к статору и ротору. Значения и рекомендуется определять по зависимости Я = / (Re) (рис. 6), причем [c.304]

На рис. 4.13—4.15 представлены результаты численного эксперимента по определению плотности падающего лучистого теплового потока на вертикальные конструкции в соответствии с изложенной моделью и сравнение этих результатов с экспериментальными данными й результатами расчета по традиционному методу. Экспериментальные данные, приведенные на рис. 4.13—4.15, охватывают область локальных пожаров при горении керосина с определяющим размером очага пожара 0=0,9 1,2 2,4 3 м и локальные пожары, моделируемые на фрагментах зданий, описание которых приведено в гл. 3, разд. 3.3.1, при горении керосина с характерным размером очага 1 и 2 м и при горении древесины с характерным размером 1,1 и 2,57 м. В работе П. И. Романенко и др. приведен метод расчета лучистого теплообмена между очагом пожара и тепловоспринимающей конструкцией, основанный на известных законах лучистого теплообмена между двумя твердыми серыми телами произвольной формы и ориентаций в пространстве, находящимися в оптически прозрачной газовой среде. Средние по поверхности коэффициенты облученности определяются с помощью принципа суперпозиций и соотношений взаимности для угловых коэффициентов. Как следует из рис. 4.13—4.15, разработанная модель лучистого теплообмена хорошо согласуется с экспериментальными данными во всем приведенном диапазоне экспериментальных исследований. Результаты, полученные по методу, приведенному в учебнике П. И. Романенко и др., дают практически подобные результаты для очагов пожара [c.179]

Давая краткий обзор различных типов систем стационарного потока жидкости, рассмотренный в первой и второй частях настоящей работы в свете приведенных рассуждений, можно заметить, что для линейного газового потока распределение давления дается непосредственно линейным изменением значения р +Что касается влияния термодинамического фактора на характер течения, т. е. значения т на движение газа, было установлено, что изотермический поток (от = I) дает наименьший расход. Величина расхода увеличивается с уменьшением значения от. Так, например, при адиабатическом потоке (от = 0,71) через линейную систему пройдет на 16% больше воздуха (если рх1р2 = =0,1) по сравнению с изотермическим потоком. Этот вывод связан с более высокими плотностями на поверхностях стока, где ОТ<1, и более чем компенсирует пониженные градиенты давления на стоке, получающиеся в случае изотермического потока. [c.594]

Толщина пограничного слоя газовой фазы в окрестности горла сопла, рассчитанная по методу Бури и Грушвица [686], применительно к данному соплу составляет не более 0,025 мм, т. е. меньше толпщны слоя твердых частиц. Таким образом, профили скоростей и плотностей для высокоскоростных потоков, соответствующие условиям в окрестности горла сопла, приведенным на фиг. 8.10, имеют вид, показанный на фиг. 8.11 (для газовой фазы в горле Не = 7,5 10 ). [c.367]

Термин молекулярный диффузионный перенос охватывает явления диффузии, теплопроводности, термодиффузии и вязкости. Эти явления описываются некоторыми частями уравнений сохранения массы, количества движения и тепла, приведенных в предыдущем параграфе (см. уравнения (2.1.57)-(2.1.60)). В каждое из этих уравнений входит дивергенция потока некоторой величины, связанной, хотя бы и неявно, с градиентами термогидродинамических параметров (так называемыми термодинамическими силами). Существуют два способа получения линейных связей определяющга соотношений) между этими потоками и сопряженными им термодинамическими силами, основывающихся на макроскопическом (феноменологическом) и кинетическом подходах. Кинетический подход связан с решением системы обобщенных уравнений Больцмана для многокомпонентной газовой смеси и до конца разработан только для газов умеренной плотности, когда известен потенциал взаимодействия между элементарными частицами (см., например, Чепмен, Каулинг, 1960 Ферцигер, Капер, 1976 Маров, Колесниченко, 1987)). Феноменологический подход, основанный на применении законов механики сплошной среды и неравновесной термодинамики к макроскопическому объему смеси, не связан с постулированием конкретной микроскопической модели взаимодействия частиц и годится для широкого класса сред. В рамках феноменологического подхода явный вид кинетических коэффициентов (коэффициентов при градиентах термогидродинамических параметров в определяющих соотношениях) не расшифровывается, однако их физический смысл часто может быть выяснен (например, для разреженных газов) в рамках молекулярно-кинетической теории Маров, Колесниченко, 1987) [c.85]

При математическом моделировании процессов в ЖРД используются газодинамические функции [18] и различные параметры, характеризующие газы, в частности показатель адиабаты к и газовая постоянная К. Среди газодинамических функций наиболее часто всгречаются коэффициент скорости (приведенная скорость) А,, число Маха М, отношение давлений 7г(Х), приведенная плотность потока массы (приведенный расход) ц(Х) и функция А(к), зависящая от показателя адиабаты газа. [c.144]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...