Параметры полные

Таким образом, при одновременном действии всех перечисленных силовых факторов и начальных параметров полный интеграл ш (х) можно представить так [c.324]

Как уже указывалось в 8.6, статистические параметры полнее всего оценивают шероховатость. [c.29]

Параметры полного бимодального распределения могут быть вычислены через параметры частных распределений в пределах группы по формулам [c.76]

Из выражений (4.48), (4.58) следует, что если выполняется неравенство (4.57), то эквивалентная и полная двухступенчатые передачи с тремя центральными колесами в динамическом отношении формально тождественны. Следовательно, в рассматриваемом случае полный динамический граф передачи представляет собой трехмассовую разветвленную кольцевую динамическую схему (рис. 63, а). Инерционные и квазиупругие параметры полного графа определяются по формулам (4.51) с учетом выражений (4.59). [c.142]

Входящие в формулы (4.61) — (4.63) передаточные отношения iif определяются из уравнений связей (4.56). Инерционные параметры полных динамических графов находятся из выражений (4.51) с учетом зависимостей (4.59). [c.144]

Соответственно трем дифференциальным динамическим графам эквивалентного планетарного ряда могут быть построены три полных дифференциальных динамических графа для полного ряда (рис. 5, б—г). Инерционные и квазиупругие параметры полных дифференциальных графов определяются согласно зависимостям (67)--(70). [c.129]

По параметрам полного изоэнтропного торможения. По статическим параметрам в диаграмме /г, 5. [c.73]

Аналогичный результат можно получить и для элементарного процесса, происходящего в сжимаемом потоке при наличии теплообмена с внешней средой. Поток имеет параметры полного [c.130]

Рассмотрим случай, когда за сечением с (рис. 5-7) давление, а следовательно, и скорость не меняются. Тогда (учитывая сказанное в гл. 3) можно условно рассмотреть теплообмен между газом и паром без учета их смешения. На рис. 5-8, а изменению термодинамического состояния газа между сечениями end (рис. 5-7) будет соответствовать изобара 1—2, а изменению параметров полного торможения — пунктирная линия 1 —2 . Это по- [c.140]

Согласно постулату изотропии, для изотропного материала модуль вектора напряжении и углы его ориентации в репере Френе однозначно определяются изменением параметров процесса от его начала до текущего момента, т. е. они являются функционалами, порождаемыми ф-циями Aj и др. параметров. Полное определение функционалов пластичности по данным опыта чрезвычайно затруднительно, и пока предложены способы построения лишь части из вих. [c.630]

J") И равен Qi=x iv —1з). Образующийся пар после расширения в сопле (процесс J"—2 ) поступает в камеру смешения, где происходит конденсация его (процесс 2"—-2). Необходимая для конденсации пара жидкость поступает после расширения в жидкостном сопле Г—2 ) в камеру смешения и подогревается конденсирующимся паром в процессе 2 —2. Статические параметры жидкости после смешения и конденсации пара определяются точкой 2, а параметры полного торможения — точкой 1, которая может лежать выше исходной изобары торможения пара (точка 1"). Отрезок 1—3 [c.265]

По параметрам полного изоэнтропийного торможения. По статическим параметром в диаграмме i—s. [c.292]

Здесь ha — энтальпия заторможенного потока или его полная энергия ро, ро, Го —параметры заторможенного потока или параметры полного торможения. При полном торможении потока вся кинетическая энергия переходит в теплоту и температура То, так же как и энтальпия, имеет одно вполне определенное значение. Давление торможения Ро и плотность ро могут принимать любые значения, но их отношение ро/ро должно оставаться постоянным. При использовании параметров торможения уравнение энергии можно записать следующим образом [c.53]

Отсюда следует, что критическая скорость, так же как и максимальная скорость, полностью определяется параметрами полного торможения и выражается через них с помощью следующих соотношений [c.58]

В качестве параметров приведения при расчете различных каналов наиболее удобно использовать теоретические значения плотности pt и скорости С(. В рассматриваемом сечении канала указанные величины находятся по располагаемому перепаду энтальпий Д/г между параметрами полного торможения перед каналом и давлением в рассматриваемом сечении канала. [c.74]

II Т и параметры полного торможения. Так, локальная плотность среды [c.313]

Все эти трудности мог -т преодолеваться либо путем определенных упрощений и приближений в случае ориентировочных инженерно-техниче-ских расчетов, либо путем составлении сложных систем уравнений, учитывающих динамическое взаимодействие агрегатов и аппаратов схемы. Во втором случае для современных крупных энергетических установок вследствие большого количества связанных параметров полного и подробного решения пока еще получить не удается. Однако в подавляющем большинстве инженерных задач требуется приближенная оценка возможных решений с точностью 3—5%, что позволяет путем определенных упрощений и приближений получать простой метод решения. В настоящем учебнике рассматриваются методы решения инженерно-технических задач, часто встречающихся на практике при проектировании и эксплуатации теплосиловых установок. [c.94]

К современным топочным устройствам котлов предъявляется ряд требований, н топочное устройство должно обеспечивать заданную тепловую мощность и форсировку для выработки пара необходимых параметров полное сжигание топлива с минимальными потерями от химической и механической неполноты сгорания изменения удельной нагрузки котла в широком диапазоне надежную и безопасную работу в условиях длительной эксплуатации и простоту в обслуживании возможность применения резервного топлива небольшой расход энергии на собственные нужды. [c.6]

Учитывая теперь, что параметры полной деформации 8< > и должны удовлетворять уравнениям неразрывности (14.11), приходим к следующей разрешающей системе уравнении [c.471]

Столбец деформационных граничных величин определяется через параметры полной деформации 8< ), х< ) обычным образом (см. (14.33)) [c.471]

Здесь ди — столбец параметров полной деформации края оболочки, связанный [c.500]

Р(1, /(I, V(,, ( Параметры полного торможения в потоке перед решеткой, Па "С М - кг Дж кг [c.346]

Прессы-автоматы для чистовой вырубки характеризуются одним главным параметром — полным номинальным усилием Р . Поэтому выбор пресса-автомата производят по формуле [c.517]

Здесь же представлено значение составляющей полной массы системы 5, выраженной через параметр полного импульса тяги [c.136]

Используя формулу (104), можно определить все необходимые технологические параметры. Полное время обработки в данном сечении получают при подстановке в (104) вместо текущего диаметра В. [c.247]

Теперь выпишем параметры полных полиномов числителя и знаменателя уравнения (7.2-4) и, приравнивая коэффициенты в правых частях уравнений (7.2-3) и (7.2-4), запишем следующие соотношения [c.130]

Оба способа теоретического рассмотрения явлений в проточной части компрессора с помощью статических параметров и параметров полного торможения дают качественно правильную картину перестройки режимов работы ступеней при изменении режима работы компрессора. [c.169]

Из выражения (32) можно оценить толщину слоя взаимодействия на основании полной диаграммы деформирования и, зная распределение энергии диссипации, по (30) вычислить J-интеграл. Основываясь на результатах работы [8], приведем параметры полной диаграммы деформирования для сталей — истинное напряжение начала разупрочнения, Е — модуль Юнга, фс — относительное сужение, [c.553]

Таким образом, два параметра смеси и Хд определены. Для нахождения третьего искомого параметра— полного давления смеси — воспользуемся уравнением (24), полученным на основании закона сохранения массы [c.315]

Если в реверберирующем помещении известен граничный радиус, зависящий от двух параметров полного внутреннего звукопоглощения и среднего коэффициента звукопоглощения а, определяющей константой может служить постоянная помещения Я, включающая два описанных выше параметра. Средний коэффициент звукопоглощения определяется по формуле [c.44]

Набегающий поток перед рещеткой имеет термодинамические параметры состояния р , Т , параметры полного торможения ро, То,, 0, и относительную скорость Шх (для сопловой рещетки совпадает с абсолютной скоростью с у). Давление за решеткой равно р2- Состоянию полного торможения на рис. 4-10 соответствует точка О1, а термодинамическому состоянию — точка /. [c.123]

Чтобы найти значения этих величин, нужно заранее определить восемь параметров полной модели, а именно Е , -Si, Е , Е , Es и rii, т]з. Эти параметры можно определить экспериментальным путем при заданной длине Li — onst (рис. 1, а). [c.202]

Марка тя го дутьевой машины си ОЕ Ю S а а Н ui о S о 2 S о Rt. н i - S- X X о - А А О а у. о А н О < а Номинальн Производительность, ТЬ1С. м /ч ые параметр Полное давление, кгс/м ы при ьО А ° О. О/ л с =[ IU О, Н о максимальи Частота враще- ния, об/мин ом к. п. д. Мощность на валу, кВт >5 а О, я с Завод-изгото- витель [c.49]

Рассмотрим более подробно энергетические преобразования в скачках. Как указывалось, полная энергия потока при переходе через скачок не меняется следовательно, Aoi=/Io2=Ao или при p= onst 7 о1=7 о2=7 о. Используя другие параметры полного торможения, находим [c.133]

При рассмотрении основных особенностей газового потока (см. гл. 3) было установлено, что при пстечении через суживающиеся сопла скорость газа не может быть больше местной скорости звука, следовательно, расширение в таких соплах осуществляется до давлений, больших или равных критическому. Поэтому суживающиеся сопла применяются для создания потоков газа дозвуковых и звуковых скоростей. Расчет таких соил сводится к определению размеров выходного сечения по заданным расходу газа и скорости истечения и к определению формы сопла. Те 1ение газа в сопле принимается адиабатическим. Обозначив, как и раньше ( 3.1), параметры полного торможения Ра, То п ро, а статическое давление в выходном сечении ра, можно определить скорость изоэнтропийного 1гстечения в выходном сечении сопла Fi по формуле [c.205]

Полученные формулы (9.20) и (9.21) показывают, что максимальный расход через трубу полностью определяется параметрами полного торможения потока во входном ее сечении. Увеличение расхода может быть достигнуто как посредством повышения начального давления ро, так и охлаждением движуш,ейся жидкости. При фиксированных начальных параметрах повысить расход через трубопровод заданной длины I можно посредством снижения его сопротивления. Действительно, при уменьшении коэффициента сопротивления и увеличении диаметра D снижается приведенная длина я и согласно формуле (9.19) и рис. 9.4 увеличивается максимальная безразмерная скорость Ximsk и соответственно возрастает расход жидкости через трубу. [c.251]

Рассмотрим простейшую схему течения в коническом диффузоре, изображенную на рис. 10.1,а. Здесь короткий входной конфузор обеспечивает почти изоэнтропийное расширение потока от параметров полного торможения рог и tai до параметров ри ti, pi во входном сечении диффузора. Будем считать поле скоростей в этом сечении равномерным. При движении жгадкости в расширяющейся части канала за счет действия вязких сил в выходном сечении устанавливается неравномерное распределение скоростей 2i и плотностей р2, но поскольку значения Ь п = Сп1о-г1 сравнительно малы, плотность в сечении 1—1 допустимо считать постоянной. При дозвуковых скоростях давление р2 также постоянно по всему выходному сечению. [c.269]

Состояние газа перед ступенью определяют по параметрам полного торможения (рис. 4.15). Отрезок О—О соответствует кинетической энергии газа, имеющего на входе в сопловую рещетку скорость Сд, процесс О —1 — расширению газа в сопловой решетке, процесс 1—2 — расширению газа в рабочей решетке. Соответственно и Яцр — располагаемые теплопадения на сопловую и рабочую решетки, а Яд — тепло- [c.97]

К числу частных ДХ относят параметры полных ДХ, а также любые характе-оистики, не отражающие полностью динамические свойства СИ, но удобные для практического использования [c.99]

Процесс течения газа в турбине л1ежду сечениями с и d по статическим параметрам и по параметра. [ полного торможения представлен па рис, 7-53. [c.407]

На основе изложенного метода теоретического исследования была составлена программа для вычислительной машины системы FA OM 230-75, на которой вначале была исследована сходимость решений, а собственные значения и собственные векторы задачи определялись энергетическим методом. Для сплошной цилиндрической оболочки частоты колебаний удовлетворительно сходились при использовании трех членов (р = О, 1, 2) в ряде для перемещений (7). Однако для оболочки с большими вырезами Для получения сходимости. результатов требовалось большее число членов, и представленные здесь результаты были получены при использовании 9 членов ряда. Как показано на рис. 4, 5 и 12, между теоретическими и экспериментальными данными для сплошных цилиндрических оболочек было достигнуто хорошее совпадение. На этих же трех рисунках нанесены результаты, полученные с помощью метода конечных элементов и расчетов на вычис. лительной машине по программе, основанной на книге Зенкевича [10]. В конечно-элементном представлении оболочка разбивалась на десять осесимметричных оболочечных элементов, включающих четыре узловых параметра. Полное описание этой конечно-элементной схемы дано в работе [II]. [c.284]

Касаясь других подходов, отметим, что большинство из них было приложено к наиболее популярной и простой модели sandpile, которая исследована как аналитически [31, 32], так и численно [23-26, 31-36]. Аналитическое представление сводится, как правило, к полевым методам, первый из которых [37] основан на нелинейном уравнении диффузии. Однако, использование однопараметрического подхода не позволяет учесть основную особенность самоорганизующихся систем — самосогласованный характер динамики лавин, обусловленный обратной связью между открытой системой и окружающей средой. Более содержательную картину дает использование двухпараметрической схемы [38, 24-26]. Это достигается с помощью калибровочных полей (типа скорости движения песка и высоты его поверхности), либо материальнь1х полей, сводящихся к числу движущихся песчинок (размеру лавины) и т. д. Использование теории среднего поля показывает, что самоподобный режим динамики сыпучей среды отвечает адиабатическому поведению, при котором характерное время изменения параметра порядка значительно превышает соответствующий масштаб управляющего параметра. Полная картина самоорганизации, изложенная в предыдущем параграфе, требует использования трехпараметрического подхода. [c.50]

Задачу о движении жидкости при захлопывании пузырька решал еще Дж. В. Рейли(РЫ1, Mag., 1917,34 200, 94—98), который считал жидкость невязкой и несжимаемой пузырек считался пустым (давление на границе равно нулю). Предельное движение, когда радиус пузырька становится гораздо меньше начального, сводится к автомодельному, однако это — автомодельность первого рода, так как в задаче имеются параметры полная энергия Е и плотность р. Радиус пузырька R Е/р) (—i) /s, R (-i)-3/6. [c.242]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...