Амплитуда напряжения в качестве параметра

Амплитуда напряжения в качестве параметра 163 [c.163]

Рис. 8.17. Частотная характеристика R -фильтра нижних частот с амплитудой входного напряжения в качестве параметра

Неупругие деформации и необратимо затраченная за цикл энергия, а также их суммарные, относительные и удельные значения, соответствующие моменту разрушения, изменяются в широких пределах в зависимости от амплитуды напряжений и долговечности. Температура разогрева в деформируемых объемах материала и тепловая составляющая внутренней энергии, а также суммарные, относительные и удельные значения теплового эффекта и тепловой энергии, рассеянной в окружающей среде, также изменяются в широких пределах в зависимости от условий процесса. Поэтому указанные термодинамические характеристики процесса не могут быть приняты в качестве параметров повреждаемости и критериев разрушения металлов. [c.90]

А - частоту ВТП выбирать в пределах менее 1 МГц В - частоту ВТП выбирать в пределах 1. .. 20 МГц С -в качестве информационного параметра сигнала ВТП использовать амплитуды напряжений В - В и С. [c.38]

В качестве параметра вибрационного мониторинга был выбран параметр виброскорости, характеризующий энергию колебаний. Как было показано в [4], именно этот параметр является наиболее удачным критерием интенсивности вибрации, так как виброскорость в отличие от вибросмещения и виброускорения не зависит от частоты колебаний. Кроме того, критерий неисправности ГПА -максимальное значение напряжений пропорционально амплитуде виброскорости. Частотный диапазон (10-1500 Гц), в который попадают частотные диапазоны рабочих оборотов ГПА, применяемых на КС, наиболее приемлем для измерения виброскорости. [c.20]

Использование кулачков и эксцентриков в качестве программирующих элементов затрудняет достаточно. точное воспроизведение необходимых спектров напряжений и практически исключает дискретное их программирование. Вследствие кинематических особенностей кулачковых механизмов они больше пригодны для плавного изменения амплитуды задаваемых напряжений. К недостаткам кулачкового привода следует отнести также-сложность переналадки машины при изменении режимов испытаний для исследования влияния на накопление усталостного повреждения формы спектра напряжений, интенсивности и других его параметров. [c.69]

В общем случае (по аналогии с длительным статическим разрушением) для оценки скорости развития трещин используют соотношения, в которые в качестве определяющего параметра входят коэффициент интенсивности циклических напряжений (его размах Д/ i или амплитуда) и коэффициент асимметрии г. При этом величина Д/ j зависит от длины трещины, числа циклов N и размаха номинальных напряжений [c.25]

Статистическая проверка гипотезы об однородности дисперсий разрушающих напряжений показала, что так же как для легких сплавов, для материалов с выраженным пределом выносливости дисперсия разрушающих напряжений может считаться не зависящей от скорости возрастания нагрузки. Это позволяет в качестве дисперсии предела выносливости принять обобщенную (среднюю) дисперсию разрушающих напряжений и построить распределение пределов выносливости, используя всю совокупность отклонений разрушающих напряжений от их средних значений при всех скоростях возрастания нагрузки (как это описано в работах [1] и [2]). На рис. 4 показаны некоторые из построенных таким образом распределений (с 95%-ными доверительными интервалами). Статистическое сопоставление параметров этих распределений (средних по критерию Стьюдента t, дисперсий — по критерию Фишера F) с полученными при постоянной амплитуде напряжений показало, что различие между ними может быть признано незначительным. [c.185]

В качестве основного параметра, характеризующего пластическую деформацию при циклическом,деформировании с постоянной амплитудой напряжений, удобно принять ширину петли деформирования в некотором полу-цикле k (остаточная деформация за полуцикл (см. рис. 1) 2fi для четных полуциклов к к — 2п— 1 для нечетных). [c.78]

В качестве основного для описания зависимости амплитуды переменных напряжений от числа циклов до образования первой трещины или до полного разрушения при ограниченном количестве результатов испытаний следует предпочесть уравнение (2.1), поскольку точность определения параметров уравнения тем выше, чем меньше их,число. [c.36]

Для иллюстрации применения приведенных выше соотношений рассмотрим отражение быстрых или медленных волн от плоской поверхност 1 раздела S в упругопластической среде, первоначально находившейся в состоянии покоя с начальными напряжениями, направленными параллельно 5. Поверхность раздела может быть либо жесткой, либо свободной от напряжений. Для расчета амплитуд волн, отраженных от S, необходимо вначале в качестве промежуточного шага определить зависимость скоростей распространения быстрых и медленных волн и соответствующих скачков нормального градиента скорости от угла падения. Соотношения, необходимые для расчета этих зависимостей в случае начальных напряжений, параллельных поверхности раздела, представлены в приложении А, а некоторые результаты вычислений показаны на рис. 3. В расчетах задавалось значение отношений скоростей упругих волн, равное ( i/ 2)2 = 4 (что соответствует коэффициенту Пуассона Vs), а значения параметра пластичности Р варьировались от нуля (упругое состояние) до единицы (полностью пластическое состояние). На рис. 3 приведены [c.174]

На рис. 18 сплошной линией показана форма импульсного напряжения на выходе схемы. По общепринятому правилу под длительностью фронта (ф понимают интервал времени, в течение которого напряжение изменяется между двумя уровнями, отсчитываемыми от амплитуды импульса Ыт. Использование этого правила потребовало бы хранения значений напряжения и времени, полученных на всех шагах интегрирования, так как пока идет процесс решения, амплитуда импульса неизвестна. Поэтому целесообразно указанные уровни определять по отношению к амплитуде импульса желаемой формы, заранее известной. Очевидно, что в качестве такого эталонного импульса следует взять прямоугольный импульс (на рис. 18 показан пунктиром) с амплитудой Ыэт и длительностью 4т, причем эт выбирается меньшей величины, чем ожидаемые реальные и-т. Длительность io обычно принимается равной длительности входного импульса. Тогда выходные параметры определяются следующим образом. В интервале [О, эт] фиксируются [c.106]

Наиболее простой метод унификации деталей и агрегатов общемашиностроительного назначения заключается в замене группы близких по конструкции и размерам типов одним оптимальным типоразмером, использование которого не связано с существенными трудностями в какой-либо сфере применения. Этот метод широко используют для деталей и узлов машин с ограниченным числом параметров, определяющих их конструкцию (шайбы, винты, болты, гайки, уплотнения, муфты и т.д.). В других случаях требуется более сложный предварительный анализ конструкций и параметров унифицируемых объектов, оценка качества их функционирования и проведение расчетно-конструкторских работ. При этом большое внимание следует уделять влиянию конструктивных элементов на эксплуатационные качества унифицируемых деталей и агрегатов. Например, необходимо уменьшать концентрацию напряжений, особенно в местах контакта деталей, проводить оптимизацию формы деталей и предусматривать плавные переходы от одной поверхности детали к другой. В качестве примера на рис. 14.4 показано, что предельная амплитуда цикла напряжений ответственных болтов 1 при широкой проточке на 36% больше, чем у болтов 3, не имеющих такой проточки (а — угол сбега резьбы). [c.306]

Рассмотрим подробнее феноменологическую сторону вопроса разрушения поверхности при трении. Поверхностный слой при сухом трении находится в сложно-напряженном состоянии сжатия со сдвигом. В работе [12] приводятся данные, полученные на основе изучения береговой линии частиц износа, которые показывают, что сила трения может инициировать в поверхностном слое как трещины нормального отрыва, так и трещины сдвига. Береговая линия каждой частицы образуется в результате объединения различных видов трещин. Можно предположить, что АЭ сигналы, соответствующие этим двум видам трещин, должны различаться. Это предположение основывается на результатах исследования разрушения волокнистых композитов. При этом было показано, что разрушение волокон при приложении осевой нагрузки к ним сопровождается относительно короткими сигналами АЭ, а разрушение же элементов композита, обусловленное сдвиговыми процессами (разрушение межфазовых границ раздела, вытягивание волокон из матрицы), сопровождается длинными сигналами АЭ. В нашем случае в качестве критерия относительной длины сигнала можно взять отношение двух измеряемых параметров АЭ сигнала - числа осцилляций 8 в сигнале к его максимальной амплитуде А в мВ на выходе канала усиления. Можно сделать еще одно предположение, которое заключается в том, что в первую очередь в поверхностном [c.69]

Режимом сварки называют основные характеристики сварочного процесса, обеспечивающие получение сварных швов заданных размеров, формы и качества. При ручной дуговой сварке - это диаметр электрода, сила сварочного тока, напряжение на дуге, скорость сварки, род и полярность тока. Это основные параметры режима. К числу дополнительных относят длину дуги, амплитуду, частоту и форму колебаний конца электрода. Определение режима сварки начинают с выбора диаметра электрода в зависимости от толщины свариваемого металла и вида соединения (табл. 11). При сварке угловых и тавровых соединений величина катета шва не может быть больше чем 8 мм за один проход, так как за счет силы тяжести металл стекает на полку, искажая форму шва. При этом возможно излишнее оплавление стенки, ее подрез. При необходимости [c.119]

В контуре автогенератора один из его элементов (7 или С) являются подстроечными. Параметры этих подстроечных элементов изменяются в зависимости от приложенного напряжения. В качестве подстроечного элемента, например емкости контура, может быть использован варикон, емкость которого изменяется в зависимости от приложенного напряжения. Датчик, установленный на механической колебательной системе, выдает сигнал, пропорциональный амплитуде смещения сварочного наконечника, который и приводит к изменению емкости контура (емкостной датчик выдает сигнал, пропорциональный амплитуде колебаний индуктивный датчик — скорости колебаний кварц — ускорению). [c.122]

В качестве статистических характеристик сопротивления усталости деталей при регулярном нагружении используют среднее значеш1е предела выносливости детали при симметричном цикле а 1д (выраженного в номинальных напряжениях), коэффициент вариации этой величины и параметры кривой усталости абсциссу точки перелома кривой усталости Леи параметр угла наклона левой ветви т. В тех случаях, когда требуется повышенная точность оценок надежности и дол10вечности, используют полные вероятностные диаграммы усталости [4, 6, 12], характеризующие связь межд>" амплитудой напряжений а. , числом циклов до появления трещины jV и вероятностью разрушения Р, %. [c.127]

Экспериментально полученная информация о иагруженности элементов энергетических установок (как показано на рис. 3.8—3.12) позволяет оценить характеристики циклов напряжений (приведенных или местных), амплитуды условных упругих напряжений и коэффициент асимметрии напряжений. Эти параметры циклов напряжений входят в качестве исходных в упомянутые выше расчетные зависимости для определения прочности и ресурса. Эти зависимости могут быть представлены в форме уравнений типа (2.2), (2.3), (2.5) и (2.6) гл. 2 или в расчетных зависимостях 2 и 3 гл. И. На базе деформационных критериев разрушения — малоциклового и длительного статического, указанных в гл. 2 и 11, применительно к элементам паровых стационарных турбин допускаемое число циклов N за расчетный срок службы по заданным в эксплуатации амплитудам напряжений at производится по формуле [13] [c.71]

С учетом бесчисленного множества возможных комбинаций параметров а, к, т, г экспериментальное обоснование функциональных зависи.мостей (1.3) и (1.4) оказывается связанным со значительными принципиальными и методическими трудностями. В соответствии с этим возникает задача о выборе основных характеристик механического поведения материалов при циклическом нагружении в неупругой области и базовых экспериментов с учетом отсутствия (нормальные или повышенные температуры) и на.личия (высокие температуры) температурно-временных эффектов (рис. 1.2). Исходными для выбора параметров уравнений состояния являются результаты кратковременных и длительных статических испытаний. Данные этих испытаний позволяют установить пределы текучести От, характеристики упрочнения (показатель упрочнения при степенной и модуль упрочнения Gт при линейной аппроксимации / (а, е)) и пластичность (относительное сужение ф - или логарифмическая деформация е/,-). По данным д.лительных статических испытаний определяется скорость ползучести <1е1с1х, длительная прочность Сты и пластичность д.ля данной температуры Ь и времени т. Параметры уравнений состояния при малоцикловом деформировании наиболее целесообразно определять при нагружении с заданными амплитудами напряжений — мягкое нагружение. В качестве основных характеристик сопротивления деформированию в заданном А-полуцикле при этом используются ширина петли и односторонне накопленная пластическая деформация е р При этом ширина петли определяется как произведение ширины петли в первом полуцикле к = 1) на безразмерную функцию чисел циклов Р к) [c.10]

Эксплуатационные режимы нагружения элементов конструкций имеют, как правило, более сложный характер, чем распространенные в практике экспериментов синусоидальные или треугольные формы циклов нагружения, хотя именно они являются наиболее часто используемыми при получении основных характеристик циклических свойств материалов и закономерностей их изменения в процессе деформирования. Синусоидальный или треугольный законы изменения напряжений и деформаций использовались в качестве основных и при экспериментальном изучении кинетики циклической и односторонне накапливаемой пласти ческих деформаций и их описании соответствующими зависимостями, рассмотренными в предыдущих главах. В ряде случаев условия эксплуатационного нагружения представляется возможным схематизировать такими упрощенными режимами. Однако в большинстве случаев для исследования поведения материала с учетом реальных условий оказывается необходимым рассмотрение и воспроизведение на экспериментальном оборудовании таких более сложных режимов, как двух-и многоступенчатое циклическое нагружение с различным чередованием уровней амплитуд напряжений и деформаций, нагружение трапецеидальными циклами с выдержками различной длительности на экстремумах нагрузки в полуциклах растяжения и (или) сжатия, а также в точках полного снятия нагрузки, двухчастотное и полигармо-ническое нагружение, нагружение со случайным чередованием амплитуд напряжений, соответствующим зарегистрированными в эксплуатации условиями. Особенно необходимым воспроизведение и исследование таких режимов становится в области повышенных и высоких температур, когда на характер и степень проявления температурно-временных эффектов, а следовательно, и на кинетику деформаций, существенное влияние оказывают факторы длительности, формы цикла и уровней напряжений или деформаций в процессе нагружения. Ниже приведены исследования закономерностей развития деформаций для ряда упомянутых режимов нагружения, позволяющие проанализировать применимость тех или иных уравнений кривых малоциклового деформирования и применение параметров этих уравнений при изменении режимов. [c.64]

Крутильный маятник. В работе [П9] для измерения параметров поглощения поперечных волн приводится эксперимент, в котором в качестве пружины крутильного маятника использовался тонкий стержень известняка формации Зеленхофен. Упрощенная схема элементов крутильного маятника приведена на рис. 4,21. Верхний торец тонкого стержня породы прикреплен к жесткой станине, а верхний конец соединен с массой, которая имеет большой момент инерции и поддерживается при помощи опоры. Массе придается угловое смещение, после чего нагрузка снимается, в результате стержень и масса осциллируют с частотой, зависящей от жесткости цилиндра и от момента энергии массы, Если прочие потери сделаны малыми, скорость затухания осцилляции контролируется поглощением в породе. Полученный в результате такого эксперимента декремент затухания, равный натуральному логарифму отнощения соседних пиков на осдиллограмме, совпадает с декрементом, равным натуральному логарифму амплитуд поперечной волны на расстоянии одной длины волны в безграничной среде. В обеих ситуациях имеет место одна и та же связь деформации с напряжением. [c.126]

В качестве небольщого примера, который поможет вам разобраться во всех этих взаимосвязях, исследуем частотную характеристику R -фильтра нижних частот для различных значений входного напряжения. Амплитуду входного напряжения определим как параметр для анализа АС Sweep + Parametri Sweep. [c.163]

Уменьшить амплитуду периферических волн можно также нанесением на поверхность оболочки внешнего слоя из вязкоупругого материала. Влияние такого слоя на акустические характеристики оболочки рассматривалось в работах [96 97, 101]. Внутри каждого слоя смещения и напряжения выражались через потенциалы и в результате для двухслойной системы без внутреннего заполнителя получалась система из девяти уравнений относительно неизвестных коэффициентов. Для этой же цели можно воспользоваться общей методикой с применением переходных матриц, описанной в пп. 5.1, 5.7. Если скорость поперечной волны в вязкоупругом слое мала по сравнению со скоростью продольных волн, то при вычислениях сферических или цилиндрических функций можно встретиться с трудностью, описанной в п. 5.1.3, так как в этом случае величины kfO 1 2 будут комплексными числами, большими по абсолютной величине. Если же совсем пренебречь возможностью возникновения поперечных волн в вязкоупругом слое, то его можно аппроксимировать жидким слоем с комплексной скоростью продольньк волн Со и плотностью Ро. Модовые импедансы системы, состоящей из слоя (или системы слоев) с известными импедансами Z и нанесенного на внешнюю поверхность слоя с параметрами ро, Со, определяются таким же способом, как и в п. 5.7.1. Для них справедлива формула (5.111), причем в качестве внутреннего и внешнего радиусов этого слоя следует принять а и Го соответственно. [c.285]

Следующие параметры датчика, которые необходимо или желательно иметь для эффективного регулирования топливнонвоз-душной смеси по замкнутому циклу 1) устойчивое с большой амплитудой выходное напряжение для богатой смеси при четко выраженном и большом по ам.плитуде его изменении вблизи стехиометрического значения В/Т-отношения 2) быстрое изменение выходного напряжения в соответствии с изменением состава отработавшего газа 3) незначительное внутреннее сопротивление. Стабильное, с большой амплитудой напряжение необходимо для того, чтобы пороговое напряжение, выбираемое для регулирования по замкнутому циклу, всегда соответствовало стехиометрическому В/Т-отношению. Для эффективного регулирования состава смеси требуется быстрая реакция на колебания состава отработавшего газа. Небольшое внутреннее сопротивление датчика необходимо для расширения диапазона рабочей температуры в область низкой температуры. Эти три параметра, а также зависимость выходного напряжения датчика от коэффициента избытка воздуха Л (кривую выходного напряжения) часто используют для полной характеристики эксплуатационных качеств датчика. Хотя харак- [c.60]

Режим работы существенно влияет на параметры стабилитронов. Не следует применять стабилитроны в режиме минимального или менее минимального тока стабилИ зации. На небольшом участке в области начала пробоя вольт-амперная характеристика часто имеет излом с падающим участком, что является причиной шyмoв величина которых может достигать 100—200 мВ. При плавном увеличении напряжения иа стабилитроне область шума перемещается в диапазон больших токов. Кроме основной области шумов, при больших токах могут наблюдаться повторные шумовые области, шумы в которых имеют меньшую амплитуду. Это объясняется неоднородностью перехода, в результате чего пробой происходит ие по всей плош ади перехода одновременно. Стабилитрон в схемах источников вторичного электропитания используется в качестве источника эталонного напряжения, н наличие шума стабилитрона приводит к увеличению пульсации и ухудшению стабильности выходного напряжения. [c.54]

Очувствление вибродвигателей. Важной особенностью вибродвигателей, применяемых в качестве приводных узлов роботов, является возможность использования термо-, тензо-, массо- и гирочувствительности входящих в их состав пьезоэлектрических преобразователей-резонаторов. При этом задача измерения координат положения, скорости, силы или момента сводится к измерению параметров электрических величин — амплитуд, фаз или частот напряжений, снимаемых со специально предусмотренных электродов. [c.43]

Самое существенное и важ)ное условие снятия информации — получение ее от контролируемого параметра с минимально возможным искажением. Степень искажения определяется главным образом свойствами того звена MP , с которого снимается информация. Выбор такого звена—важнейщий этап в создании управляемых MP . Поскольку звенья MP часто не отвечают требованиям звена информации (наличие стыков и сил трения в них), создают специальные звенья, чаще всего упругие, и встраивают их в MP . Упругое звено в определенных пределах имеет прямолинейную зависимость механического перемещения от действия силы. Технологическим параметром, обусловливающим качество обработки и производительность, чаще всего является механическое воздействие— сила. Безусловно, это не единственный способ контроля. Может измеряться температура определенной зоны, напряжения в металле, амплитуда колебаний звеньев и др., но данный способ получил довольно широкое распространение из-за простоты и достаточной достоверности информации. [c.66]

Временные характеристики определяют режим колебаний преобразователя во времени после его нормированного возбуждения. Наиболее важное значение в оценке качества преобразователей занимает реверберацион-но-шумовая характеристика (РШХ), представляющая временную зависимость электрического напряжения на преобразователе, измеренного при нормированных параметрах акустической и электрической нагрузок и заданной форме импульса возбуждения. При конструировании и согласовании преобразователей добиваются, чтобы временной интервал РШХ не превосходил по времени и амплитуде ложных сигналов, которые могут появиться в результате отражений от элементов конструкции преобразователя. [c.214]

В каждом из ускоренных способов явление усталости моделируется лишь с некоторой степенью достоверности. Чем полнее и ближе к реальности это моделирование, тем выше качество рассматриваемого ускоренного способа. Для усталости материала определяющими параметрами при прочих равных условиях должны считаться следующие силовой фактор (прежде всего, амплитуда циклических напрянгепий), фактор времени (важнейшее значение имеет время пребывания материала при максимальных значениях напряжений цикла, т. е. длительность верхушки цикла) и специфический для циклической прочности фактор — число перемен характера нагружения (число циклов напряжений). Наиболее трудный (если не невозможный) для моделирования — фактор времени. Обгонять время реально не дано никому, и по этому параметру ни один из экспериментальных способов ускоренного определения характеристик усталости не имеет преимуществ перед другими. Не во всех ускоренных способах осуществляется прямое моделирование и силового фактора, так как не всегда испытания ускоренным способом ведутся при циклическом нагружении с представляющим интерес значением амплитуды мапрян ений. Ни в одном из ускоренных способов, кроме способов, основывающихся на увеличении частоты циклического нагружения, прямо не моделируется фактор количества циклов нагрузки. [c.335]

Абразивный наполнитель и обрабатываемое изделие (или партия изделий) помещаются в рабочую камеру машины, колеблющуюся с определенной частотой И амплитудой. В результате многократных соударений частиц наполнителя и обрабатываемого изделия изменяются его геометрические и физико-механические параметры. Изменение геометрических параметров выражается в округлении режущих кромок и улучшении качества их поверхностей, изменение же физико-механических параметров сводится к созданию в поверхностном слое сжимающих остаточных напряжений. Наибольший эффект от механического упрочнения был получен на инструментах для черновой и получистовой обработки. Хорошие результаты получены также и при виброобработке пластинок из твердого сплава группы ТК. [c.368]

Кроме электрических параметров, на протекание процесса и качество наплавленного металла большое влияние оказывают вибрация электрода и охлаждающая жидкость. Частая вибрация электрода (50—100 раз в секунду) вызывает столь же частое возбуждение дуговых разрядов, что способствует устойчивости процесса и переносу электродного металла небольшими порциями. Амплитуда вибрации электродной проволоки и угол ее цодвода влияют на межэлектродный промежуток. С увеличением промежутка напряжение возрастает и интенсивность плавления металла увеличивается. Расположение электрода по отношению к детали видн на рис. 96. [c.241]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...