Работа резания и ее составляющие

РАБОТА РЕЗАНИЯ И ЕЕ СОСТАВЛЯЮЩИЕ [c.127]

При работе ротора усилие резания складывается из двух составляющих окружного усилия на роторе, создаваемого приводом ротора, и усилия, которое возникает при движении ротора вдоль трассы, т. е. от его продольной подачи. Чем выше скорость линейного движения, тем больше глубина врезания ковша в грунт и тем больше коэффициент заполнения ковша. Большую роль в этом играет умение машиниста правильно выбрать режимы работы ротора и режимы рабочего хода экскаватора. От их правильного сочетания зависит производительность экскаватора и до некоторой степени его надежность и долговечность. [c.92]

При большой ширине шлифовального круга профиль образующей заготовки изменяется. Основную работу резания в данном случае выполняет часть образующей шлифовального круга, которую принимаем за отрезок прямой, параллельной первоначальному положению оси заготовки, т. е. до начала упругого отжатия узлов станка в процессе работы. Происходящие под влиянием радиальной составляющей усилия резания упругие отжатия передней и задней бабок, бабки шлифовального круга, а также деформация заготовки приводят к тому, что после одного прохода след образующей шлифовального круга на обработанной поверхности заготовки представится в виде винтообразной полосы с шагом, равным продольной подаче стола. [c.82]

При плоской передней поверхности для таких металлов, как чугун, бронза, передний угол выбирается положительным в пределах 8—15° для резцов с пластинками твердого сплава и быстрорежущей стали. Для стали большей твердости, а также закаленной стали передний угол приходится выбирать отрицательным в пределах минус 5—25°, причем с повышением твердости абсолютная величина угла должна быть увеличена. Эти же резцы необходимо применять при прерывистом резании, при наличии ударов, а также при обработке заготовок с неравномерными припусками. При таком расположении пластинка работает на сжатие, причем начальная точка контакта на передней поверхности резца отходит от его вершины. Это предохраняет режущую кромку от случайных сколов и способствует повышению стойкости резца. Однако при отрицательном переднем угле сила резания возрастает, в особенности ее составляющие — радиальная Ру и осевая Р . Вместе с ними повышается и потребная мощность на 10—25%, Поэтому прибегать к использованию резцов с отрицательными передними углами следует только в силу необходимости, тем более, что при работе у них часто появляется склонность к вибрациям. [c.156]

Абразивное изнашивание характеризуется тем, что на трущихся поверхностях присутствуют абразивные частицы, которые разрушают поверхность за счет резания и царапанья с отделением стружки. Абразивные частицы на поверхности трения могут появиться в результате недостаточной очистки смазки, шаржирования (внедрения) абразива при обработке деталей, как продукт износа (твердые частицы структурных составляющих разрушенных микрообъемов материала). Многие детали машин работают в абразивной среде (лемеха плугов, зубья ковша экскаватора и др.). Разновидностью абразивного изнашивания является гидроабразивное и газо-абразивное изнашивание, т.е. изнашивание твердыми частицами в потоке жидкости или газа. [c.82]

Опытами П. А. Ребиндера и Г. И. Епифанова установлено, что при резании конструкционных материалов более 99,5% работы резания переходит в тепло. Таким образом, если работа резания или любая ее составляющая / выражена в кгс-м/мин, то соответствующее им количество выделяемого тепла [c.148]

Вследствие неодинакового влияния / и s на составляющие силы резания величина сил при постоянной площади сечения срезаемого слоя /Х5, но при различных отношениях t s будет неодинакова. Поэтому при точении с прямыми срезаемыми слоями для того чтобы при заданной площади сечения максимально уменьшить величину сил, необходимо уменьшить глубину резания за счет увеличения подачи, т. е. стремиться работать с возможно меньшим отношением t s. Различная интенсивность влияния глубины резания и подачи на главную составляющую силы резания вызвана их неодинаковым действием на степень деформации срезаемого слоя. Выразим формулу (64) через физические размеры срезаемого слоя ширину Ь и толщину а. Так как [c.206]

Чтобы выявить все возможные принципиальные кинематические схемы резания, приемлемые для обработки заданной поверхности Д детали, первоначально устанавливают все возможные принципиальные кинематические схемы ее формообразования, которые затем трансформируют в кинематические схемы резания путем дополнения движениями, необходимыми для обеспечения рационального режима работы инструмента, и разложения относительных движений детали и инструмента на составляющие, которые воспроизводятся исполнительными органами металлорежущего станка. [c.133]

Сами термины эластичное шлифование , эластичные шлифовальные инструменты в настоящее время не определены однозначно, хотя достаточно часто употребляются в теории и практике абразивной обработки. Поэтому введем следующее определение эластичные шлифовальные инструменты — это такие инструменты, конструкция и свойства которых допускают значительное упругое перемещение зерен во время работы от статического положения в направлении нормальной составляющей силы резания. Такого рода инструменты не устанавливаются на определенную глубину резания, а необходимые условия для работы отдельных зерен создаются, как правило, за счет предварительного (статического) нагружения их. При этом деформируется основание инструмента, прижимаемого к обрабатываемой поверхности. Деформация эта сохраняется и во время работы инструмента, хотя ее величина может меняться. [c.5]

Цена операции для условий i-й операции является величиной постоянной. Точность и строгость определения ее величины необходима лишь при сравнении вариантов выполнения одной и той же операции на разных станках. При этом оптимизации подвергались только те части штучного времени выполнения операции, которые зависят от режимов работы машины (например, от режимов резания). Если уменьшить другие составляющие элементы штучно-калькуляционного времени, независимые от режимов работы машины, то величина выработки возрастет (и соответственно возрастет величина прибавочного продукта) за счет интенсификации живого труда станочника, но эти вопросы уже выходят за пределы данной работы й не подлежат дальнейшему рассмотрению. [c.118]

При работе фрез с винтовым зубом имеет место еще осевая составляющая сила резания Р , направленная вдоль оси инструмента и действующая на упорные подшипники шпинделя станка, а также систему СПИД. Ее величина в основном зависит от угла наклона винтовой режущей кромки со и поэтому иногда рассчитывается по формуле (фиг. 261, а) [c.326]

Главный угол в плане ф определяет соотношение между шириной и толщиной среза при постоянных значениях подачи и глубины резания, С уменьшением главного угла в плане ф уменьшается толщина среза и увеличивается его ширина. Это приводит к увеличению активной длины кромки, т. е, длины, находящейся в соприкосновении с заготовкой. Сила и температура резания, приходящиеся на единицу длины кромки, уменьшаются, а вместе с этим снижается и износ резца, С уменьшением угла ф резко возрастает радиальная составляющая силы резания Ру, что может повести к прогибу заготовки и даже к вырыванию ее из центров при недостаточном закреплении. Одновременно могут появиться и вибрации при работе. [c.156]

Силы Р и Ру относительно невелики, работают на сжатие материала протяжки и при обычном расчете ее на прочность могут не не приниматься во внимание. Поэтому в дальнейшем будем рассматривать только главную составляющую силу резания при протягивании — силу Р . Она определяется по следующей формуле [c.222]

При фрезеровании по подаче (рис. 82, б) вертикальная составляющая Рд направлена вниз и прижимает обрабатываемую заготовку к столу. Здесь сила Рд улучшает условия обработки. Горизонтальная составляющая Р направлена в сторону движения стола. При этом методе фрезерования направление вращения фрезы совпадает с направлением подачи стола, но так как фреза вращается быстрее, чем движется стол, то зуб фрезы подтягивает за собой стол с обрабатываемой заготовкой на величину зазора между ходовым винтом и гайкой. Когда зуб фрезы выходит из контакта с обрабатываемой поверхностью и резание прекращается, сила Р исчезает. Стол на короткое время останавливается, пока винт продольной подачи не выберет-зазора с гайкой и не возобновит перемещения стола. Но тогда вступает в работу новый зуб фрезы, и снова возникает сила Р , которая потянет вместе со столом станка заготовку, и стол переместится рывком на величину зазора между винтом и гайкой.. Следовательно, каждый раз будет получаться рывок вперед, остановка стола, новый рывок и т. д., т. е. работа будет протекать не спокойно. [c.95]

Анализ изменения составляющих расходной части теплового баланса показывает, что самой большой из них по значимости является составляющая ql, т. е. что основное количество теплоты уносит с собой из зоны стружкообразования срезаемая стружка. При работе в диапазоне малых скоростей резания стружка уносит а 68 % общего количества выделившейся теплоты, во втором диапазоне скоростей 77%, а в третьем диапазоне повышенных скоростей резания 75%. Таким образом, наибольшее удельное значение уносимая стружкой теплота имеет в диапазоне рекомендуемых рабочих скоростей резания. Доля теплоты Ц2, отводимой в тело резца, составляет незначительную часть расходной части баланса, уменьшающуюся с увеличением скорости резания. Если в первом диапазоне скоростей она составляет в среднем 5%, то во втором диапазоне происходит ее уменьшение до 3 %, а в третьем - до 2 % всего отводимого из зоны стружкообразования количества теплоты. Третья составляющая 3, выражающая количество теплоты, отводимой в тело заготовки, наоборот, возрастает с увеличением скорости резания. Составляя в первой зоне скоростей 2% общего количества отводимой теплоты, она повышается до 6% во второй зоне и до 8 % в третьей. Теплота (74, отводимая в окружающую среду. [c.111]

Для создания высокопроизводительного зубофрезерного станка необходимо знать силы резания при зубофрезеровании. Как и при всех методах обработки со снятием стружки, при зубофрезеровании существует взаимосвязь между сечением среза, механическими характеристиками обрабатываемого материала и силой резания. Сечения среза и силы резания на отдельных зубьях фрезы при нарезании прямозубого колеса приведены на рис. 106. В соответствии с режущими кромками зуба фрезы различают сечение среза Qh головки зуба, сечение среза QF рабочей стороны профиля зуба и сечение QF нерабочей стороны профиля зуба. Из этих трех составляющих сечение среза Qh является наибольшим, т. е. основная часть работы по снятию стружки производится головкой зуба. Исходя из геометрических параметров сечения среза и коэффициентов силы резания, можно рассчитать силы резания с учетом влияния различных параметров. При модуле 1 < /и < 10 максимальная сила резания [c.104]

ПОЛНОСТЬЮ перекрывает заготовку, и поэтому каждый нож срезает припуск по всей ее длине. Ширина среза примерно в 8-12 раз больше, чем глубина снимаемого слоя. Необходимым условием работы строгальной головки является превышение скорости ножей V, над скоростью заготовки Ут, ибо результирующая скорость резания в зоне контакта ножа с заготовкой изменяется алгебраически от суммы до разности составляющих скоростей инструмента и заготовки. [c.102]

Анализ работы стандартных концевых фрез показал, что поломки гидрозажима инструмента происходят под действием осевой составляющей силы резания, на величину которой определяющее влияние оказывает угол наклона винтовой канавки фрезы, равный 40. .. 45°. Нерациональная геометрия торцевых зубьев концевых фрез при осевой подаче на скоростных режимах приводит к пакетированию стружки и затруднению ее отвода из зоны резания, а интенсивные адгезионные явления способствуют налипанию частиц обрабатываемого материала на поверхностях заготовок и инструмента. Все это, в конечном счете, снижает стойкость фрез и увеличивает шероховатость обработанной поверхности, [c.312]

Испытания показали высокую эффективность разработанной конструкции инструмента. Фрезы хорошо работают при осевой подаче. Вследствие снижения примерно в 2 раза осевой составляющей силы резания прекратились поломки гидрозажима инструмента. Стойкость фрез увеличилась в 1,5 - 2,0 раза по сравнению с ранее применявшимся инструментом. Стойкость фрез, упрочненных методом ионной имплантации, по сравнению с последними возросла еще в 2 - 3 раза. Улучшилась свертываемость стружки и, тем самым, уменьшился объем ее насыпной массы. [c.315]

Работа реза и ее составляющие. Процесс резания на летучих ножницах начинается захватом полосы ножами. Ножи внедряются в металл и производят его деформацию в направлении реза- 1ия и, если скооость иожей больше скорости полосы, также в направлении движения полосы. Конец реза наступает раньше, чем схождение ножей. Если скорость ножей больше скоро- [c.134]

При относигельном движении двух твердых тел (точнее — твердого тела и среды) возникают силы, являющиеся функциями ортогональных координат, т. е. координат, на которых они не совершают работы. При резании резец, движется в обрабатываемой заготовке и тангенциальная составляющая силы резания является функцией координаты (или координат) вершины резца, определяющей сечение срезаемого слоя и направленной перпендикулярно к этой составляющей силы резания. При контактном трении твердых тел сила трения является функцией, нормальной к поверхности скольжения контактной деформации, вызываемой нормальной нагрузкои-Аналогичное явление наблюдается при флаттере, когда подъемная сила, определяемая движением воздушной среды, действующая на крыло самолета (или лист на дереаг), является функцией угловой координаты (угла атаки). [c.118]

Диаметр D, параметр шероховатости а заготовки и радиальная составляющая Fy силы резания в виде электрических сигналов поступают в электронные преобразующие устройства ЭПУ, откуда их значения поступают на аналоговый вход вычистгительной машины. Сигнал А работы шлифования зависит от скорости изменения измеряемого диаметра заготовки. Вычислительная машина в зависимости от измеренных и вычислительных параметров (На, Ру, Л и А) оптимизирует значение поперечной подачи Snon, передаваемое в управляющее устройство УУ, где оно кодируется и поступает в виде элекгрического сигнала на дискретный электродвигатель ДЭ. Сигнал Ру радиальной составляющей силы шлифования также поступает на управляющее устройство для своевременного переключения быстрого подвода круга на рабочую подачу соприкосновения круга с заготовкой и ее остановки, если радиальная сила шлифования превысит допустимую. [c.333]

Управление размером динамической настройки осуществляется путем регулирования контурной (продольной) подачи, выполняемой автоматическим регулированием скорости протяжки магнитной ленты. В процессе фрезерования измеряются составляющие силы резания и Ру датчиком Dx и Dy, и сигналы, пропорциональные Рх, усиливаются и подаются на фазовый дискриминатор ФО, а на другой его вход поступает сигнал обратной связи с вращающегося трансформатора ВТ. После усиления сигнал поступает на электромеханический преобразователь ЭМП следящего золотника ГЗ, управляющего работой гидроцилиндра ГЦ. Шток гидроцилиндра ГЦ деформирует в направлении оси X специальную фрезу-аналог, которая повторяет упругие деформации рабочей фрезы. Разность сигналов U и t/в. поступающих с обоих датчиков, характеризует наклон фрезы. Эта разность поступает на устройство сравнения С, где происходит сопоставление углово1 еформа-ции фрезы с допустимой ее величиной. Полученный сигнал рассогласования усиливается и подается на двигатель постоянного тока, вращающий привод лентопротяжного механизма ЛПМ. Одновременно сигнал с датчика поступает на мостовую измерительную схему МИ, усиливается и подается на двигатель KD установки координат. Дифференциально суммирующий механизм производит алгебраическое суммирование угла поворота шагового двигателя и корректирующего двигателя. [c.490]

Обработка резанием высокопрочных закаленных сталей (высоколегированных и углеродистых сталей мартенситного класса твердостью HR > 28) в отличие от обработки жаропрочных материалов характеризуется крайне малой пластической деформацией, а работа резания в основном затрачивается на преодоление упругих дефюрмаций и трения при интенсивном износе инструмента и больших значениях сил резания, особенно радиальной составляющей, превышающей тангенциальную в 2...3 раза, что обусловливает необходимость обеспечения высокой жесткости системы СПИД. Поэтому наряду с тщательной заточкой режущего инструмента (преимущественно ВК8 и ТТ7К12), обеспечением виброустойчивости системы СПИД и применением для охлаждения масляных смесей (например, 75°-ного дистиллатного эмульсионного масла и 25%-ного четыреххлористого углерода) обработку сводят к наименьшему объему резания, т.-е. к чистовым отделочным операциям после термообработки. [c.369]

Для обеспечения стружколомания в практике применяют как положительные, так и отрицательные передние углы. Использование плоской передней поверхности с отрицательным углом (обычно у-минус 15—10°) вызывает повышение общей силы резания и в особенности ее радиальной составляющей. Вследствие этого резцы могут быть применены только при условии обеспечения жестких условий работы. При отсутствии их целесообразно применять резцы с положительным передним углом в пределах 5—15° при условии наличия упрочняющей ленточки шириной 1,5—2 мм с отрицательным углом Зч-5°. Путем изменения ширины ленточки можно добиться удовлетворительной работы резца при снятии стружки как мелкого, так и крупного сечения. [c.161]

Несмотря на достаточно широкое применение в промышленности СТО, в литературе отсутствует методика ее проектирования. Анализ работы этой оснастки, применяемой при обработке отверстий, показывает, что самоустанавливаемость мерных инструментов в обрабатываемом отверстии (развертывание, растачивание) или самоустанавливаемость заготовок относительно инструмента (протягивание, дорнование) обеспечивается путем введения определенного числа и вида подвижностей в такие элементы ТС, как приспособление, режуший и вспомогательный инструменты, причем по направлениям задаваемых подвижностей обязательно должно иметь место ограничение перемещений инструмента или заготовки. Это достигается в результате проявления эффекта самонаправления, когда уравновешиваются радиальные составляющие сил резания и трения на режущих и направляющих элементах инструмента. В направлениях, по которым перемещение инструмента или заготовки ничем не ограничиваются, ТС должна быть жесткой. Таким образом, самоустанавливаемость технологической оснастки достигается путем использования мерных инструментов и самоустанавливающейся технологической системы (СТС). [c.47]

Из теории резания известно, что машинное время и время смены инструмента и подналадки станка как часть штучного времени на операцию зависят от режимов резания. Их функциональная зависимость на плоскости имеет форму кривой экстремального вида [16]. Значит ее минимум будет обусловлен не максимально возможным технологическим режимом, а режимом, соответствующим наименьшему (/ . времени на операцию и, следовательно, наибольшей выработке станочника (при неизменной величине остальных составляющих штучно-калькуляционного времени, не зависящих от режйма резания). Но это не означает, что будут достигнуты наименьшие затраты живого и овеществленного труда на операцию. В этом случае достигается максимальная экономия живого труда станочника и совершенно не учитываются все остальные затраты овеществленного труда, связанные с выполнением данной операции. Следует ли, однако, считать, что работа на режимах максимальной выработки является экономичной Утверди- [c.109]

Радиус закругления при вершине резца. Главная и вспомогатель"ая кромки сопряга отся на вершине в виде закругления радиуса г. Влияние его на работу резца примерно такое же как и угла Ф1. С увеличением радиуса закругления повышается качество обрабатываемой поверхности и стойкость резца благодаря уменьшению толщины сэеза на закругленной вершине резца. Однако увеличение радиуса влечет за собой повышение составляющих сил резания — вертикальной Р и радиальной Ру при уменьшении осевой Рх, т. е. радиус оказывает такое же влияние, как и главный угол в плане ф. Поэтому увеличение радиуса г воз.можно только при наличии жестки < УС.ТОВИЙ обработки, так как иначе неминуемо появление вибраций. [c.158]

Здесь О — сумма проекций шести результирующих сил на направление скорости V н Qн — сумма их проекций на нормаль к поверхности резания (на нормаль к скорости и). Работа силы Я равна сумме работ сил Q и Qн Так как мощность силы Qн равна iVн=QнU os90°=0, работа всех сил равна работе силы Р, которая называется касательной составляющей или силой резания. Она входит в формулу для расчета мощности, расходуемой на резание. Сила Qн называется нормальной составляющей. Ее работа не равна нулю, когда при движущемся со скоростью и резце обрабатываемая заготовка двигается в направлении, не параллельном скорости V. В большинстве деревообрабатываю- [c.55]

Горизонтальная составляющая силы резания Рг определяет усилие, которое необходимо приложить к столу станка для осуш,ествления рабочей подачи, при этом су- щественно направление указанной силы. При фрезерова- НИИ против подачи (см. рис. 17, а) направление горизонтальной составляюш,ей Рг противоположно направлению движения (по стрелке 5). Поэтому механизм, перемещающий стол (механизм винта и гайки), должен преодолеть силу Рг. Так как при фрезеровании и при перемещении стола вхолостую приходится преодолевать сопротивление движению, витки винта и гайки все время остаются прижатыми друг к другу. Если же между ними имеются зазоры, то на работу это не влияет, так как сила Рг выбирает их. . [c.35]

Тарировка осуществляется статическим нагружением динамометра в направлениях действия составляющих измеряемой силы. Вообще говоря, для полной оценки свойств динамометра одной статической тарировки недостаточно. Необходима еще динамическая, которая заключается в приложении к динамометру переменной силы. Но динамическая тарировка требует специальных, довольно сложных и дорогостоящих устройств. Методика ее в достаточной мере не разработана. Поэтому в практике проведения исследований по резанию металлов ограничиваются статической тарировкой динамометра, провддя наряду с этим его сравнительные испытания в процессе резания. Вопрос об оценке качества прибора решается, таким образом, путем сравнения его работы с работой другого динамометра, автоматически принимаемого за эталон. [c.92]

При работе прямозубыми цилиндрическими фрезами узлы станка и оправка нагружаются двумя составляющими силы резания Ру и Р Поэтому для упрошенпя опытов часто определяют не жесткость, а коэффициент жесткости, т. е. нагружают станок силой, совпадающей по направлению с составлющей силы резания Ру и измеряют перемещения узлов станка в том же направлении. Суммарный коэффициент податливости системы станок—инструмент (с учетом оправки) можно подсчитать по формуле [c.36]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...