Определение количества приводов

Влияние дефектов строения на прочностные характеристики металлов не однозначно. Если прочность практически бездефектных кристаллов, так называемых "усов", очень высока (см. рис. 1.3), то увеличение плотности дефектов до определенного количества приводит к ее резкому снижению (ветвь А). Точка характеризует прочность металлов, которые принято [c.10]

Ясно, что паровые пузырьки (образование которых на поверхности нагрева в большом количестве приводит в результате их слияния к появлению кризиса) должны иметь размеры, меньшие толщины низкого вязкого подслоя 6/7 в противном случае эти пузырьки подвергались бы действию турбулентных пульсаций и сносились бы последними с поверхности нагрева (возможно также, что величина 6 коррелирует определенным образом с диаметром паровых пузырьков). [c.480]

Механическая прочность асбестовых волокон не велика предел прочности при растяжении составляет 30—40 МПа. Вследствие этого при производстве асбестовых бумаг, лент и тканей обычно добавляется определенное количество органических волокон, что приводит к снижению механической прочности при высокой температуре за счет выгорания органической части. Тем не менее асбестовые материалы по нагревостойкости относятся к классу С. [c.176]

Такое повторение циклов с упруго-пластической деформацией металла через определенное их количество приводит к образованию трещин термической усталости. [c.236]

И он был прав. Только два ошибочных положения учения Декарта — о невозможности создать пустоту и определение количества движения как не имеющей направленности величины — приводили к такому числу абсурдных следствий, что развитие науки, не могло продолжаться без их опровержения. Первое из них лишало полноты представления о силах тяжести и легкости и затрудняло их измерение, второе — запутало теорию удара, а с нею и объяснение ряда других явлений и остановило на полпути формирование понятий силы, количества движения и энергии. [c.75]

Для оценки уровня качества машин используют показатели качества. Показателем качества машин называется количественная характеристика свойств машин, входящих в состав их качества, рассматриваемая применительно к определенным условиям их создания и эксплуатации. Напомним, что качество продукции — это совокупность ее свойств, обусловливающих пригодность удовлет- ворять определенные потребности в соответствии с ее назначением. Поэтому в состав качества продукции часто входят не все ее свойства, а лишь некоторые из них. Некоторые из свойств машин могут быть функциями других. Например, производительность металлорежущего станка можно рассматривать как способность выполнять в единицу времени определенное количество заданных технологических операций, или снимать с обрабатываемой заготовки определенное количество металла. В свою очередь, эта производитель ность будет функцией таких свойств, как мощность привода, глубина подачи, точность обработки и т. п. [c.33]

Для приведения в действие рабочих органов машины к ним должно быть подведено определенное количество энергии. Для этого их включают в систему привода, которая имеет три составные части исполнительный орган, передаточное устройство и двигатель. [c.4]

На котлах, работающих на пылеугольном топливе по схеме с прямым вдуванием, отключение одной или нескольких мельниц приводит к отключению определенного количества горелок. Такой режим наиболее неблагоприятен с точки зрения надежности горелок, так как при недостаточном охлаждении горелок происходит обгорание их выходных элементов. [c.128]

Плотность спеченной UO2 зависит от температуры спекания и в обычных условиях может составлять 92—97% теоретической. Топливо с низкой плотностью при радиационном спекании уменьшается в объеме. Используя это явление, можно снизить величину распухания топлива, что достигается путем создания материала с контролируемой пористостью. Для этого в двуокись урана вводят определенное количество частиц графита соответствующего размера. Частицы, окисляясь на последней стадии спекания, приводят к образованию пор. Другие методы создания контролируемой пористости предусматривают распределение в матрице компактных сфер определенного размера. [c.105]

На рис. 3.37, по данным [3.108], в качестве примера приводятся результаты исследования влияния отложений сульфата кальция на критическое паросодержание. Кривая 1 характеризует закон изменения температуры чистой стенки вдоль канала. Кривая 2 определяет температуру чистой стенки после накопления определенного количества соли, соответствующего приращению температуры стенки при пузырьковом кипении кТ = 8—9°С — кривая 4). Дальнейшее приращение слоя отложений (АГ = 30 °С — кривая 5) привело к изменению профиля температур (кривая <3), однако величина граничного паросодержания не изменилась. Изменение толщины слоя отложений сульфата кальция в пределах О— 40 мкм практически не сказывается на кр- В первом приближении можно считать, что тонкие непроницаемые отложения на критические параметры не сказываются. [c.146]

Становление характеристики можно представить себе как сумму времени, необходимого для того, чтобы жидкость, введенная в передачу, приобрела устойчивую траекторию в ее рабочей полости, и времени, необходимого для установления определенного количества жидкости, совершающей постоянную циркуляцию в рабочей полости передачи. Во многих случаях второй процесс так и не устанавливается до тех пор, пока не установится режим привода, т. е. эти процессы, накладываясь друг на друга, определяют время становления друг друга, причем все эти процессы становятся существенно более длительными при частичном заполнении по сравнению со временем, потребным для изменения заполнения. При включении передачи полностью, т. е. в случае, когда регулирование (управление) сводится к полному заполнению, время запаздывания между заданием и исполнением команды определяется только временем заполнения и временем, определяемым управлением движения системы [c.93]

Потерю устойчивости при низких скоростях движения можно объяснить тем, что элементы привода в первоначальный момент, после смещения золотника из нейтрального положения до начала движения каретки, накапливают определенное количество энергии вследствие сжатия рабочей жидкости в трубопроводах, полостях гидродвигателя, деформации (скручивания) ходового винта, деформации зубьев шестерен и их валов до тех пор, пока создаваемое тяговое усилие не повысится до величины силы трения покоя. По достижении этого каретка приходит в движение, сила трения падает, а избыток тяговой силы сообщает каретке определенное ускорение — каретка совершает рывок. Рывок (перемещение) уменьшает величину давления в рабочих полостях гидродвигателя и присоединенных к нему трубопроводах, величину деформации в кинематической цепи привода, и каретка снова 10 147 [c.147]

При повороте рулевого колеса 6 связанный с ним винт перемещает плунжер 7 золотника. Это перемещение изменяет проходные сечения окон во втулке 2 золотника, причем одни сечения возрастают (zq -f z), другие уменьшаются (zq—z). В результате количество поступающего от насоса 1 масла ti превышает сливающееся 02, что приводит к поступлению определенного количества масла Ф в цилиндр 3 и движению его поршня. [c.7]

Количество соляной кислоты, необходимое для получения раствора хлористого железа определенной концентрации, приводится в таблице 25. [c.96]

Основное допущение, обычно принимаемое всеми исследователями усталости в условиях действия спектра нагрузок, состоит в том, что воздействие циклических напряжений некоторой заданной амплитуды приводит к усталостному повреждению, величина которого определяется числом циклов воздействия напряжений этой амплитуды, а также полным числом таких циклов до разрушения неповрежденного образца. Далее предполагается, что возникшие повреждения остаются неизменными и воздействие в некоторой последовательности напряжений различной амплитуды приводит к накоплению повреждений, причем полная поврежден-ность равна сумме приращений поврежденности, производимых воздействием напряжений каждой отдельной амплитуды. Когда полная накопленная поврежденность достигает некоторой критической величины, происходит усталостное разрушение. Хотя указанный подход в принципе достаточно прост, на практике возникают серьезные трудности, поскольку не ясно, как правильно оценить поврежденность, вызываемую воздействием напряжения некоторой заданной амплитуды St в течение определенного количества циклов rii- К настоящему времени предложено много гипотез накопления повреждений, которые позволяют определить поврежденность при воздействии напряжения некоторой заданной амплитуды и просуммировать приращения поврежденности для оценки возможности разрушения при воздействии спектра нагрузок. [c.240]

Это отношение может служить для пересчета жирной кислоты, израсходованной в производстве. смолы, на количество масла в полученной смоле или для расчета количества жирной кислоты, необходимого для получения смолы Б, содержаш,ей определенное количество масла. Ниже приводится такой же теоретический расчет для смолы Б, содержащий 5 молей фталевого ангидрида, 4 моля глицерина и 2 моля жирной кислоты. [c.324]

Независимо от типа коммутатора сложность конструкции контактных элементов определяется током и напряжением, на которые контакт должен быть рассчитан, с условием, что этот контактный элемент должен создавать очень незначительные нарушения однородности тракта. Следовательно, для коммутаторов различных типов, но выполненных для одинаковых мощностей и волнового сопротивления, должны получиться примерно одинаковые по сложности контакты. Разные типы коммутаторов позволяют собрать на один привод большее или меньшее число подвижных контактов, и поэтому каждый тип коммутатора характеризуется определенным количеством приводов. Точно также каждый тип коммутатора в зависимости от его схемы и принципа переключения имеет большее или меньшее число внутренних соединений, подвижных и неподв1ИЖных контактов. [c.459]

Очевидно, что на точность получаемых результатов будут влиять такие факторы, как схема интегрирования, величина шага интегрирования Ат,-, количество КЭ в проскоке, число подынтервалов времени k, на которые разбит интервал Атс. Из рис. 4.20 видно, что при использовании уравнения (1.47) при k = 4 11 18 (кривые 1, 2, 3, 4) отличие результатов расчета от приближенной аналитической зависимости (4.79) составляет соответственно 0,19 0,14 0,08 0,01G (0) (при v = r). Таким образом, использование условия < 10 приводит к существенной погрешности расчетной схемы, что, в свою очередь, в задаче об определении СРТ приводит к необоснованному завышению скорости трещины, особенно в области ее высоких значений (o r). Следует отметить, что значению k = при v = r соответствует шаг интегрирования Ат, равный времени прохождения волны расширения через наименьший КЭ в вершине трещины. Попытки более адекватного описания зависимости G (y) с помощью более точного моделирования раскрытия трещины путем увеличения количества КЭ в проскоке не дали существенного изменения зависимости G (o) (кривая 6). При использовании уравнения (1.41) зависимость G v) отличается от аналитической (4.79) менее чем на 1 % (кривая 5). В то же время следует отметить, что ограничение на шаг интегрирования, обусловленное устойчивостью решения уравнения (1.41), делает применение данной схемы при и < Сд неэффективным, поскольку резко возрастает количество шагов Ат (при v = r /г = 18 при v = rI2 fe = 36 и т. д.). [c.250]

Ингибировать протекание коррозии. Пигменты, содержащиеся в слое грунтовки (слое, непосредственно прилегающем к поверхности металла), должны быть эффективными ингибиторами коррозии. Достигая поверхности металла, вода растворяет определенное количество пигмента и становится менее коррозлон-ноактивной. Пигменты, обладающие свойствами ингибиторов коррозии, должны быть достаточно растворимы, чтобы создать ту минимальную концентрацию ингибирующих ионов, которая необходима для уменьшения скорости коррозии. Однако растворимость не должна быть настолько велика, чтобы приводить к быстрому вымыванию их из покрытия. [c.250]

Анализ работы контактно-сепарационных устройств показал, что отбираемому расчетному количеству жидкости с элемента должно соответствовать определенное количество газа. Невыполнение этого условия приводит к повышенному уносу капельной жидкости с основным потоком газа или вторичному уносу жидкости с газом, выходящим из-под каплесъемника. Такая зависимость обусловливает необходимость выполнения канала для выхода жидкости из элемента переменного или регулируемого сечения [2] для возможности подачи расчетного количества жидкости в контактно-сепарационный элемент с учетом равновесной влаги в газовом потоке и унесенной капельной жидкости, а также коэффициента рециркуляции. [c.276]

Наиболее существенное влияние на изменение структуры покрытий на основе оксида магния оказывает температурный фактор. При изменении температуры термообработки от 150 до 700 °С и при определенном количестве связки — 20 об. % можно отметить следующее. При температуре термообработки до. 300 °С структура композиции ме.ткокристал.лическая, со связкой, равномерно распределенной между зернами наполнителя (рис. 1, б, 1). Повышение температуры свыше 300 °С приводит к появлению отдельных конгломератов, что связано с уменьшением в 1.5 раза удельной поверхности композиции. При температуре термообработки порядка 500 °С, хотя и сохраняется мелкокристаллическая структура, но при этом происходит увеличение количества конгломератов. Удельная поверхность уменьшается в 3 раза. В щелочносиликатной связке наблюдается так называемый предкристаллизационный период (рис. 1, б, 2). Дальнейшее повышение температуры до 700 °С приводит к непосредственной кристаллизации в самой связке (рис. 1, б, 3) и последующему, хотя и в незначительной степени, росту [c.99]

Если кислород, применяемый в избытке при рафинировании, не удаляют при окончательном раскислении, то образуются глобулярные включения оксидов. Они выделяются преимущественно на границах первичных кристаллов. Так как сталь всегда содержит определенное количество серы, оксидные включения (FeO) окружены каймой эвтектики (FeO + FeS). Эти оксидосульфиды образуют часто с железом тройную эвтектику с низкой температурой плавления, которая вызывает красноломкость. Добавка ферромарганца приводит к образованию твердого раствора FeO — МпО, который по внешнему виду и распределению подобен включениям FeO. Точка плавления эвтектических включений повышается и благодаря этому устраняется опасность красноломкости. [c.178]

Коррозионная среда. В зависимости от состава коррозионной среды МКК аустенитных коррозионно-стойких сталей может развиваться с различными скоростями. Одни среды могут вызывать быстрое разрушение границ зерен до полной потери металлом механической прочности и пластичности, другие — более медленное межкристаллитное разрушение. Быстрое разрушение происходит в растворах азотной, серной и фосфорной кислот, смесях азотной и фосфорной кислот, в муравьиной и уксусной кислотах и др. Присутствие в таких растворах некоторых веществ приводит к значительному ускорению МКК- Так, действие сернокислотных рестворов более интенсивно при наличии в них определенных количеств сульфата железа, сульфата меди, роданистого калия или аммония, соединений серебра и двухвалентной ртути, шестивалентного хрома и т. д. Наиболее часто МКК коррозионно-стойких сталей и сплавов наблюдается в кислых растворах. Кислые среды считаются самыми опасными в отношении МКК и используются для выявления у металла склонности к этому виду разрушения по стандартным методикам. [c.59]

Природа (сущность) зависимости сопротивления усталости от частоты циклического нагружения имеет временной характер. Циклы нагрузки с различными периодами (при условии равенства соответствующих им амплитуд напряжений) будут оказывать различное повреждающее действие на материал и тем большее, чем большая длительность действия напряжений, особенно максимальных, в течение цикла. Поэтому действие определенного количества циклов N высокочастотной нагрузки приводит к меньшему усталостному повреждению материала по сравнению с действием такого же числа циклов N низкочастотной нагрузки той же амплитуды. Отсюда и повышение предела выносливости и циклической долговечности при увеличении частоты ыагружения. Но все это справедливо для частот меньше некоторой критической (зависящей от материала, [c.334]

Существует также несколько методик для определения количества частиц загрязнителя в рабочей жидкости и их объемной концентрации [11], [42], [49]. Ниже приведена методика ВНИИГидро-привода для определения классов чистоты масел по гранулометрическому составу загрязнений в соответствии с ГОСТ 17216—71. [c.71]

На рис. 2-127 приводится схема установки пылеотборной трубки Б трубопроводе для отбора пробы и определения количества пыли в потоке. [c.215]

Возможность снижения расхода реагента на регенерацию до стехиометрического количества в процессе анионирования воды достигается легче, чем при Н-катионировапии. Это объясняется тем, что анионы сильных кислот очень интенсивно регенерируются раствором едкого натра из слабоосновного анионита, а в процессе анионирования, благодаря отсутствию противоионного эффекта, анионы сильных кислот хорошо поглощаются анионитом, вытесняя гидроксильные ионы. Последние тут же нейтрализуются ионами водорода. Поэтому в процессе анионирования воды основной задачей является правильный выбор способа анионирования. Так, например, при прямоточном способе анионирования для того, чтобы в процессе обработки воды из нижних слоев анионита не вымывалась кислота, через эти слои необходимо пропустить определенное количество щелочи, что приводит к повышению расхода [c.141]

Следует также иметь в виду, что (см. табл. 5) понижающие коэффициенты не распространяются на нормы расчета числа основных станков для изготовления крупных и особо крупных штампов указанные нормы предусматривают только ремонт этих штампов. Нормы табл. 5 для определения количества основных станков вычислены из условия, что все прессы однопозиционные. В случае, когда имеются многопозиционные прессы, последние приводятся к однопозицнонным по формуле [c.15]

Приводим принципиальную схему установки процесса при V = onst (рис. 151). В разогретый до температуры 570° К реактор <5 сначала подают подогретый воздух, а затем впрыскивают определенное количество подогретого обводненного топлива. При закрытых клапанах 8—10 в реакторе происходит испарение воды из топлива и сгорание его горючей части, сопровождающееся подъемом давления. Затем открывается клапан 9, и парогаз устремляется в теплообменник 4, где отдает тепло реагентам, вновь поступающим в реактор 5, в который также сначала подается воздух, а затем впрыскивается обводненное топливо и т. д. [c.292]

Проблемы конвективного теплообмена при низких давлениях те же, что в обычной газодинамике и теплотехнике, осложненные, однако, дополнительными эффектами. Речь идет в конечном счете об определении количеств тепла, которыми обмениваются твердые поверхности различной формы с обтекающим эти поверхности потоком газа. Указанные количества тепла, отнесенные к единице площади и единице времени, будем называть удельными потоками тепла или.просто тепловыми потоками. После приведения к безразмерному виду i(Nu, St) тепловые потоки оказываются функциями многих безразмерных параметров, из которых в первую очередь надо назвать числа Рейнольдса Re, Маха М, энтальпийный фактор hw, коэффициент аккомодации а и коэффициент диффузного отражения о. Как известно, эффекты разреженности проявляются, начиная с некоторых значений числа Кнуд-сена Кп, представляющего собой отношение средней длины свободного пробега молекул к характерному линейному размеру. Эффекты разреженности прежде всего приводят к изменению условий на твердой поверхности обтекаемого тела вместо прилипания, т. е. непрерывного перехода температуры и скорости от значений в газе к значениям в теле, появляются скольжение газа и скачок температур у стенки. Что касается уравнений, описывающих процесс обтекания и теплообмена, то практически в настоящее время пользуются уравнениями Навье-Отокса. [c.36]

Выше мы приводили ньютоново определение количества материи как величины, иронорциональной плотности, указав, что такое определение требует допущения корпускулярного строения материи (плотность подразумевалась как число частиц на единицу объема). Но на той же странице Начал Ньютон наметил другое онределение, отонедествпв понятпе количества материи с понятием [c.162]

Поры возникают при растяжении на 5—6%, при последующем растяжении их размеры несколько увеличиваются (до 50 мк) в интервале степеней растяжения от 10 до 25% происходит в основном увеличение количества дефектов без изменения их размеров. На некоторой стадии растяжения, в данном случае при удлинении 25—30%, цепочки пор сливаются в полости. Количество дефектов при этом уменьшается, а размеры их резко возрастают. Последующее растяжение, сверх 35—40%, приводит к последовательному разрыву перемычек между полостями, образованию магистральной трещины и разрыву образца. Следует отметить, что приведенные зависимости имеют больше качественный, чем количественный характер, так как при механическом приготовлении шлифа мелкие дефекты заполировываются, а при последующем травлении, даже кратковременном, растравливаются не только дефекты, но и рыхлоты в металле. В наших экспериментах шлифы полировались с добавкой в пасту травящего раствора, что существенно уменьшало наволакивание металла на микродефекты, а последующее травление производилось весьма кратковременно. Однако даже принятые меры не дают полной надежности в определении количества и размеров микродефектов на начальной стадии их возникновения. [c.111]

Большой интерес для производства металлического хрома алюминотермическим методом имеет то обстоятельство, что если система АЬОз—СггОз характеризуется полной взаимной растворимостью, то растворимость окислов хрома в расплавах СаО — AI2O3 весьма ограничена. Очевидно, что введение определенных количеств извести в расплавы глинозема с окисью хрома должны приводить к повышению активности СГ2О3 в шлаке, а следовательно, и к более полному протека- I" [c.107]

Вйбор настройки машины, т. е. частоты X, подчиняется двум противоречивым требованиям обеспечить стабильность вибрации и требуемую производительность при изменении количества материала на рабочем органе и получить достаточно большие значения коэффициента динамичности Первое требование заставляет отдаляться от резонанса, второе — приближаться к нему. Поэтому выбор X зависит от вь бора отношения пц/т , а также от характера технологического процесса, вида материала, требований к постоянству производительности и т. д. Например, в устройствах для вибрационного транспортирования или орнентиропання небольшого числа деталей малой массы изменение числа деталей на рабочем органе практически не сказывается на величине т. При этом возможна настройка близко к резонансу дoпy ти rыe значения X ограничиваются условиями устойчивости (10) и неопределенностью в величине коэс1)фициента у (вблизи резонанса ошибка в определении 7 приводит к большим отличиям амплитуды перемещения от расчетной). Наоборот, в вибрационных питателях при работе под завалом масса материала может превышать массу рабочего органа. В таких случаях принимается большая отстройка от резонанса. [c.265]

Сравнение результатов испытания на ударную вязкость, проведенного после закапки при различных температурах, указывает на то, что существует связь микроструктуры с видом микроповерхности изломов. Из данных, приведенных на рис. 13, вытекает, что ударная вязкость стали в поперечном направлении повышается по мере увеличения температуры закалки до 1173 К и затем снова снижается. Уменьшение ударной вязкости после закалки с более низкой температуры указывает на то, что эта температура слишком низка для полного превращения феррита в аустенит, который несмотря на малое его количество (следы) может снижать ударнук) вязкость после закалки вследствие неоднородности структуры. Повышение температуры закалки до определенной величины приводит к выравниванию структуры и увеличению пластичности. Однака чрезмерное повышение температуры закалки приводит к снижению ударной вязкости в результате увеличения зерна аустенита, а также закалочных напряжений. [c.26]

Одним из главнейших факторов жаропрочности сталей и сплавов является образование упрочняющих фаз Элемен ты внедрения — бор, азот, углерод — имеют весьма ограниченную и переменную с температурой растворимость в твер дом растворе и приводят к образованию избыточных фаз — боридов, нитридов, карбидов или фаз смешанного состава (см гл V) В сталях и сплавах на кобальтовой основе эти фазы обеспечивают основной эффект упрочнения, при этом требуется обеспечить оптимальные размеры частиц фаз, их определенное количество и равномерное распределение в матрице В жаропрочных сплавах на никелевой основе та кие фазы чаще всего образуются по границам зерен и их влияние на жаропрочность может быть различным в зави симости от назначения и условий эксплуатации сплава В целом можно считать, что присутствие определенного ко личества карбидных фаз в жаропрочных никелевых сплавах оказывает положительное влияние, препятствуя межзе репному проскальзыванию, в то же время выделение кар бидных фаз типа МедзСд часто приводят к охрупчиванию сплавов и понижению их жаропрочности [c.300]

Из ура в1нения (6.1) следует для тот чтобы в растворе находилось определенное количество бикарбонатных ионов НСО Г одновременно требуется присутствие в воде соответствующего, этой концентрации количества свободной углекислоты СОг, называемой ра вно1весно.й . При недостатке растворенной углекислоты создается тенденция к распаду части бикарбонатных ионов, т. е. к сдвигу вправо реакции (6.1). Это приводит к дополнительному образоваиию также и карбонатных иоиов СОз которые реагируют с присутствующими в воде ионами кальция, [c.63]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...