Трубы, «кольцевая» поверхность

Трубы, кольцевая поверхность 130 [c.454]

Течение между плоскостями и течение в трубе кругового сечения можно рассматривать как предельные случаи течения Б трубе кольцевого сечения, т. е. между двумя коаксиальными цилиндрическими поверхностями (радиусов 7 i и R2, R2>R )-При / 1 = О мы возвращаемся к трубе кругового сечения, а пределу R - R i отвечает течение между плоскостями. По-видимому, критическое число Rkp существует при всех отличных от нуля значениях отношения R /Ri< 1, а при Rx/R оно стремится к бесконечности. [c.151]

Длину трубок находят из выражения для поверхности теплообмена F = пг (/ + Д<) с подстановкой в него числа оребренных участков одной трубы 2-= //(а + 6) здесь / и —боковая и кольцевая поверхности пластины. [c.272]

По картине полос для поперечного среза (фиг. 10.38) были определены кольцевые напряжения в трубе и радиальные напряжения в закруглениях шпоночной канавки (фиг. 10.39). Оказалось, что влияние канавки на распределение напряжений носит лишь местный характер. Сравнительно высокие напряжения возникают в углах канавки. Напряжения в середине дна канавки также выше номинальных кольцевых напряжений на остальной части внутренней поверхности трубы. Кольцевые напряжения на наружной поверхности трубы несколько уменьшаются в области напротив канавки. [c.307]

Наличие на внутренней поверхности трубы кольцевых выемок также повышает ее сопротивление. Общее сопротивление участка с выемками [c.71]

На котлах встречаются кольцевые трещины в местах вальцовки даже при внимательном и добросовестном выполнении процесса вальцовки. Трещины начинаются с наружной стороны трубы, т. е. в месте прилегания трубы к поверхности гнезда, что затрудняет их обнаружение. Такую трещину можно обнаружить лишь тогда, когда она становится сквозной, — по бугоркам солей, отлагающихся на внутренней поверхности трубы. Кольцевые трещины обнаруживаются неразрушающими методами контроля. [c.53]

Отвод тепла, выделяющегося при освобождении атомной энергии урана при работе котла, осуществляется потоком воды, протекающей со скоростью около 3 метров в секунду через узкий кольцевой зазор между поверхностью труб и поверхностью блока. [c.562]

Раструб представляет собой уширение специальной формы на одном конце трубы, в которое вставляется гладкий конец другой трубы. Кольцевой зазор между внутренней поверхностью раструба и внешней поверхностью вставленного конца заполняется уплотняющими материалами (см. стр. 133].. [c.98]

Рис. 8.51. Наружная и внутренняя стенки жаровой трубы кольцевой камеры сгорания выполнены из отдельных секций 1, 3, 4, сваренных внахлестку точечной сваркой. Для охлаждения стенок на поверхность, омываемую горячим газом, подается воздух через щели 2, расположенные между местами сварки отдельных секций, что уменьшает местные перегревы и отложения нагара. Эффективность защиты стенки воздухом, поступающим через щели, падает по мере удаления от места подвода. Вследствие этого температура стенки в конце секции выше, чем в начале, тем более, что начальные участки секций, сваренных внахлестку, нагреваются значительно меньше. Наличие разности температур стенок в месте соединения секций ведет к появлению тер-

Краны присоединяются к трубам на резьбе или с помощью фланцев. Вентили по сравнению с кранами имеют значительные преимущества. Они проще в изготовлении и ремонте, так как в данном случае притирать приходится узкие кольцевые поверхности вместо широких конических поверхностей в кранах. Для открывания и закрывания вентилей не требуется прикладывать больших усилий. Притертые поверхности вентилей не трутся при закрывании и открывании, как в кране, и поэтому меньше изнашиваются. [c.253]

Охлаждение стенок жаровой трубы в месте стыковки с головкой-осуществляется через кольцевые щели, образованные профилированной стыковкой кольцевых поверхностей. [c.419]

При течении смеси с большими скоростями (Гг > 250) расслоенное течение с волновой поверхностью раздела фаз преобразуется в расслоенное течение с серпообразной, а затем с кольцевой поверхностью раздела. Для этих течений на основе проведенных исследований аппроксимирована формула для определения полного перепада давления в наклонных и горизонтальных трубах. [c.105]

На рис. 173 приведены два отводных канала конического сопла кольцевой (рис. 173, а), изготовленный из двух штампованных половин, ось — плоская кривая, f-пост., 2-пост. и коленный (рис. 173, б), составленный из отрезков цилиндрических труб. Эти примеры наглядно показывают аппроксимацию, т. е. замену сложной поверхности простой. На рис. 173, в приведена развертка коленного канала. Как видно, эллипсы преобразовались на развертке в синусоиды. Чертеж развертки выполнен с учетом рационального раскроя. [c.232]

Определить средний по длине коэффициент теплоотдачи и тепловую мощность теплообменника, если температура внешней поверхности внутренней трубы t = 7(f С. Наружный и внутренний диаметры кольцевого канала равны соответственно dz=26 мм и d =2Q мм длина канала 1=, А м. [c.96]

К толстостенным трубам (толщиной стенок >4 —6 мм) фланцы крепят раскатыванием концов труб в кольцевые канавки (рис. 232, я, б), выполненные во фланцах. Вид в — центрированная посадка фланца на обработанную поверхность трубы с последующим раскатыванием поса- [c.224]

На практике влияние термообработки наблюдается редко, так как в обычных средах скорость коррозии лимитируется диффузией кислорода. Однако при переработке кислых пластовых вод нефтяных скважин иногда наблюдается значительная локальная коррозия в околошовных зонах или на стыках стальных обсадных труб. Эта коррозия, сосредоточенная на ограниченных участках внутренней поверхности труб, называется кольцевой . Она вызвана термическими воздействиями при изготовлении и монтаже оборудования и может быть снижена с помощью специальной термической обработки труб или добавлением ингибиторов в пластовые воды [50]. [c.130]

Увеличение влажности газа ОНГКМ обусловливает необходимость подбора и применения для скважин и шлейфов хорошо диспергируемых в воде или водорастворимых ингибиторов, обладающих повышенными летучестью и эффектом последействия. Необходимо также использовать защитное свойство углеводородного конденсата, выпадающего вместе с водой в процессе движения газа по трубопроводам и препятствующего контакту воды с металлом. Углеводородный конденсат в присутствии ингибитора образует на поверхности трубопровода гидрофобный слой, повышая защитное действие реагента. Повышается эффект защиты от коррозии насосно-компрессорных труб, шлейфов и коллекторов при поддержании в них скорости газоконденсатного потока не менее 3 м/с для создания кольцевого режима, при котором углеводородным конденсатом или ингибиторным раствором омывается вся внутренняя поверхность трубопровода. [c.231]

Отмеченные выше закономерности характерны не только при кипеиии пароводяной смеси, но и при кипении органических жидкостей. На рис. 11.19 приведена зависимость от недогрева А нед при кипении моноизопропилдифенила (МИПД) на поверхности внутренней трубы кольцевого канала. Из рисунка видно, что с ростом недогрева плотность критического теплового потока (как и в круглых трубах) увеличивается. При кипении МИПД влияние давления в диапазоне его изменения от 2 до 8 МПа незначительно и качественно одинаково при кипении на внутренней и наружной поверхностях кольцевых каналов. При Д нед>60ч-Ю0 С с увеличением давления kpi уменьшается, а при Д нед<60°С — увеличивается [171]. [c.310]

Газопламенную обработку кислородно-ацетиленовым пламенем применяют для удаления ржавчины и окалины. Способ осуществим благодаря различным коэффициентам линейного расширения окалины и металла. Однако запрессованую окалину этим способом удалить не удается. Обрабатываемые детали должны иметь толщину не менее 5 мм. Для очистки листовых металлов используют горелки прямой формы шириной 30—200 мм, для труб — кольцевые или сегментные горелки. Для таких горелок применяют системы нагнетания или впрыскивания. Обычно горелки снабжены направляющим роликом для выдерживания необходимого расстояния между факелом и поверхностью. Правильно отрегулированная горелка должна иметь острый факел. Горелку следует устанавливать так, чтобы вершина наиболее горячей зоны факела касалась металла, а угол между направлением пламени и поверхностью составлял 40°. [c.65]

Исследования коэффициентов трения выполнялись на малой аэродинамической модели на. девяти лентах из алюминиевых полос толщиной 1,9 мм. Труба была разрезана на 11 кусков, каждый из которых полировался внутри. Принципиальное отдгачие рассматриваемого ра чего участка составляли отборы давления, выполненные в виде кольцевых щелей шириной 0,3 мм (см. рис. 6.3,в). Куски трубы кольцевых отборов спаивались оловянным припоем на специальных оправках, что исключало радиальные перекосы трубы. Отклонения диаметра трубы от среднего значения на участках измерения не превьииали 0,05 мм. Алюминиевые полосы для скрученных лент изготовлялись такой ширины, чтобы после скрутки зазор между стенкой трубы и лентой не превышал 0,3 мм. Перед скруткой поверхность лент полировалась. Предельная погрешность шага ленты не превышала 3%. На рабочем участке было предусмотрено 10 отборов статического давления. Для каждого шага ленты была определена зона стабилизации потока. Обшая длина модели составляла 70 ). Для измерения расхода при различных режимах использовались два сопла Вентури диаметрами 30 и 12 мм. Полученные значения коэффициентов трения приведены на рис. 6.8. [c.123]

Рассмотрим условия теплообмена установки, представляющей трубчатую печь с вставленной в нее озоленной водоохлаждаемой трубой. Кольцевой зазор между стенкой печи и поверхностью отложений заполнен атмосферным воздухом, теплофизические свойства которого практически идентичны свойствам топочных газов, заполняющих поры реальных загрязнений. Толщину воздушного кольцевого зазора обозначим и рассмотрим случай, когда 6 < 6 мм При этих условиях в воздушной щели отсутствует конвек тивный теплоперенос, так как (Gr-Pr) e < 10 [Л. 71 ] Передача тепла от стенки печи к золовому слою осущест вляется только теплопроводностью и радиацией через воз душную прослойку, что можно представить уравнением [c.76]

Корпус испарителя представляет собой вертикальный цилиндр с лапами на нижнем днище. Греющая секция состоит из двух трубных досок, в которые вварены стальные трубы, образующие поверхность нагрева секции. Центральная ее часть не имеет трубок, сюда по паропроводу подается греющий пар. Между греющей секцией и стенками корпуса есть кольцевой зазор, достаточный для организации циркуляции воды. Специальные перегородки в греющей секции обеспечивают несколько ходов греющего пара. Конденсат пара скапливается в нижней части секции и отводится по трубе. Паровое пространство греющей секции соединено с паровым пространством испарителя трубкой с клапаном, который при эксплуатации испарителя открыт и позволяет удалять из греющей секции яеконденсирующиеся газы. [c.91]

Теплоноситель движется сверху вниз внутри прямых труб теплопередаюшей поверхности, за-вальцованных в трубные доски. Питательная вода подается в кольцевой коллектор, из которого поступает в кольцевое пространство между корпусом и кожухом трубного пучка и продвигается вниз. По мере движения она нагревается вследствие конденсации пара, поступающего через прорези в кожухе. Через прорези в нижней части кожуха нагретая до вода поступает к теплопередающей поверхности, где испаряется. Пар перегревается в верхней части поверхности, через прорези в кожухе попадает в кольцевую полость и через патрубки, расположенные в зоне начала перегрева, отводится в паропровод. [c.209]

Водотрубный испаритель, изображенный на рис. 10-4, состоит из вертикального цилиндрического корпуса 1, внутри которого концентрически размещена греющая секция 2, представляющая собой обечайку с двумя вваренными в нее трубными досками с вваль-цованными в них стальными трубами, образующими, поверхность нагрева. Между греющей секцией и корпусом имеется кольцевое пространство. Центральная [c.343]

Аэродинамические характеристики трубы кольцевого поперечного сечения занимают промежуточное положение между соответствующими характеристиками плоских и круглых труб. Течение в кольцевых трубах было исследовано на базе полуэмпирической теории турбулентности Прандтля при различных предположениях о распределении пути смешения по радиусу А. С. Гиневским и Е. Е. Солодкиным (1961), С. И. Костериным и Ю. П. Финатьевым (1964) и Е. Е. Лемеховым (1966). Было показано, что профили скорости вблизи выпуклой поверхности являются более наполненными, чем вблизи вогнутой поверхности, максимум скорости располагается ближе к выпуклой поверхности. При этом в предельных случаях плоского и круглого каналов гидравлическое сопротивление различается всего на 5—7% (в зависимости от числа Рейнольдса), в то время как для ламинарного течения при всех числах Рейнольдса гидравлическое сопротивление плоского канала в 1,5 раза превышает сопротивление круглого канала. [c.793]

Так как оси и валы имеют круглое (сплошное) или реже кольцевое поперечное сечение, то в качестве заготовок для их изготовления применяют круглый прокат при диаметре оси или вала, не превБШ1ающем 200 мм, или поковки при диаметре более 200 мм. При массовом (крупносерийном) производстве ступенчатые валы изготовляют из штампованных заготовок. Оси и валы кольцевого сечения могут быть изготовлены из труб. Посадочные поверхности осей и валов обрабатывают на токарных и шлифовальных станках с ше- [c.190]

П. крейцкопфных четырехтактных бескомпрессорных двигателей при их нагревании теряют правильность своей формы в значительно меньшей степени по сравнению с тропковыми П. Поэтому ограничиваются только приданием конической формы верхней части 2 П., начиная с четвертого кольца (фиг. 41), всю же нижнюю часть выполняют цилиндрической. В самом низу обтачивают фаску а, предохраняю-щую смазку от ее соскабливания П. со стенок цилиндра, так как сма-зка поступает на рабочие втулки в крейцкопфных четырехтактных двигателях из точно отрегулированных масленок. Приведенный для примера на фиг. 41 П. состоит из двух основных частей стального литого корпуса Ьи головки с, выполненной из чугуна. Головка опирается на кольцевую поверхность корпуса Ъ, чем обеспечивается передача силы давления фланцу е поршневого штока по его оси. Соединение головки с корпусом выполнено при помощи длинных шпилек указанная конструкция соединения дает головке свободу термич. деформаций. Нижняя часть f головки при нагревании скользит по корпусу, и т. к. пространство между корпусом и головкой омывается охлаждающей водой, то в нижней части П. предусмотрен сальник д с резино-асбестовой набивкой. Для уменьшения передачи тепла от головки П. к сальнику, т. е. для предохранения набивки от порчи, сделана выточка к. Корпус Ъ имеет ребра, увеличивающие его жесткость, и т. к. Г его не превышает 1° охлалодающей воды, то несимметричная форма корпуса, получившаяся благодаря залитой в его тело отводящей трубе i, не является опасной в смысле неравномерных темп-рных деформаций. Подвергающаяся интенсивному нагреву головка имеет почти правильную форму тела вращения, т. ч. возможность опасных термич. напряжений исключена. Охлалъдающая вода поступает в рубашку в месте к, по каналу I переходит в верхнюю часть П., откуда по отводящей трубе г выходит обратно. Мундштук ш помещается у наиболее высоко расположенной внутренней поверхности дна головки П., благодаря чему проникающий воздух хорошо отсасывается током воды. Выходя- [c.216]

Значения е/кр о могут быть получе-иы из эксперимента с моделью единичной ячейки с равноценными поверхностями. Более того, имеются основания использовать данные для колы1,( В1)1Х каналов или даже труб, что означает отождествление ячейки с другилги каналами. Это, по-видимому, допустимо для рассматриваемых условий, поскольку зависимости модели сборки с равноценными ячейками и поверхностями совпадают между собой [1,2]. [c.55]

Дисковый вакуум-фильтр (рпс. VUI-18, табл. VU1-I3) состоит из вала, дисков, собранных нз секторов, распределительной головки, корыта, мещалки и привода. Вал представляет собой как бы две концентрично расположенные толстостенные трубы, соединенные между собой продольными ребрами. Ребра разделяют кольцевую поверхность на соответствующее число ячеек (каналов), соединяющихся е секторами и распределительной головкой. Валы изготовляют обычно литыми из серого чугуна марок СЧ 15-32 и СЧ 18-36 отдельными секциями. Прп фильтровании кислотных пульп применяют кислотостойкое литье. Отлитые секции подвергают гидравлическому испытанию секции с подтеками, отпотеванием и течью забраковывают. Торцовые части (фланцы) секций тщательно обрабатывают, между ними устанавливают прокладки, промазанные щелачным лаком. [c.385]

Другим практически интересным методом создания искусственной шероховатости является применение в качестве турбулизаторов стальной проволочной сетки. В приводимых ниже опытах Мигая для указанных целей использовалась стальная сетка с квадратной ячейкой, которая относительно дешева и широко используется в промышленности. На девятирядном шахматном пучке были испытаны три стальные сетки с разными размерами проволоки (сетка № 1 — диаметр проволоки 0.3 мм, размер ячейки 1.4x1.4 мм, № 2 — соответственно 0.8 и 6x6, № 3 — 1.0, 10x10). Пучок был набран из трубок диаметром =25 мм с шагами iS j =1.48 и 6 2=1.6. Каждая из трубок обертывалась той или иной сеткой, и отдельные проволки сетки располагались параллельно и перпендикулярно образующим. Результаты опытов показаны на рис. 1.33. Данные по теплообмену в случае применения сеток изображены усредняющими кривыми без нанесения экспериментальных точек. Число Nu для гладкого пучка совпадает с приведенными в работе [18] для пучка с такой же ориентацией. Максимальное гидравлическое сопротивление (рис. 1.34) оказалось у сетки № 1, минимальное — № 3. Сетка № 1 характеризуется еще и наиболее низким теплообменом. Как показано в [58], при интенсификации конвективного теплообмена в трубе кольцевыми вставками-турбулизаторами важное значение имеет расстояние между кольцами. Поток, оборвавшийся от препятствия, должен Прилипнуть к гладкой поверхности таким образом, полезно используются поВышенная турбулентность и условия начального участка пограничного слоя. Параметры l h I — расстояние между проволоками) и hid являются определяющими в этих явлениях. Для сеток № 1, 2, 3 параметр Uh имеет соответственно значения 4.67, 7.5, 10. Для сетки № 1 высокое сопротивление и низкий теплообмен объясняются, по-видимому, малым значением Uh. [c.44]

Корпус гидроцилиндра подъема погрузчиков 4043М и 4045М (рис. 185) выполнен из стальной цельнотянутой трубы, внутренняя поверхность которой остается необработанной. К нижней части трубы приварено дно, наружный срез которого имеет сферическое гнездо. К верхней части трубы приварена головка — фланцевая гильза, в которой установлена направляющая втулка 3. Ее осевое смещение предупреждается сектором 4, входящим в кольцевую проточку в головке, и кольцом 5. Скользящий во втулке плунжер 2 уплотняется в головке пакетом манжетов 6, 7 и 8, которые поджимаются нажимным фланцем. Зеркало плунжера очищается кольцом 9. [c.281]

Диафрагма (см. рис. 2.21,а) имеет на торцевой поверхности кольцевую выточку, создающую местное завихрение, которое в некоторой степени снижает сток пограничного слоя, способствуя отводу части его в камеру энергетического разделения. При этом увеличивается температурная эффективность вихревой трубы, а при равных абсолютных эффектах охлаждения повышается адиабатный КПД Т1 за счет некоторого роста отверстия диафрагмы без снижения и соответствующего увеличения относительной доли охлажденного потока ц, а следовательно, и холодопроизво-дительности q = С [c.74]

Одной из основных геометрических характеристик вихревой трубы является радиус разделения вихрей г . Физико-математическая модель, построенная на гипотезе взаимодействия вихрей, позволяет рассчитывать величину на режимах, когда истечение из отверстия сопла-завихрителя соответствует критическому. Для докритических режимов истечения обычно принимают rj = г, [116]. Это весьма жесткое допушение, так как оно исключает возможность формирования свободного квазипотенциального закрученного потока в узкой кольцевой зоне, прилегающей к внутренней цилиндрической поверхности камеры энергоразделе-ния. Практически это означает полное отсутствие возможности взаимодействия вихрей, так как будет существовать лишь один приосевой вынужденный вихрь, вращающийся как квазитвердое тело. Устранить это внутреннее противоречие можно, если в математическую модель ввести оценку значения rj, основанную на законах сохранения массы, энергии и момента количества движения с учетом особенностей турбулентного характера течения. Рассмотрим модель вихревой трубы с тангенциальным вдувом газа через щель сопла на внутренней поверхности трубы радиусом [c.188]

Опишем цикл предлагаемой установки изображенный на Т, S-н Р, i — диаграммах (рис. 8.20). В предлагаемой установке в вихревой трубе происходит сепарация конденсата — жидкой фазы хладагента и отвод части несконденсировавшегося газа. Как уже отмечалось, вихревая труба выполняет роль конденсатора и расширительного устройства с переохладителем. После процесса охлаждения 2"—2 рабочее тело через завихритель 13 подается в вихревую трубу 3 в виде интенсивно закрученного вихревого потока. В процессе энергоразделения повышается температура у периферийного потока, перемещающегося от соплового ввода за-вихрителя 13 к крестовине 7. Температура периферийных масс газа на 30—50% выше исходной. Этот факт и высокий коэффициент теплоотдачи от подогретых масс газа к стенкам камеры энергетического разделения 14 приводит к интенсификации теплообмена и уменьшению потребной поверхности теплообмена у конденсатора, а, следовательно, обеспечивает уменьшение его габаритов и металлоемкости. В приосевом вихре, имеющем пониженную температуру за счет расширения в процессе дросселирования и вследствие реализации эффекта Ранка, происходит конденсация. Образовавшиеся капли влаги отбрасываются центробежными силами на периферию. Часть конденсата вытекает через кольцевую щель 18 в конденсатосборник, а другая уносится потоком и вытекает через кольцевое коническое сопло 9 в камеру сепарации 4. По стенкам камеры сепарации жидкая фаза хладагента стекает и отводится в испаритель 10. Из испарителя 10 жидкая фаза прокачивается насосом 11 через охлаждаемый объект 12, охлаждает его и возвращается в испаритель 10. Из испарителя 10 паровая фаза через сопло 17 поступает в вихревую трубу в центральную ее часть в область рециркуляционного течения и через коническое кольцевое сопло 9 выбрасывается в се-парационную камеру 4, откуда в виде паровой фазы всасывается вновь в компрессор 1, сжимается до необходимого давления и вновь возвращается через теплообменник 2 на вход в вихревую трубу 3. По межрубашечному пространству 16 между камерой энергоразделения 14 и кожухом 15 циркулирует охлаждающая [c.397]

Сварка труб из стали 15Х5М была выполнена аз стенит-ными электродами марки ОЗЛ-6 (типа Э-10Х25Н13Г2). Необходимо отметить, что из-за неритмичной поставки сырья и слабой загрузки технологических установок НПЗ происходят частые их остановки. Такой температурный режим работы в сочетании с изменениями, вызываемыми коррозионным износом, приводят к повреждениям в зоне сварных стыков и отказам. В частности, наблюдались растрескивания по металлу закаленных зон термического влияния монтажных стыков (рис. 3.13, а) радиантного змеевика печи тяжелого сырья (среда керосин и водородсодержащая щелочь, рабочее давление на входе - 1,2 МПа, температура на входе - 150-200°С и на выходе - 360-390°С). Внутренняя и наружная поверхности монтажных кольцевых швов конвекционной части печи установки селективной очистки масляных фракций (среда масля- [c.156]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...