Сопло Вентури

Во время кавитации в сопле Вентури в многокомпонентной жидкости, имеющей состав, выраженный в массовых долях С,в, образуется газовая фаза в виде кавитационных пузырьков и каверн, заполненных испарившимися при давлении Р [c.149]

Исходными сведениями для расчета являются полное давление высоконапорной жидкости Р перед соплом, ее температура Г , компонентный состав С, , массовый расход или радиус критического сечения сопла Вентури, давление низко- [c.151]

Если длина области кавитации меньше длины диффузора Хд сопла Вентури, т.е. [c.153]

В качестве исследуемой конструкции были выбраны сопла Вентури с регулируемым криз ическим сечением (рис. 8.20) и нерегулируемым критическим сечением (см. рис. 5.1). Сопла Вентури были выполнены с углами расширения диффузора (р = 1 5 10°, угол сужения конфузора во всех соплах был равен 20°. В регулируемых соплах дроссельная игла имела угол сужения 10°. Диаметр критического сечения всех сопел был равен 5 мм. Материал сопел - сталь 3. Внутренняя поверхность каждого сопла была полирована. Сопла имели отверстия на выходе диффузора с углом расширения 5 и 10° площадью, равной восьми площадям критического сечения. При этом длина диффузора с углом расширения Г была равна длине диффузора с углом расширения 10°. [c.202]

Принцип действия эжекционного аппарата первой модификации СВОДИТСЯ К следующему. Высоконапорная среда истекает из сопла Вентури, отверстие выхода которого расположено в начале, сечение С-С, камеры смешения аппарата. В камеру смешения подводится низконапорная среда. Взаимодействие низконапорной среды с истекающей кавитирующей жидкостью происходит в камере смешения аппарата. В [c.229]

Для примера на рис. 8.34, б представлена характеристика процесса эжекции кавитирующей жидкостью низконапорной среды в аппарате с соплом Вентури, имеющем угол расширения а = 3°, причем pJp = 1 10 и PJP , = 4. [c.234]

В другом случае, при необходимости обеспечения минимального уноса на вышележащую ступень при сохранении максимальной эффективности (смачиваемости и активного барботажа) необходимо резкое снижение скорости газа на выходе из контактного устройства. В данном случае это может быть обеспечено при /3 > /4 и промежуточном значении площадей остальных сечений, т.е. суммарный канал для прохода газа имеет вид сопла Вентури. [c.305]

Различают стандартные и нестандартные суживающие устройства. У стандартных суживающих устройств (диафрагм, суживающих сопл, сопл Вентури) все основные геометрические характеристики нормированы [8], расходные характеристики выверены опытным путем и с известной точностью могут быть рассчитаны. Стандартные устройства могут работать в комплексе с прибором давления (например, дифманометром) без индивидуальной тарировки. [c.210]

Сопла позволяют измерять расход жидкости, газа и пара с более высокой точностью, чем диафрагмы. Сопло располагает лучшими эксплуатационными характеристиками — загрязнение и коррозия слабо влияют на коэффициент расхода сопла. В качестве недостатка сопла следует отметить сравнительно высокую его стоимость. Сопло Вентури применяют обычно в тех случаях, когда измерение расхода среды требуется провести с минимальными потерями давления. [c.211]

Вода К насосам подводится индивидуальными всасывающими трубами. На напорной линии устроен сборный коллектор, от которого отходят два напорных трубопровода. Расходомеры типа сопла Вентури установлены на напорных трубопроводах в колодцах, расположенных на расстоянии 10 м от станции. [c.204]

Для смешения реагентов с обрабатываемой водой применяют смесительные устройства (сопла Вентури, диафрагмы) или специальные сооружения — смесители. И те и другие должны удовлетворять требованию быстрого и полного смешения реагента со всей массой воды (т. е. время пребывания воды 1...2 мин). [c.225]

В качестве стандартных суживающих устройств (рис. 5.3) применяют диафрагмы (а) сопла (б) и сопла Вентури (в). [c.42]

Всесторонние исследования суживающих устройств позволили нормализовать диафрагмы, сопла и сопла Вентури, т. е. использовать стандартные значения коэффициентов расхода без проведения индивидуальной градуировки. При изготовлении и установке стандартных суживающих устройств должны соблюдаться требования, изложенные в правилах и соответствующих ГОСТах. [c.44]

При выборе суживающего устройства следует иметь в виду, что установка последнего приводит к потере давления в трубопроводе. Наименьшими потерями давления обладают сопла Вентури благодаря более полному [c.45]

Вспомогательное оборудование насоса и стенда (масляная система, система управления регулирующими дросселями, газовая система и т. п.) располагаются на площадке выше уровня воды. Для доступа на эти площадки предусмотрен подъемник. Все технологическое оборудование стенда изготовлено из углеродистой стали, покрытой водостойким лако М. В стенде предусмотрены сопла Вентури для измерения подачи насоса, приборы для определения напора насоса и регулирующее устройство с ручным приводом. Никакой запорной и регулирующей арматуры в стенде нет. На самом насосе во время испытаний измеряется вибрация в области нижнего гидростатического подшипника, на корпусе верхнего подшипникового узла и на нижнем фланце электродвигателя. [c.249]

К стандартным сужающим устройствам принадлежат диафрагмы, сопла и сопла Вентури. Для стандартных устройств разработаны правила их изготовления и установки на трубопроводах, при выполнении которых не требуется проводить индивидуальную градуировку. Вез градуировки сужающие устройства можно применять на трубопроводах диаметром D 50 мм, при этом до и после устройства должны быть предусмотрены прямые участки трубопровода достаточной длины. Длина участков зависит от m и вида возмущения потока на входе. Так, регулирующий вентиль нельзя располагать ближе чем на 100 D до сужающего устройства. Длина прямого участка после сужающего устройства должна быть не менее (4ч-8)0. [c.169]

Наибольшие необратимые потери напора у диафрагмы. Например, для т = 0,05 потери у диафрагмы, сопла и короткого сопла Вентури соответственно равны 0,95, 090 и 0,19 АР для т=0,5 соответственно 48, 28 и 7%. [c.170]

В этих условиях впрыск в количестве до 15% от расхода пара через сопло Вентури обеспечивался от момента начала подпитки котла при его растопке и практически при всех нагрузках котла. [c.149]

В ряде приборов для измерения расхода используют перепад давления при прохождении жидкости через диафрагму или сопло Вентури. Этот же принцип измерения используют и при установке калиброванного сопла. Вследствие того, что в форсунках выходное сопло имеет вполне определенные размеры, расход топлива может быть подсчитан по давлению (на практике применяется чаще). При этом необходимо предварительно про-тарировать форсунку и поддерживать постоянными значения вязкости и плотности топлив, что в эксплуатационных условиях выполнять затруднительно. [c.30]

В качестве сужающих устройств для измерения расхода жидкостей, газов и пара широко применяют стандартные диафрагмы, сопла и сопла Вентури [33, 34]. В особых случаях для измерения расхода находят также применение ненормализованные типы сужающих устройств, например двойные диафрагмы [33, 35], а также другие средства измерения, которые будут рассмотрены ниже. [c.42]

Другой сдерживающий фактор - отсутствие методов расчетов термогазодинамических процессов в многокомпонентных кавитационных струйных течениях. Для применения многокомпонентных кавитационных струйных течений необходим метод расчета термогазодинамических процессов, с помощью которого рассчитываются основные параметры таких процессов в любой точке многокомпонентного кавитационного струйного течения. Метод расчета разработан на основе следующей модели гидродинамической кавитации в сопле Вентури, процессов эжекции и тепломассообмена в струйном течении с потенциальным ядром кавитирующей жидкости, исз екающей из сопла. [c.146]

На границе перехода от кавитационного режима течения к сплошному жидкостному происходит скачок давления от величины давления насыщенных паров до величины, практически равной давлению P низконапорной среды, в которую происходит истечение жидкости из сопла. Скачок давления сравнивается 22, 28, 29 со скачком уплотнения при критическом истечении газа через сопло. Образовавшаяся за скачком давления сплошная жидкая фаза, истекая из диффузора сопла (см. рис. 5. 1, а) в низконапорную среду, образует с последней свободно истекающее струйное течение, метод расчета которого представлен в гл. 4, а процесс кавитации в сопле Вентури описывается следующей системой уравнений, в которую входят уравнения отражаю1цие параметры потока в критическом сечении К-К сопла [c.147]

Используя уравнения (5.1)-(5.14), рассчитываются основные параметры процесса кавитации в сопле Вентури, такие как скорость потока в критическом сечении сопла и в любой точке кавитационной области (Р, статическое давление в области кавитации 7 ,,, массовый расход через любое произвольное взятое сечение области кавитации, обьемный расход двухфазной среды, из которой состоит область кавигации, плотность двухфазной среды р в любом произвольно взятом сечении области кави тации, объемная концентрация газовой фазы, массовые расходы жидкой 7 и газовой С фаз, полное давление потока Р в произвольнее взятом сечении области кавитации, местная скорость звука а в любой точке области кавитации, длина 5 области кавитирующей жидкости. [c.149]

Используя разработанную модель многокомпонентного струйного течения кавитирующей жидкости рассчитываются термогазодинамические параметр . процессов, происходящих в сопле Вентури при кавитационном режиме течения жидкости, а также 1роцсссов эжекции и тепломассообмена в струе свободно истекающей кавитирующей многокомпонентной жидкости. В качестве примера на рис. 5.3 1редставлены расчетные зависимости изменения относительной длины области кавита щи 5 многокомпонентной жидкости состоящей (в масс, долях) из метана [c.154]

Рис. 8.23. Осциллограмма работы сопла Вентури в кавитационно1М режиме

Одним из основных результатов экспериментальных иеследований, описанных в предыдущем разделе, является вакуумный эффект в струйном течении кавитирующей жидкости, протекающей через сопло Вентури, который заключается в том, что давление насыщенных паров жидкости в кавитирующем струйном течении сохраняется в [c.205]

С использованием гидрогазодинамических процессов, происходящих при кавитации многокомпонентных жидкостей в сопле Вентури, конструкции эжекционных аппаратов со струйными течениями кавитирующей жидкости выполняются в двух модификациях. В первой модификации эжекционного аппарата, представленного на [c.228]

Далее определяются основные термогидрогазодинамические, технологические и конструктивные параметры эжекционных аппаратов (см. рис. 8.34, и и 9.11, а) с кавитационными струйными течениями. Для их расчета требуются исходные сведения, включающие следующие параметры высоконапорной среды давление Р , температуру 7 , конпонентный состав С, , массовый расход при условии, если не задана площадь /, через которую протекает указанный расход параметры низконапорной среды давление Р , температуру Т , компонентный состав С,,,. Кроме того, для эжекционного аппарата первой модификации (см. рис. 8.34, а) необходима величина угла расширения диффузора сопла Вентури. [c.233]

Для определения принципа работы ситчатой тарелки необходимо рассматривать каждое ее отверстие как сопло Вентури, в центре которого проходит газ, подхватывающий и распыливающий находящуюся на тарелке жидкость. Повышение интенсивности массопередачи за счет увеличения скорости газа и мелкодисперсного распыла жидкости позволяет снизить количество ступеней контакта с 1С -16 (в аппаратах с колпачковыми тарелками) до 3-5. [c.275]

Многопоточные ситчатые тарелки имеют более низкое гидравлическое сопротивление за счет того, что отверстия в полотнах выполнены с отб(зртовкой (в виде сопла Вентури). К тому же они более просты в изготовлении, а их металлоемкость на 20-30% ниже металлоемкости клапанной тарелки того же диаметра. [c.314]

Широко распростарненным способом является измерение расхода с помощью расходомеров переменного перепада давления. Здесь функции датчика осуществляют суживающие устройства, которые выполняются в форме диафрагм, суживающих сопл, сопл Вентури. Специальные устройства, установленные В трубопроводе, создают местное сужение, где поток ускоряется, а давление понижается. Полученная таким путем разность давлений на местном сопротивлении служит мерой скорости потока, а следовательно, расхода вещества, протекающего через это сужение. [c.210]

Применение стандартных суживающих устройств (диафрагм, суживающих сопл, сопл Вентури) для измерения расхода ограничено поперечными размерами трубопровода (П>50 мм), а также числом Рейнольдса. При Ре меньше граничного (Регр) коэффициенты расхода начинают изменяться в зависимости от Ре. Введение соответствующих поправочных множителей к коэффициенту расхода не всегда гарантирует обусловленную точность измерения расхода. В этих случаях успешно используют нестандартные суживающие устройства сдвоенные диафрагмы и сопла с профилем в четверть круга, которые располагают постоянным коэффициентом расхода в достаточно широком диапазоне изменения числа Рейнольдса — от 2-10 до 3-10 . [c.211]

Исследования коэффициентов трения выполнялись на малой аэродинамической модели на. девяти лентах из алюминиевых полос толщиной 1,9 мм. Труба была разрезана на 11 кусков, каждый из которых полировался внутри. Принципиальное отдгачие рассматриваемого ра чего участка составляли отборы давления, выполненные в виде кольцевых щелей шириной 0,3 мм (см. рис. 6.3,в). Куски трубы кольцевых отборов спаивались оловянным припоем на специальных оправках, что исключало радиальные перекосы трубы. Отклонения диаметра трубы от среднего значения на участках измерения не превьииали 0,05 мм. Алюминиевые полосы для скрученных лент изготовлялись такой ширины, чтобы после скрутки зазор между стенкой трубы и лентой не превышал 0,3 мм. Перед скруткой поверхность лент полировалась. Предельная погрешность шага ленты не превышала 3%. На рабочем участке было предусмотрено 10 отборов статического давления. Для каждого шага ленты была определена зона стабилизации потока. Обшая длина модели составляла 70 ). Для измерения расхода при различных режимах использовались два сопла Вентури диаметрами 30 и 12 мм. Полученные значения коэффициентов трения приведены на рис. 6.8. [c.123]

Производительность котлов определяют с использованием нормальных диа-фрапм, реже сопл Вентури. Пе. ред испытаниями диафрагмы и сопла подвергают ревизии с целью уточнения проходных сечений. В качестве вторичных приборов для повышения точности измерений параллельно эксплуатационным расходомерам подключают дифманометры. [c.149]

Неравномерным было также поле температур среды за последней ступенью, определенное с помощью упомянутых выше гребенок термопар. Окружная неравномерность температуры в потоке достигала 170°С при этом имел место быстрый рост температуры пара на периферии за последней ступенью. Так, при вакууме 0,95 кгс/см , в течение 10 мин работы турбины на холостом ходу температура в радиальном зазоре возрастала до 240°С. Вышеприведенные результаты были получены при работе системы сброса пара из пускосбросного быстродействующего устройства (ПСБУ) в выхлопные патрубки конденсатора через шесть пароприемных устройств (ППУ), представляющих собой сопла Вентури с подачей охлаждающей воды в горло сопла. [c.177]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...