Определение среднего размера пор

ОПРЕДЕЛЕНИЕ СРЕДНЕГО РАЗМЕРА ПОР [c.31]

При определении среднего размера пор этим методом принимают в формуле (1.13) 0=0 из-за отсутствия истинных значений. В рабо тах последних лет приведены рекомендации по выбору значений краевого угла смачивания для конкретных пор пористых материалов и [c.22]

Газопроницаемость. В дополнение к пористости газопроницаемость также служит для оценки плотности строения изделий и зависит от размера открытых пор и их взаимной связи. По газопроницаемости можно рассчитывать и средний размер пор. Этот показатель определяют, продувая воздух, взятый в определенном объеме, через образец при установленном давлении, а в отдельных случаях — и при повышенных температурах. В этих условиях газопроницаемость изделий изменяется (падает) в сравнительно небольших пределах главным образом благодаря увеличению вязкости газа. Например, газопроницаемость динаса при 1 000° уменьшается в 2 раза. [c.160]

Наиболее распространенным методом определения максимального и среднего размеров пор является метод вытеснения жидкости из пор газом (ГОСТ 26849—86). Он основан на измерении давления, которое необходимо для прохождения пузырьков газа через пористый образец, поры которого заполнены смачивающей жидкостью с известным поверхностным натяжением. Если представить пористую среду содержащей цилиндрические капилляры одного радиуса, то в случае вытеснения жидкости из таких пор их размер определяется из соотношения [c.81]

Метод вытеснения жидкости из пор используют также для нахождения распределения пор по размерам. Этот метод основан на модели пористого тела, представляющего собой совокупность цилиндрических капилляров различного диаметра. Предполагается, что течение газа в таких капиллярах описывается законом Пуазейля. Сущность метода аналогична определению максимальных и средних размеров пор и заключается в плавнем увеличении давления под образцом, пропитанным смачивающей жидкостью, и фиксации зависимости расхода газа от давления. Очевидно, что в этом случае на первой стадии повышения давления от О до давления Др = Р, соответствующего раскрытию пор максимального размера = 2ст/р1, расход газа через образец будет равным нулю(б1 =0) (рис. 51). [c.82]

Исходя из разработанной теории процесса фильтрования были рассчитаны значения коэффициента проницаемости и средних размеров пор nf i значениях факторов Xj = (442. .. 1110) мкм = (70. .. 221) мкм Хз = (0,28. .. 2,05) м/с J 4 = (3. .. 7) мм. Были определены параметры оптимизации в отдельных точках из указанных интервалов факторов оптимизации. Для определения оптимальных значений методами статистического планирования были получены регрессионные уравнения 2-го порядка [c.185]

Распределение пор по размерам используют для определения таких распространенных характеристик, как максимальный и средний размеры пор. [c.21]

Поскольку пор малого размера в пористых металлах всегда больше, чем крупных, то средний размер пор при таком способе определения имеет заниженные значения. Однако проницаемость пористых [c.21]

В критериальной зависимости (1.34) в качестве определяющих параметров приняты средний размер пор dn p и скорость жидкости или газа в порах Wn- Физические константы фильтруемой жидкости зависят от давления и температуры. При обработке экспериментальных данных в критериальной форме по формулам (1.30) и (1.34) за определяющие давление и температуру принимают среднее арифметическое их значений на входе и выходе пористой среды. Средние значения давления и температуры необходимы для определения вязкости и плотности фильтруемой жидкости. [c.35]

Метод продувки сырых образцов можно использовать для определения распределения пор по размерам в материалах со средним размером пор не более 150 мкм. При этом толщина пористого материала должна быть не менее 20 in. p для образцов с dn. p<50 мкм и не менее 30 dn. p для образцов с in. p>50 мкм. [c.293]

Во многих хрупких материалах, таких, как металлокерамики, имеется определенная пористость, которая формирует объемное распределение дефектов. Разумно предположить, что распределение размеров пор аналогично распределению размеров зерен, для которых может быть принят нормальный закон. Таким образом, если средний размер зерен есть а и стандартное отклонение а,, то плотность дефектов п (а) на единицу объема, имеющих размеры от а до а - - йа, дается формулой [c.171]

Число Рейнольдса, как видим, не полностью определяет движение жидкости по шероховатой трубе. Необходимо ввести еще другие параметры, которые могли бы численно характеризовать то, что мы до сих пор называли степенью шероховатости. При большом разнообразии возможных форм шероховатости, повидимому, весьма трудно выбрать какую-либо систему величин, которые были бы пригодны для всех случаев. Но если речь идет о шероховатости, происходящей от бугорков на поверхности, и эти бугорки расположены без какой-либо определенной закономерности, то шероховатость можно охарактеризовать, указав средние размеры бугорков и их густоту (т. е. число бугорков, которое [c.512]

Погрешность определения различных параметров в формуле (2-4), как правило, не превышает 2—15%, за исключением погрешности задания размеров пор б. и коэффициента аккомодации а. Геометрия порового пространства (пустот), образованного сочетанием поверхностей произвольной формы и кривизны, существенно отличается от геометрии плоской прослойки. Поэтому формулы (2-3), (2-4) следует рассматривать лишь как первое приближение при расчете молекулярного переноса в поре с некоторым средним размером б. Способы определения этого размера 6 зависят от типа структуры гетерогенной системы или композиционного материала, существенно отличаются между собой и будут детально рассмотрены в соответствующих параграфах. [c.55]

Таким образом, для определения коэффициента диффузии и среднего радиуса пор в стеклопластике, имеющем дефекты субмикроскопических размеров, существует весьма простой метод. [c.39]

Максимальный размер пор фильтрующего материала вычисляют по формуле (6.1) по величине перепада давления на образце, при котором на поверхности образца появилось не менее трех цепочек пузырьков воздуха, а средний — по перепаду давления, соответствующему моменту равномерного выделения пузырьков воздуха на всей поверхности образца. Наибольшая погрешность измерения среднего и максимального размеров пор методом вытеснения жидкости достигает 20—25 %, поэтому для определения этих параметров с точностью не ниже 10 % необходимо проводить не менее шести измерений на одну точку. [c.294]

Применяются различные способы нанесения на поверхность трубы пористого покрытия. Например, используется термодиффузионный процесс спекания металлического порошка определенной грануляции с основным металлом в водородной среде при повышенных температурах [137]. При газотермическом металлизационном напылении (электродуговом или газопламенном) расплавленный металл в виде частиц различной дисперсности наносят пульверизатором на холодную трубу, в результате чего образуется разветвленная система открытых пор i[62]. Авторы работы [62] исследовали теплоотдачу при кипении фреонов-11 н 12 на поверхности стальных труб с пористым покрытием из меди М-3. Перед нанесением пористого покрытия применялась дробеструйная обработка поверхности трубы металлическим песком с размерами зерен 0,9—1,2 мм. Опыты показали. что покрытие, нанесенное электродуговым способом, оказалось более эффективным по сравнению с газопламенным. Например, при р = 3,63-10 Па при среднем в этих опытах значении = 6000 Вт/м2 и толщине покрытия 0,235 мм а при кипении фреона-12 на пористой поверхности, нанесенной электродуговым способом, оказался в 4,5 раза больше по сравнению с а гладкой трубы. При тех же условиях на поверхности покрытия, нанесенного газопламенным способом, а увеличился по сравнению с а гладкой трубы только в 2 раза. Изменение толщины покрытия (нанесенного электродуговым способом) от бел = 0,075 мм до бел = 0,3 мм привело к увеличению а. При / = 6000 Вт/м и при бел = 0,3 мм отношение а при кипении на трубе с покрытием к а при кипении на гладкой трубе оказалось равным 5. Аналогичные результаты были получены и для фреонов-11 и 22. [c.220]

Вопросы теплообмена в разреженном газе имеют серьезное значение в вакуумной технике и расчетах теплового режима тел, летающих в верхних слоях атмосферы. До сих пор мы считали текущую среду непрерывной, пренебрегая ее молекулярной структурой. Эта существенная абстракция хорошо оправдывается до тех пор, пока средняя длина свободного пробега молекул Л весьма мала по сравнению с размерами обтекаемого тела. Когда Л становится соизмеримой с линейными размерами тела /д, пренебрежение молекулярной структурой газа становится недопустимым. Следовательно, физическое определение степени разреженности газа неотделимо от размеров тела или системы тел, с которыми этот газ взаимодействует. В связи с этим разреженным считается газ, средняя длина свободного пробега молекул которого соизмерима с размерами рассматриваемого тела. [c.271]

Прилегающая к поверхности тела область называется пограничным слоем. Пограничный слой поддается более простому анализу именно благодаря тому, что его толщина значи-чительно меньше размеров обтекаемого тела. Основное допущение теории пограничного слоя состоит в том, что жидкость, непосредственно прилегающая к поверхности тела, считается неподвижной относительно тела. Это допущение справедливо во всех случаях, за исключением течений сильно разреженных газов, когда средняя длина свободного пробега молекул газа велика по сравнению с размерами тела. Таким образом, динамический пограничный слой можно определить как область, в пределах которой скорость жидкости изменяется от скорости внешнего потенциального течения до нуля на поверхности тела (рис. 4-1). Правда, никакой точной толщины пограничного слоя такое определение не дает. До тех пор, пока мы не сформулируем точного определения, будем считать, что толщина пограничного слоя равна расстоянию, на котором происходит большая часть изменения скорости. [c.34]

Акустике зал и аудиторий с давних пор уделялось большое внимание. В результате практики сооружения зданий, акустические свойства которых оказывались хорошими, в архитектуре выработались определенные правила и приемы их и старались придерживаться. Например, было установлено, что помещение не слишком большой величины (размером со средний театральный зал) обладает хорошими акустическими свойствами, если его длина, ширина и высота находятся между собой в отношении 8 5 3 (так называемое золотое сечение ). Однако эти правила оставались непонятными, загадочными, и если архитектор, закончив строительство, получал хорошие результаты, это считалось делом случая или удачи. Если же помещение с точки зрения его акустических свойств оказывалось плохим, — выправить его не умели. [c.209]

Как правило, величину коэффициента извилистости пор оценивают по результатам исследования проницаемости ППМ и определения среднего размера пор методами вытеснения жидкости из пор или ртутной порометрии. В этом случае [c.90]

Средний размер пор в материале МР можно рассчитывать по формуле (1.12). Результаты опытов по определению среднего размера пор методом вытеснения жидкости из пор согла суются (рис. 5.4) с расчетными значениями /п.ср. [c.268]

Отсутствие единства в выборе характерного размера для числа Re при расчете критериев. Из табл. 2.4 следует, что для этого использованы параметр /3/а, средний диаметр частиц исходного порошка ёц, средний размер пор и т. д. Ранее отмечалось, что характерный размер /а играет особую роль в определении режима течения в пористой структуре. Это очень важно, так как можно ожидать, что изменение режима движения охладителя окажет влияние на значение показателя степени в критериальном уравнении. Кроме того, параметр (З/а может быть определен достаточно точно, тогда как погреишость определения и d доходит до 20 %. Большие затруднения вызывает выбор характерного размера (иного, чем /а) для проницаемых непорошковых металлов - из волокон, спиралей, сеток, вспененных. [c.41]

Определение размера пор. Максимальные и средние размеры пор фильтрующей перегородки позволяют судить о размерах задерживаемых частиц при фильтровании рабочих жидкостей гидросистем. Размер пор определяют по методу Баруса—Бех-гольда. Этот метод основан на преодолении силами давления газа капиллярных сил, удерживающих жидкость в поровых каналах. При этом давление должно быть тем больше, чем меньше сечение норового канала. Величина давления газа, при котором [c.77]

Значения размеров пор, определенные из соотношения (2.6), могут быть сопоставлены с размерами пор, определенными методом ртутной порометрии [35], так как заполнение элементарной ячейки ртутью осуществляется именно через минимальное сечение пор. В то же время максимальные и средние размеры пор, определяемые путем вытеснения смачивающей жидкости, зависят не только от параметров отдельной ячейки, но и от особенностей структуры всего пористого образца, обусловленных отклонением структуры реального порошкового ППМ от регулярной укладки частиц порошка. [c.49]

Установка для определения максимального и среднего размера пор аналогична установке для определения проницаемости (рис. 50). Наиболее эффективен метод пропитки предварительно отвакууми-рованного образца жидкостью под действием избыточного давления. [c.82]

Для определения Лскр [61] в логарифмических координатах строят зависимость гидравлического сопротивления ППМ (X) от числа Ке. Если в качестве определяющих параметров ППМ использовать скорость течения в порах, равную и = Ц 5П, и средний размер пор >псп> величины X и можно определить из следующих выражений [c.92]

Физический смысл этого параметра — отношение экспериментально определенной максимальной высоты подъема жидкости в ППМ из реального порошка к максимальной высоте подъема жидкости для модельного ППМ такой же пористости из гладких сферических частиц такого же размера. На рис. 84 представлена зависимость параметра С от фактора формы частиц. Регрессионная зависимость указанных значений имеет вид С = 7,78. 10 + 0,89 FF. Кроме того, независимо от пористости ППМ при любом размере частиц высота подъема жидкости растет с увеличением их поверхности. Одну и ту же высоту подъема жидкости мЬжно получить при двух разных средних размерах пор и разной форме частиц. Так, если взять две любые соседние кривые (например, i и 4 на рис. 83), то видно, чго одну и ту же высоту подъема ( 105 мм) можно получить, применяя ППМ из сферического (кривая 3) и несферического (кривая 4) порошков. ТТпи чтом к-тЛАинийнты пооницаемости ППМ равны соответственно 775 10 и 1920. 10" м. Известен [82] параметр эффективности ППМ, используемых для капиллярного транспорта [c.121]

В последнее время за границей все большее распространение получает упрощенный визуальный метод определения железа с помощью ультрафильтров [Л. 2]. Железо определяют сравнением окраски фильтра, через который пропущено определенное количество пробы, с цветной шкалой, составленной из тех же ультрафильтров, с нанесенным на них определенным количеством окислов железа. Для проверки данного метода были исследованы отечественные мембранные (нитроцел-люлозные) фильтры [Л. 3] № 1, 2, 3. В результате проведенной работы было выяснено, что равномерная шкала окислов, начиная с 10 и кончая 150 мкг/кг Ре, может быть получена только на фильтрах № 1, очевидно обладающих наиболее стандартными по диаметру порами. Средний размер пор этих фильтров по ГОСТ 0,3 мкм, максимальный размер 0,6 мкм. Одлако сопротивление этих фильтров очень большое, что затрудняет их использование для экспресс-метода. [c.154]

Средние размеры пор листов, полученных прокаткой порошков коррозионностойкой стали Х18Н15, определенные методом вытеснения жидкости из пор, приведены на рис. 2.36. Значения dn. n для указанных материалов меньше расчетных по формуле (1.11), справедливой для ППМ из сферических частиц, однако закономерность уменьшения размеров пор с уменьшением пористости наблюдается. [c.140]

Средний размер пор, определенный методом ртутной поромет-рии, пористость лент и их коэффициент проницаемости приведены табл. 2.79. Введение в качестве наполнителя 8 % карбоната никеля с размером частиц 2,9 мкм позволяет увеличить пористость лент до 0,36—0,55 при незначительном возрастании размера пор [2.73, 2,75]. [c.157]

На рис. 3.10 приведены значения средних размеров пор в волокновых материалах, определенные металлографическим методом (ли- [c.194]

Геометрия норового пространства (пустот) существенно отличается от плоской прослойки, поэтому формулы (3.3), (3.4) следует рассматривать как приближенные при расчете молекулярного переноса в поре с некоторым средним размером 5. Способы определения б зависят от типа структуры гетерогенной системы и будут рассмотрены в дальнейшем. [c.77]

Блеск покрытия определяется отсутствием рассеяния света на шероховатостях покрытия, поскольку именно рассеяние света создает впечатление матовости. В табл. 34 приведены значения коэффициента рассеянного отражения декоративных двухкомпонентных покрытий на стали, определенного с помощью фото-блескомера ФБ-2. Как и следовало ожидать, ухудшение декоративного вида покрытий (появление матовости) сопровождается возрастанием коэффициента рассеянного отражения, причем на его численное значение оказывают почти одинаковое влияние увеличение толщины покрытия и повышение скорости конденсации при этом происходит увеличение среднего размера зерен. Однако появление матовости связано не только с размером зерна. Полное представление о причинах появления матовости (или блеска) покрытий можно получить только путем рассмотрения всех неровностей поверхности в их совокупности, чем бы они не определялись (величиной зерен, их ориентацией, конгломератами зерен, неправильностями структуры, трещинами, выступами, порами и т. д.). [c.200]

Метод определения размеров П(у), основанный на совместном решении уравнений Дарси и Гагена—Пуазейля, практически всегда дает меньшие значения средних- размеров по сравнению со значениями п.ср, полученными методами вытеснения жидкости из пор или вдав- [c.23]

Так, принимая (I диаметром одинаковых дробинок в опытах Линдквиста, приходим, как это уже было показано на фиг. 9, к ограничению области применения закона Дарси / = 4, в то время как кривая фиг. 11, полученная из опытов над стеклянными шариками, ограничивает область для приблизительно 12 . Определение й по уравнению (8) для неоднородной и сцементированной пористой среды приводит к числу Рейнольдса порядка единицы, при котором начинают появляться отклонения от закона Дарси. Пониженное значение числа Рейнольдса, без сомнения, обязано частично большим колебаниям размера пор в сцементированной среде или неоднородных песках. Все же сомнительно, чтобы формальное определение с1 по уравнению (8), которое не учитывает угловатости зерен или степени их сцементированности, в случае уплотненных песков могло иметь точное физическое значение. Для настоящих целей, когда в основном мы заинтересованы скорее в установлении области применимости закона Дарси, чем в тщательном ограничении зоны отклонений, является достаточным принять за безопасный нижний предел, при котором отклонения от закона Дарси станут замет ными, число Рейнольдса, равное единице, где й выбрано по любому обоснованному среднему диаметру песчинки. Тогда остается вопрос, какие же значения числа Рейнольдса, включая сюда и единицу, можно принимать в реальных системах потока, представляющих практический интерес. Очень высокие расходы в отдельных случаях реальных систем потока будут, несомненно, соответствовать числам Рейнольдса, значительно превосходящим единицу. Однако не похоже, чтобы макроскопи- [c.68]

В-третьих, при определенных условиях в металлах наблюдается так называемый аномальный скип-эффект (пли новый вид скин-эффекта ), который правильнее было бы называть масштабным эффектом при высокой частоте. В этом случае в рассмотрение вводится размер 8, который соответствует глубине проникновения высокочастотного магнитного поля в металл. До тех пор пока //о<1, справедлива классическая теория, и сопротивление образца, связанное со скин-эффектом , может быть вычислено обычным путем. Однако при важную ро.яь в этом явлепип начинает играть средняя длина свободного пробега, и создается положение, в значительной степени аналогичное тому, при котором проявляется нормальный масштабный эффект. Для изучения этого явления снова возникает необходимость проводить измерения в низкотемпературной области. [c.204]

Нормальные частоты стержня зависят от его размеров, плотности и упругих свойств материала, из которого он изготовлен. Поэтому для данного стержня его пор.чальные частоты имеют вполне определенные значения. Нормальные частоты поперечных колебаний данной струны зависят, кроме того, еще и от ее силы натяжения. Выбирая соответствующим образом на-чал1)Иые условия в стержне, можно возбудить те или иные свойственные им нормальные колебания. Например, если струну, закрепленную по концам, слегка оттянуть в средней ее точке, а затем отпусппь, то мы возбудим в ней первое нормальное колебание. При этом все точки струны, кроме крайних, колеблются в одинаковых фазах, а отклонения различных точек от по.чожения равновесия находятся в определенном отношении, которое все время сохраняется и равно отношению их амплитуд (рис, 161, а). Такое колебание струны происходит с наиболее низкой нормальной частотой п является основным тоном собственных колебаний струны (см. 49). Как мы видели, второе нормальное колебание связанной системы из трех маятников происходит так, что средний маятник все время остается в покое, а крайние колеб.тются в противоположных фазах. Подобное нормальное колебание (рис. 161, б) можно возбудить и в струпе. Для этого нужно оттянуть средние точки каждой половины струны па одинаковое расстояние, но в противоположные стороны, и затем их одновременно отпустить. Тогда струна начнет колебаться так, что ее средняя точка будет все время находиться в покое, а точки одной половины струны колебаться в противофазе по отношению к точкам другой половины струны. [c.198]

С тех пор формула Эйнпттейна для вязкости суспензий служит основой почти всех теорий поведения суспензий в сдвиговых потоках. (В разд. 9.G обсуждаются результаты Эйнштейна по определению размера молекулы сахара.) Как и формула Стокса, формула Эйнн1тейна годится для случая, когда взвешенные частицы в среднем расположены достаточно далеко друг от друга, так что на их движение не оказывает влияния взаихмодействие возмущений, вносимых отдельными частицами. Как известно, интересы Эйнштейна вскоре переключились на теорию относительности и кван- [c.27]

Значения к в табл. 8.4.2, относящиеся к случайным упаковкам цилиндров, получены путем сложения двух третей от соответствующих значений для перпендикулярного течения и одной трети значений для параллельного течения при равной порозности. Интересно отметить, что полученные таким путем значения близки к значениям для сфер в диапазоне е от 0,40 до 0,80 и ненамного отличаются от экспериментально определенного значения к = 5,0 в интервале е от 0,40 до 0,70. Так как цилиндры можно рассматривать как частицы, форма которых предельно отличается от сферической, то это обстоятельство представляет дополнительный аргумент в пользу теории Кармана — Козени для проницаемости пористых сред. Более того, действительный диаметр частиц не фигурирует в соотношениях, определяющих гидравлический радиус т. Поэтому постоянство множителя Козени к в некоторой степени оправдывает использование метода усреднения размера частиц в полидисперсных облаках при условии сохранения постоянного значения гидравлического радиуса. Это представление о замене облака частиц разных размеров облаком частиц одинакового размера, характеризуемым тем же самым отношением полной площади смачиваемой поверхности к объему пор, что и исходное полидис-персное облако, приводит к определению так называемого обратного среднего диаметра D = 1/ wilDi), где Wi — весовая доля [c.457]

На некоторых образцах появились глубокие трещины, в которых ог. ож 1лся дпспс К ный углерод. Вместо нулевой пористость исходных образцо15 пористость отработанных составила 4 -8% (а для образцов из менее горячей средней части аппарата — 0,1 —1,2%), Размеры кристаллов корунда увеличились примерно с 100—200 до 400—500 мк (считая по наибольшему измерению), причем в шлифе обнаружилась неравномерность их распределения и определенная ориентация, связанная с дальнейшей интенсивной рекристаллизацией глинозема, способствующей появлению пор, сперва весьма незначительных. В восстановительном периоде цикла в порах выделяется углерод, что способствует дальнейшему разбуханию и механическому разрушению черепка. [c.113]

У никеля при знакопеременном изгибе в интервале 10 — 10 циклов характер изменения среднего угла разориентации субзерен соответствует характеру кривых де рмацнонного упрочнения [366] и возникновение и рост усталостных трещин, как и у алюминия, сопровождается определенной степенью разориентации блоков мозаики. Разрушение наступает тем раньше, чем больше средний угол разориентации. Скопления пор или вакансий при этом не наблюдается и центрами локальных зарождений микротрещин являются места стыков субзерен с наибольшим углом разориентации. Вместе с тем данные Форсайта и др. [367] свидетельствуют о том, что больший процент трещин возникает на границе двойников. Вакансионный механизм тесно связан с нарушением по границам зерен. Так, у алюминия разрушение при усталости при высоких амплитудах деформации происходит по границам зерен, а при низких амплитудах трещины зарождаются в области пор при увеличении числа пор и их размеров они сливаются и приводят к образованию микротрещин [341, 368, 369]. У свинца при температуре —0,5Гпл, °К, при знакопеременном изгибе с различной амплитудой деформации и разной частотой процессы усталости развиваются главным образом на границах зерен [370, 371 ] . Смещение зерен относительно друг друга по их границам наблюдается на самых ранних стадиях испытания. В зернах около границ возникает деформация, затем на этих участках протекает рекристаллизация и миграция границ зерен. На границах зерен наблюдается также образование микропор, количество которых с увеличением времени нагружения увеличивается. На поздних стадиях испытания поры сливаются, образуя вдоль границ зерен большие скопления (трещины), приводящие, в конце концов, к разрушению образца. [c.158]

Для выяснения действительного распределения пор рекомендуется пользоваться двумя методами ртутной порометрией для определения размеров и количества средних и мелких пор и микроскопическим — для характеристики крупных пор [30]. [c.27]

Т. е. тот полный приток тепловой вредности, к-рый в ур-ии (2) имел общее обозначение Ь. В фабрично-заводских помещениях, находящихся в работе, этот общий приток тепла м. б. определен более простым методом. Если помещение не имеет вентиляции, то темп-ра его повышается до тех пор, пока не установится равенство притоков и тепловых потерь наружных ограждений. Измеряя темп-ру помещений в разных пунктах по высоте его и находя среднюю внутреннюю температуру г , можно определить разность средней внутренней и наружной темп-р. Зная эту разность и размеры поверхностей охлаждения, мы узнаем общую сумм тепловых потерь помещения. При установившемся состоянии общая сумма тепловых потерь определяет общий приток тепла от всех имеющихся в помегцении источников. Измерения следует делать не в солнечный день, чтобы избежать влияния солнечной радиации. Если после этого сделать поправку на влияние естественной вентиляции, а также принять во внимание уменьшение тепловыделений при установившемся состоянии благодаря повышению внутренней темпе ,1атуры, то можно получить материалы, вполне достаточные для учета количества IV. [c.89]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...