Тепловые потери наружными

Для уменьшения тепловых потерь наружная поверхность сушильной камеры защищена слоем тепловой изоляции. [c.98]

Показатели тепловых потерь наружными поверхностями котельных агрегатов и паровых турбин [c.737]

Тепловые потери наружными поверхностями 737 [c.973]

Определить толщину футеровки и температуру наружной поверхности трубы из условий, чтобы тепловые потери с 1 м трубы не [c.15]

Анализ уравнения (24-19) показывает, что если наружный диаметр изоляции увеличивается, но остается меньше d p, то тепловые потери возрастают и будут больше теплопотерь голого трубопровода (кривая АК). При равенстве = d,,p получаются максимальные теплопотери в окружающую среду (точка К). При дальнейшем увеличении наружного диаметра изоляции d,,, > dup теплопотери будут меньше, чем при d . = d p (кривая ВК). [c.378]

При перекачивании перегретых паров трубопроводы самым тщательным образом изолируют, и их тепловые потери незначительны, но все же характер изменения состояния перегретого пара в результате устранения теплообмена между потоком и наружной средой уже не является изотермическим. Не будет он и строго адиабатическим— даже в хорошо изолированной трубе условия будут отличаться от условий при обратимом адиабатическом изменении объема, так как турбулентность, возникающая при движении, переходит частично в тепло, которое изменяет уравнение энергии (энергия, переходящая в потери, возвращается в виде механической энергии). Таким образом, с одной стороны, температура пара имеет тенденцию к снижению по длине трубопровода в результате расширения пара, с другой стороны, — к возрастанию вследствие поступления тепла от потерь напора. В результате режим движения находится между изотермическим и адиабатическим. Поскольку температура пара меняется по длине паропровода, меняются также динамическая вязкость р, число Рейнольдса и в общем случае коэффициент гидравлического трения X. Однако вследствие значительных скоростей движения пара в паропроводах (десятки метров в 1 с) сопротивление относится чаще всего к квадратичной области, где X от Не не зависит. [c.295]

Для отопления жилого помещения, где поддерживается температура 25 С применяется тепловой насос, ра ботающий по циклу Карно и использующий в качестве источника теплоты атмосферный воздух. Сопоставить электрическую мощность, потребляемую теплонасосной установкой на отопление помещения при температурах наружного воздуха О °С и —30 °С, с электрической мощностью, потребляемой для тех же целей электрическими нагревателями. Тепловые потери помещения принять равными 20 МДж/ч при температуре О °С и 54 МДж/ч при —30 °С. [c.156]

Рабочий участок (рис. 10.10) представляет собой тонкую пластину 1 шириной й = 0,11 м и длиной L = 0,9 м, изготовленную из текстолита. Наружная поверхность пластины обтянута с обеих сторон тонкой фольгой 2, изготовленной из нержавеющей стали и выполняющей роль электрического нагревателя. Фольга, электрическое сопротивление которой 7 = 0,07 Ом, нагревается током низкого напряжения. Такая конструкция нагревателя практически исключает тепловые потери в окружающую среду. [c.153]

Для уменьшения тепловых потерь в окружающую среду наружная труба покрыта теплоизоляцией и ТА заключен в кожух. [c.160]

Для уменьшения тепловых потерь в окружающую среду поверхность нагретого тела покрывают тепловой изоляцией. Если увеличить толщину тепловой изоляции, покрывающей плоскую стенку, то термическое сопротивление возрастет, как это видно из выражения (13.45). Иначе обстоит дело в случае, если тепловой изоляцией покрывается труба. Ограничимся рассмотрением случая, когда труба покрыта однослойной тепловой изоляцией с наружным диаметром /з (рис. 13.8,6). Считая заданными и постоянными коэффициенты теплоотдачи 01 и ог, температуры обеих жидкостей <жг и <ж2, теплопроводности трубы Х) и изоляции Яг, рассмотрим, как будет из- [c.303]

Выбрав теплоизоляционный материал с коэффициентом теплопроводности 2, следует по формуле (13.54) вычислить кр. Если кр больше наружного диаметра трубы 2, то применение выбранного материала в качестве тепловой изоляции нецелесообразно. Действительно, при увеличении толщины изоляции в области 2< <.ds dкp будет наблюдаться увеличение тепловых потерь (рис. 13.9), а затем при з>с кр — их уменьшение. И только при dз=d з/>dкp тепловые потери трубы, покрытой слоем изоляции, будут равными тепловым потерям неизолированной трубы. Таким образом, если крГ>< 2, то во всей области d2<.dзтепловые потери неизолированной трубы будут больше тепловых потерь изолированной трубы. Следовательно, [c.304]

При увеличении наружного диаметра до dap тепловые потери цилиндрической стенки растут. Для уменьшения потерь теплоты изолированным трубопроводом необходимо, чтоб[.1 наружный диаметр изоляции был больше t/jp. Это положение следует учитывать при выборе материала и толщины слоя изоляции трубопроводов. [c.138]

Анализ уравнения (2.85) показывает (рис. 137, б), что изменение диаметра изоляции с1 в пределах а < з < р сопровождается возрастанием тепловых потерь за счет увеличения площади теплоотдающей поверхности изоляции = кр эти потери достигают максимума и только при 3 > йкр тепловая изоляция оправдывает свое назначение, т. е. увеличение ее наружного диаметра приводит к уменьшению тепловых потерь, [c.173]

Задача 17.2. Определить тепловые потери от горизонтального паропровода диаметром d = 200 мм и длиной I = 20 мм, проложенного в закрытом помещении с емпературой воздуха = 50 С. Температура наружной стенки паропровода [c.214]

Исследуем влияние материала и толщины наружного диаметра изоляции на полное линейное термическое сопротивление и тепловые потери изолированного трубопровода. [c.293]

Разумеется, повышение максимальной температуры сетевой воды до 150 требует устройства каких-то смесителей для присоединения всех отопительных систем в коммунальных зданиях и незначительно увеличивает тепловые потери в сетях. Так как дополнительные затраты на эти смесители и тепловые потери в сетях значительно меньше, чем экономия от снижения диаметров труб наружных тепловых сетей, то применение в водяных сетях воды с максимальной температурой 150°С стало общепринятым. [c.71]

Тепловой режим выбирается на основе проведенных теплотехнических и аэродинамических испытаний всей печной устанав ки. Тепловой баланс выявляет участки с повышенными тепловыми потерями, а расчет газового баланса, экспериментальное установление мест больших присосов наружного воздуха в печь или выбивания горячих газов из печи позволяют найти недостатки в уплотнении печной кладки или ее гарнитуры. [c.197]

СНИЖЕНИЕ ТЕПЛОВЫХ ПОТЕРЬ ПУТЕМ ПОДДЕРЖАНИЯ ЧИСТОТЫ НАРУЖНЫХ ПОВЕРХНОСТЕЙ НАГРЕВА [c.97]

Необходимая толщина изоляции определяется либо из условия заданной (или предельно допустимой) величины тепловых потерь с единицы наружной поверхности, либо из условия предельной температуры наружной поверхности по санитарно-техническим требованиям. При расчете по допустимым тепловым потерям предварительно задаются температурой изолированной поверхности, определяют среднюю температуру слоя изоляции и по соответствующим таблицам находят коэффициент теплопроводности выбранного изоляционного материала. По температуре внутренней и наружной поверхности изоляции и по коэффициенту теплопроводности ее определяют толщину изоляции, после чего производят проверку температуры наружной поверхности изоляции и коэффициента теплопроводности. В случае расхождения с заданной температурой производят пересчет до совпадений температур заданной и полученной. Расхождения температур не должны превышать 1 °С. [c.134]

При расчете по допустимой температуре наружной поверхности необходимая толщина слоя изоляции определяется по перепаду температур между его внутренней и наружной поверхностями. Используя найденную величину, находят тепловые потери в окружающую среду, по которым проверяют температуру на поверхности изоляции. [c.134]

Таким образом, все графики расхода тепла на отопление при централизованном теплоснабжении определяются только текущей температурой наружного воздуха. Как известно, температура наружного воздуха подвержена быстрым изменениям и суточный ход температур может достигать 10° С и более. Если вести регулирование системы централизованного теплоснабжения точно в соответствии с температурой наружного воздуха, то это потребует слишком частого изменения нагрузки источника тепла, что и по техническим и по экономическим причинам крайне нежелательно. Кроме того, подача тепла на отопление может не соответствовать тепловым потерям здания в данный период и по другим причинам, например из-за желания или необходимости снизить максимум тепловой нагрузки, недостатка в тепловой мощности ТЭЦ (котельной) и пр. [c.17]

Коэффициент аккумуляции в значительной мере зависит от объемного веса конструкций наружных ограждений п процента остекления. Применение облегченных конструкций и увеличение остеклен-ности ведет к снижению коэффициента аккумуляции и притом независимо от изменения расчетных тепловых потерь зданием. В таких зданиях график подачи тепла на отопление должен более строго соответствовать изменению температур наружного воздуха, чем в зданиях кирпичных. [c.20]

Мы разберем порядок наладки отопительных установок при постоянном расходе сетевой и местной воды, В имеющихся руководствах по наладке обычно указывается, что наладчик обязан уточнить по тепловым характеристикам максимальный расход тепла на отопление при расчетной температуре наружного воздуха. Это справедливо только для старых, уже давно эксплуатируемых установок, проектные данные по которым не сохранились. Если же должна проводиться наладка только что смонтированных установок, а именно такой случай должен быть типовым, то наладчик может воспользоваться проектным расходом тепла. Под таким проектным расходом мы понимаем расход тепла на отопление, взятый при проектировании теплового пункта из проекта отопительной системы, т. е в конечном итоге полученный на основании трансмиссионного расчета тепловых потерь здания. При всех возможных неточностях таких расчетов они все же значительно ближе к фактическим потерям тепла, чем усредненные данные тепловых характеристик. Это особенно верно для разнохарактерных зданий современного строительства. [c.271]

Сухой насыщенный пар исследуемого вещества получают в сосуде 1, подводя к жидкости тепло при помощи электронагревателя 2. Температуру полученного пара измеряют термометром 3. Далее пар поступает в проточный калориметр 4, где проходит по центральной охлаждаемой трубке. Вследствие отвода тепла пар конденсируется и полученный конденсат охлаждается до определенной температуры, которую можно измерить термометром 5. Отвод тепла осуществляется охлаждающей водой, которая для уменьшения тепловых потерь делает в калориметре два хода. При этом наружная поверхность калориметра имеет температуру, близкую к температуре поступающей воды, вследствие чего тепловые потери калориметра в окружающую среду невелики, а применив дополнительно наружную изоляцию, можно свести их к ничтожной величине. Повышение температуры воды в калориметре можно определить, измерив тер-260 [c.260]

На тепловую эффективность ТА влияют тепловые потери в окружающую среду с наружной поверхности корпуса площадью Рк через слой тепловой изоляции при коэффициенте теплопередачи кц. Эти потери приводят к снижению цг. [c.172]

Наиболее широкое распространение на электрических станциях СССР получили тихоходные шаровые барабанные мельницы (см. схему фиг. 47). Вращающийся стальной барабан такой мельницы покрыт изнутри волнистыми броневыми плитами (фиг. 48), выполняемыми обычно из марганцовистой стали. Плиты крепятся к барабану болтами с потайной головкой. Внутри барабан мельницы частично заполняется стальными шарами. Так как при работе шаровые мельницы производят сильный шум, то барабан их снабжается звуковой изоляцией из слоев пробки или листового асбеста, прокладываемых между металлической обшивкой и наружной стенкой барабана. Для уменьшения тепловых потерь барабан, кроме того, покрывается слоем тепловой изоляции. [c.77]

Потеря тепла в окружающую котлоагрегат среду происходит как конвекцией, так и лучеиспусканием нагретой обшивки, кирпичной обмуровки или тепловой изоляции наружных ограждений агрегата. Согласно требованиям ПТЭ все внешние поверхности котельного агрегата и вспомогательного оборудования котельной должны быть изолированы так, чтобы их температура не превышала 70° С при температуре окружающего воздуха 35° С. [c.137]

Пример 2-13. Сосуд сферической формы диаметром di =0,6 м, температура наружной поверхности которого о=150°С, имеет тепловые потери Q = 650 Вт. Подсчитать, какое количество экранов необходимо поставить, чтобы потери тепла уменьшились вдвое, если температура защитного слоя th=3Q° . Толщину воздушной про- [c.75]

At — общий перепад температур между наружным и внутренним термометрами сопротивления. Перепад температур в стенке измерительной трубки определяется вторым членом знаменателя. При —190° С он составляет 1,5%, а при +25°— 1,7% от общего At. Тепловые потери за счет отвода тепла концами измерительных проволок и за счет теплового излучения определяются расчетным путем и практически имеют пренебрежимо малую величину. [c.49]

Т. е. тот полный приток тепловой вредности, к-рый в ур-ии (2) имел общее обозначение Ь. В фабрично-заводских помещениях, находящихся в работе, этот общий приток тепла м. б. определен более простым методом. Если помещение не имеет вентиляции, то темп-ра его повышается до тех пор, пока не установится равенство притоков и тепловых потерь наружных ограждений. Измеряя темп-ру помещений в разных пунктах по высоте его и находя среднюю внутреннюю температуру г , можно определить разность средней внутренней и наружной темп-р. Зная эту разность и размеры поверхностей охлаждения, мы узнаем общую сумм тепловых потерь помещения. При установившемся состоянии общая сумма тепловых потерь определяет общий приток тепла от всех имеющихся в помегцении источников. Измерения следует делать не в солнечный день, чтобы избежать влияния солнечной радиации. Если после этого сделать поправку на влияние естественной вентиляции, а также принять во внимание уменьшение тепловыделений при установившемся состоянии благодаря повышению внутренней темпе ,1атуры, то можно получить материалы, вполне достаточные для учета количества IV. [c.89]

Железобетонная дымовая труба [12=1 И Вт/(м-К)] внутренним диаметром d2=800MM и наружным диаметром с1з=130С1мм должна быть футерована внутри огнеупором [li=0,5 Вт/(м-К)]. Определить толщину футеровки и температуру наружной поверхности трубы t 3 из условий, чтобы тепловые потери с 1м трубы не npeebiiiia-ли 2000 Вт/м, а температура внутренней поверхности железобетонной стенки t 2 не превышала 200°С. Температура внутренней поверхности футеровки t i=425° , [c.21]

В производственных условиях тепловые потери трубопроводов определяются с помощью тепломера. Прибор представляет собой резиновую ленту, плотно прижимаему о к наружной поверхности трубопровода температура ни-ружной и внутренней поверхностей ленты измеряется термопарами. Определить потери теплоты с 1 м длины паропровода диаметром 17/16 см с изоляцией из зонолита (А, = = = 0,072 (1 + 3,63 10 t), Вт/(м К) толщиной 11 см, если температуры поверхностей резиновой (Ji=0,16 Вт/(м- К)1 ленты толщиной 3 мм равны 55 и 51,5 °С. Определит ь также температуры на внутренней поверхности изоляции и в ее среднем сечении. [c.179]

Опытные образцы должны плотно, без воздушных зазоров, прилегать к поверхностям нагревателя и холодильников (контактно тепловое сопротивление должно быть пренебрежимо малым). Плотность контакта достигается чистотой обработки указанных поверхностей, для этого могут также применяться специальные нажимные устройства. Толщина образцов мала по сравнению с диаметром, но тем не менее часть теплоты может уходить через боковую поверхность образцов, и поле температур будет отличаться от поля температур плоских образцов неограниченных размеров. Во избежание этого предусмотрена боковая тепловая защита образцов с помощью изоляции из асбоцемента, теплопроводность которого при 50 °С равна 0,08 Вт/(м-К). Измерение перепадов температуры в образцах осуществляется хромель-алюмелевыми термопарами, уложенными в канавках, выфрезерованных непосредственно на поверхностях корпуса электрического нагревателя и холодильников. Спаи измерительных термопар находятся в центральной части образцов. Для контроля поля температур нагревателя предусмотрены дополнительные термопары, спаи которых находятся ближе к боковым поверхностям. Кроме того, на наружной поверхности бокового слоя защитной изоляции заложена термопара, служащая для оценки тепловых потерь. Все термопары имеют общий холодный спай, он термостатируется с помощью нуль-термостата. [c.127]

Трубки выполнены из латуни внутренний и наружный диаметры их составляют соответствейно 8 и ГО мм, их длина равна 400 мм. Греющей средой служит насыщенный водяной пар, который конденсируется на внешней поверхности трубок, в качестве нагреваемой среды используется вода, циркулирующая внутри трубок. Кожух теплообменника покрыт изоляцией, защищающей его от тепловых потерь. Сухой насыщенный пар из магистрали поступает в верхнюю часть теплообменника, а конденсат отводится из нижней его части. Охлаждающая вода подается в теплообменник из водопроводной сети через уравнительный бачок, который обеспечивает постоянство расхода во времени. Нагретая в теплообменнике вода сбрасывается в канализацию. [c.196]

Если окажется, что величина < кр больше наружного диаметра трубы d.2, то применение выбранного материала в качестве тепловой изоляции нецелесообразно. В области 2<< з< кр.из при увеличении толщины изоляции будет наблюдаться увеличение теплопотерь. Это положение наглядно иллюстрируется на рис. 2-10. Только при йз=ёзаф тепловые потери вновь станут такими же, как для первоначального, неизолированного трубопровода. Следовательно, некоторый слой тепловой изоляции не будет оправдывать своего назначения. [c.42]

Экспериментальные участки изготавливались из трубы 7,7X0,35 (сталь 1Х18Н10Т) рабочей длиной 402 мм. Рабочая часть трубы нагревалась путем непосредственного пропускания.переменного тока низкого напряжения. В многослойной теплоизоляции участка был вмонтирован многосекционный компенсационный электронагреватель, который исключал тепловые потери и их влияние на термопары, измеряющие температуру наружной поверхности опытной трубы. [c.107]

Фиг. 21. Зависимость к. п. д. котла и тепловых потерь от изменения теплового напряжения колосниковой решётки паровоза серии СО без конденсации пара 1] , — к. п. д, котла — напряжение колосниковой решётки в иг1м-час] 4сл потеря тепла на служебные нужды Яохл потеря тепла на наружное охлаждение котла - потеря тепла с уходящими газами Я им потеря тепла от химического недогорания топлива — потеря тепла от провала и уноса Яост неувязка теплового баланса.

Фиг. 21. Зависимость к. п. д. котла и <a href="/info/105908">тепловых потерь</a> от изменения <a href="/info/104648">теплового напряжения колосниковой</a> решётки паровоза серии СО без <a href="/info/30086">конденсации пара</a> 1] , — к. п. д, котла — напряжение колосниковой решётки в иг1м-час] 4сл <a href="/info/93490">потеря тепла</a> на служебные нужды Яохл <a href="/info/93490">потеря тепла</a> на наружное охлаждение котла - <a href="/info/93490">потеря тепла</a> с уходящими газами Я им <a href="/info/93490">потеря тепла</a> от химического недогорания топлива — <a href="/info/93490">потеря тепла</a> от провала и уноса Яост неувязка теплового баланса.

Наложение тепловой изоляции способствует сок раще-нию ошибки. Однако надо иметь в виду, что для относительно тонких труб утолщение изоляции приводит к увеличению наружной поверхности и росту удельных тепловых потерь. Прикидочные расчеты показывают, что для изолированных труб пароперегревателей поправка достигает 2—4°С. Для труо водяных экономайзеров и работающих в области влажного пара испарительных поверхностей нагрева с их очень высокими коэффициентами теплоотдачи и относительно низкими температурами поправка сокращается до 1— 2 С. Вместе с тем надо [c.229]

При том же объеме крупнопанельный дом серии 1-464А со спаренными переплетами и остеклением 26%, имеет тепловую характеристику 0,46 ккал1м ч град, что почти на 50% превышает тепловую характеристику кирпичного здания. Более 40% тепловых потерь такого здания дают расчетные потери окон из-за применения спаренных переплетов. Фактические тепловые потери окон еще больше из-за недостаточного уплотнения и, следовательно, большой инфильтрации наружного воздуха. Применение раздельных двойных оконных переплетов уменьшает тепловые потери всего здания на 20%. В [Л. 3] рекомендуется понизить остекленность жилых зданий, так как излишние поверхности окон ухудшают теплотехнические и экономические показатели зданий, снижают их теплоустойчивость, ухудшают микроклимат помещений как в зимний, так и в летний период. По приказу Госстроя СССР от 21 июля 1965 г. в настоящее время площадь световых проемов в целом по жилому зданию не должна превышать 1 5,5 площади пола. [c.8]

Определение термических сопротивлений неоднородных по структуре ограждений приведено в [17, 19]. Теплотехнические характеристики некогорых конструкций наружных строительных ограждений даны в табл. 5.8, 5.9. Обмер поверхностей ограждения f при определении тепловых потерь производится в соответствии с рис. 5.1. [c.370]

Тепловые волны, проходящие при колебаниях температуры наружного воздуха через теплоемкие ограждения (стены), в значительной мере затухают, отстают по фазе и могут быть охарактеризованы как медленные тепловые потери [34]. Тепловые волны, проникающие через нетеплоемкие наружные ограждения (окна), следуют практически синхронно за изменением наружной температуры и характеризуются как быстрые тепловые потери. Исследованиями С.А. Чистовича еще в 1961 г. установлено [112], что для оптимального автоматического управления отпуском теплоты необходимо предусматривать диф ренцированный учет медленных и быстрых теплопотерь. [c.11]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...