Пористость, определение

Наряду с ускоренной диффузией из-за пористости определенная часть кислорода диффундирует и по объемному механизму [c.174]

Используя различные технологические приемы, можно изготовить керамическое изделие с заданной текстурой, т. е. определенной общей пористостью, распределением открытой и закрытой пористости, определенным размером пор, распределением пор по размерам, а также формой пор. Пористую керамику с пористостью до 60% получают методом выгорающих добавок, а более высокую пористость (до 90%) можно достигнуть только с применением газовых методов. [c.68]

Электроиндуктивный испытатель электропроводности типа ИЭ-20 предназначен для контроля поверхностных слоев материалов с довольно низкой электропроводностью и отличается от других ранее разработанных приборов типа ИЭ своим назначением, небольшим датчиком, электрической схемой и высокой частотой испытательного тока. Он применяется для сортировки графитов и углей по маркам материала, контроля графита одной определенной марки по пористости, определения равномерности структуры по поверхности деталей, определения направления прессования и т. д. [c.373]

Необходимо добиваться сходимости значений общей пористости, определенных по микроскопу и стандартным методом. Лишь при этом условии результаты определения удельной поверхности будут достоверными. Повышение надежности определения достигается применением соответствующего увеличения микроскопа и далее, поскольку метод является статистическим, то точность его [c.38]

Можно показать, что значения объемной и поверхностной пористости в среднем совпадают. В связи с этим обычно пользуются единым понятием пористости т. Следует иметь в виду, что для практических расчетов нужны значения эффективной пористости, которая несколько меньше пористости, определенной чисто геометрическим путем. Это объясняется наличием в поровом пространстве грунта мертвых зон , захватывающих объем чрезвычайно тонких пор и окрестностей контактов между отдельными зернами, где жидкость фактически не двигается. Кроме того, на величину эффективной пористости может влиять наличие защемленных пузырьков воздуха и пр. [c.441]

Структура и свойства пиролитического графита РуС зависят от параметров технологического процесса (температуры, концентрации метана). При определенных температурах можно получать изотропный пироуглерод с различной пористостью как для первого буферного слоя, так и для плотных запирающих слоев. [c.15]

Результаты экспериментального определения пористости показаны на рис. 2.4. На том же рисунке приведены кривые m = f N), построенные по расчетным зависимостям (2.24) и [c.49]

Наступление автомодельной области отмечено при значении Re= 3-10 . Однако в этом исследовании не определялось влияние объемной пористости шаровых насадок на коэффициент сопротивления слоя. Таким образом, необходимо было провести работы по определению гидродинамического сопротивления различных шаровых насадок при больших числах Re. [c.59]

Диффузионную методику применил Р. С. Бернштейн (36] для определения коэффициента теплоотдачи от газа к слою гипсовых шариков в более широком диапазоне изменения чисел Re = 20- 1850 и при изменении объемной пористости т от 0,30 до 0,40. Предложенная им зависимость имеет вид [c.68]

Данные опытов по определению среднего коэффициента теплоотдачи шаровых укладок в двух рабочих участках при пористости /п = 0,265 и /п = 0,31 приведены на рис. 4.2. Результаты экспериментов представлены в параметрах внешней задачи [c.73]

Вычисление истинной или обш,ей пористости производят по результатам определений плотности и объемной массы [c.361]

Из величин, входящих в это выражение, в опытах по деформации среды достаточно просто замеряются напряжения по общей нагрузке на смесь и давление жидкости pi в порах по пьезометрическим анным. Для определения напряжений в скелете с помощью (4.4.1) в процессе деформирования помимо pi и нужно измерять изменение объемной пористости в образце. [c.229]

В тех случаях, когда не интересуются деформацией (е ) пористой среды, в экспериментах достаточно ограничиться непосредственным определением именно зависимостей ai(pi) и (pi), а не параметров v ° по которым (вместе с Ppi и Ppj) [c.243]

Вследствие сложной структуры пористых материалов значения коэффициентов а, (3 могут быть установлены только экспериментально. Параметры аир названы вязкостным и инерционным коэффициентами сопротивления и имеют размерность [а] =м [/3] =м . При этом а есть величина, обратная коэффициенту проницаемости К. Для определения коэффициентов а, экспериментальная зависимость перепада давлений Pi Pi на пористой пластине толщиной 6 от удельного расхода G несжимаемого потока в соответствии с уравнением (2.1) приводится к линейному виду [c.19]

Используя модель пористой среды в виде капилляров постоянного поперечного сечения, можно получить следующие параметрические соотношения для определения толщины слоя 5 и отношения дарения Pi на входе к давлению на выходе, при котором на выходе из матрицы поток достигает скорости звука [c.24]

Значительно более сложную физическую природу имеет процесс забивания пор выделяющимися пузырьками газа. В связи с важностью этого явления для ПТЭ было выполнено подробное аналитическое и экспериментальное исследование по определению условий появления газовых зародышей и влиянию пузырьков выделяющегося растворенного газа на гидравлическое сопротивление при течении жидкостей в пористых металлах, основные результаты которого приведены в работе [ 19]. [c.28]

Определение поверхностных несплошно-стей, коррозионных образований, пористости Определение толщины покрытия [c.429]

Понизители твердости 57 Пористость, определение 178, 183 Пороги, устойчивости твердых растворов 51 Портланд-цементы 232 сл. Потенциалы измерение 18 неравновесные 20 нормальные графита 101 металлов 19 сл. феррита 101 электродные 17 сл. [c.288]

Открытая пористость по ГОСТ 2409—67 в пределах точности методов обычно равна сумме объемов пор, определяемой на ртутных поромерах низкого и высокого давления. В тех случаях, когда пористость, определенная методом ртутной порометрии, заметно больше пористости, онределенной по стандарту, например на 1—2%, можно допустить вероятность упругого сжатия стенок закрытых пор при вдавливании ртути. Допущение справедливо при двух условиях 1) объем закрытых нор дол- [c.14]

Но в тонкодисперсных керамических материалах эвакуация адсорбированного воздуха или влаги при определении пористости затруднена. Толщина слоя адсорбированной влаги на стенках пор составляет [2] и вода при насыщении не заполняет всего объема открытых пор, ртуть же, сдавливая воздух или вытесняя влагу в более тонкие поры, заполняет больший объем. Вследствие этого пористость по ртутной порометрии будет больше пористости, определенной по насыщению водой. [c.15]

Защитные антикоррозионные свойства. По отношению к распространенным машиностроительным материалам (например, стали, алюминиевым сплавам и др.) Ni—Р покрытия являются катодными и имеют более электроположительный потенциал, чем электролитические никелевые покрытия. Основная характеристика, определяющая защитные свойства катодных покрытий — их пористость. Определение пористости Ni—Р, покрытий в зависимости от их толщины, технологии осаждения, состава и структуры, а также в,сравнении с пористостью электролитических никелевых и молочных хромовых покрытий проводили при помощи реактива Уоккера. На плоские шлифованные образцы из стали ЗОХГСА наносили из кислого раствора Ni—Р покрытия часть образцов подвергли термообработке при 400° С в течение 1 ч. Электролити- [c.98]

Ч Тештература азопгро вания, °С Продолжительность азотирования,, ч Результаты коррозионных испытаний в воде в течение 7 сут Пористость, определенная реактивом Уоккера Оценка хрупкости азотированного слоя [c.640]

Углекислота, а также пары воды окисляют алюминий и потому они должны быть либо нейтрализованы, либо удалены в атмосферу. Поэтому обмазка должна иметь всегда определенную пористость. Определенная пористость обмазки необходима потому, что В случае ее отсутствия (или в случае крайне слабого развития) образовавшиеся газы могут разрушить обмазку (корку). СаСОз, М СОз, РегОз, К2О3, МагО, играя роль флюсов, вызывают частичное оплавление кристаллов кварца и, заполняя поры, способствуют уменьшению пористости. [c.39]

В соответствие с известной методикой, основанной на использовании комплекса АК и НГК [1, 3, 4], коллектор считается трещинным, если против него зарегистрировано повышенное затухание продольных волн, а пористости, определенные по АК и одному из радиоактивных методов (НГК или ГГК), совпадают. При этом наличие других факторов, также обусловливающих повышенное затухание продольных волн (глинистые и высокопористые газонасыщенные пласты, мелкое переслаивание), устанавливают по комплексу ГК, ПС, НГК, КС, микрозонды. К недостаткам указанной методики, кроме неоднозначности определения пористости по АК и НГК в случаях загипсованности и доломитизации карбонатного разреза, а также сильного затухания упругих волн, не позволяющего получить истинное значение пористости по АК, следует отнести слабую чувствительность продольных волн к трещинам малой раскрытости (микротрещины) и к трещинам, параллельным оси скважины. [c.53]

М. Э. Аэров на основании экспериментальных работ, проведенных Н. М. Жаворонковым и другими исследователями, предложил теоретическую зависимость для определения объемной пористости при засыпке шаровых элементов в цилиндрическом сосуде [29] [c.48]

При неупорядоченном расположении шаровых элементов в сосуде с N>10 обнаруживается чередование различных шаровых ячеек с неодинаковой ориентацией их в пространстве и разным числом касаний шаров друг с другом. Среднее число касаний шаровых элементов в беспорядочной засыпке равно 7—8, минимальное — 5, максимальное—10. Автором настоящей работы и Е. Ф. Януцевичем были проведены эксперименты по определению объемной пористости m при размещении шаровых элементов (стальные полированные шары диаметром от 8 до 25,9 мм) в стеклянных трубах с гладкими стенками. Наблюдения за геометрией укладки шаров з трубах показали следующее. [c.48]

В. М. Боришанским при определении сопротивления слоя шаров было обнаружено влияние расположения шаров при одинаковой пористости на гидравлическое сопротивление [27]. Им исследованы две шаровые укладки с /п = 0,27 при наличии сквозных каналов через весь шаровой слой тетраоктаэдриче-ской укладки и без них. При наличии сквозных каналов было-обнаружено уменьшение коэффициента гидродинамичеркого сопротивления слоя на 15—20%. Опыты проводились в диапа- [c.57]

Разброс опытных точек не превышает 25% от значений по зависимости (3.13). Наступление автомодельной области течения для шаровой насадки, когда коэффициент сопротивления остается неизменным, обнаружено при Re=10 . В работе [28] было показано гораздо более сильное влияние объемной пористости шаровой насадки на коэффициент гидродинамического сопротивления слоя g при рассмотрении явления в рамках внешней задачи, чем это предлагали другие авторы. В литературе известно несколько работ зарубежных авторов, в которых обобщаются опытные данные по сопротивлению шаровых насадок. Так, в работе Клинга [32] для Re=10-f-10 приведена следующая зависи.мость для определения коэффициента сопротив- [c.58]

Гидродинамическое сопротивление различных шаровых укладок было исследовано автором работы совместно с Е. Ф. Яну-цевичем в 1959 г. на разомкнутых и замкнутых газодинамических трубах с воздушной средой, очищенной от влаги и паров воды. Был определен коэффициент сопротивления слоя четырнадцати различных шаровых укладок. Значения объемной пористости, отношения (N = D-rp/d) диаметров труб и шаров приведены в табл. 3.3, а коэффициентов сопротивления — в табл. 3.4. [c.59]

В 1961 г. Б. И. Шейниным и Д. А. Наринским были проведены экспериментальные работы по определению гидродинамического сопротивления на той же разомкнутой петле в изотермических условиях еще четырех шаровых укладок. Диаметры труб двух рабочих участков были равны 100 и 204 мм, а шаровых элементов — 40 и 60 мм, диапазон изменения чисел Re = 2-102- 2-10 . Обработку опытных данных проводили как для определения коэффициента сопротивления шаровой насадки ь, так и для определения коэффициента сопротивления шарового слоя щ. Объемная пористость менялась от 0,435 при jV = 5,1 до 0,673 при iV=l,67. Данные по коэффициентам сопротивления слоя приведены в табл. 3.5. [c.60]

Результаты всех исследований, проведенных в МО ЦКТИ, по определению коэффициентов сопротивления слоя и струи >.стр различных укладок моделей шаровых твэлов в круглых трубах и модели ак внои зоны в изотермических и неизотер-мических условиях приведены в табл. 3.4 и на рис. 3.3. Из рисунка следует, что почти во всех опытах удалось достичь автомодельного режима течения, при котором изменение сопротивления Ар зависит практически только от изменения квадрата скорости и плотности, а не зависит от числа Re. Отчетливо видно существенное влияние объемной пористости т шаровой укладки на коэффициент сопротивления слоя Так, при изменении объемной пористости от 0,66 до 0,265 коэффициент сопротивления уве 1ичивается примерно в 30 раз. Разброс опытных данных по коэффициенту сопротивления для определенной шаровой укладки не превышает 10% среднего значения, что указывает на достаточную степень точности измерения перепада давления и массового расхода. В п. 3.1 была теоретически определена зависимость (3.9) коэффициента сопротивления струи Я-стр от объемной пористости т и константы турбулентности астр. [c.62]

Во II рабочем участке шаровые калориметры были раздвинуты (объемная пористость /п = 0,31). Опыты по определению среднего коэффициента теплоотдачи проводились на воздухе при давлении 0,1—0,9 МПа, температуре на входе в рабочий участок 30—285° С нагреве в рабочем участке 10—50° С и средней температуре поверхности шарового калориметра 200— 330° С. Установившийся режим определяли по температурам газа и поверхности элементов и отсутствию температурной разности между внутренней трубой и силовым чехлом. Тепловой баланс между мощностью электрокалориметров и нагревом воздуха подсчитывали по зависимости [c.73]

В 1963—1964 гг. в МО ЦКТИ автором настоящей работы совместно с В. К. Ламба на IV рабочем участке воздушной петли были проведены эксперименты по определению локального коэффициента теплоотдачи в шаровой укладке с объемной пористостью т = 0,40. Для увеличения точности был сконструирован и изготовлен шаровой калориметр диаметром 90 мм из стали 1Х18Н9Т с внутренней цилиндрической полостью, в которой размещался электронагреватель. Укладка шаровых элементов для получения средней объемной пористости 0,40 была выполнена путем комбинации шарового электрокалориметра, шести малых шаровых долек, точки касания которых с исследуемым шаром располагались в плоскости, перпендикулярной оси канала, и четырех больших шаровых долек (по две дольки по оси канала до шара и две после), причем точки касания первых двух расположены в плоскости, повернутой на 90° относительно плоскости, в которой находятся две последних [c.82]

Изменения объемной пористости и скорости в пристеночном слое по-разному скажутся на среднем коэффициенте теплоотдачи шаров, расположенных около стенки. Для активной зоны в виде цилиндра с плоским подом и v = onst можно принять, что поля полного и статического давления в поперечном сечении будут одинаковыми, и тогда можно считать, что onst для любой струйки, протекающей параллельно оси активной зоны. Приняв, что плотность газа, коэффициент гидродинамического сопротивления, диаметр твэла и высота активной зоны одинаковы для всех коаксиальных струек газа, можно найти зависимость для определения скорости газа в пристеночном слое [c.87]

Декеном с сотрудниками [39] была проведена экспериментальная работа по определению среднего коэффициента теплоотдачи в сечении при N 20 методом, основанным на аналогии тепло- и массообмена при испарении нафталиновых шаров диаметром 30 мм. Нафталиновые шары закладывались в слой керамических шаров в трубе диаметром 600 мм (объемная пористость т = 0,40). Расположение шаров в слое было различным в разных сериях опытов, часть опытов была проведена для определения интенсивности массообмена в пристеночном слое при Re = 3-10 . Эксперименты показали, что испарение шаров у стенки происходит на 7% быстрее, чем шаров, расположенных в центре слоя. [c.88]

Определение пористости и непроницаемости. Различают пористость истинную (закрытую) и кажущуюся (открытую). Истинная пористость — отношение суммы объемоп всех пор (открытых и закрытых) к общему объему образца, Ештражепное в процентах. [c.361]

Известей также способ определения пористости по степени поглощения материалом воды. Определение водопоглощения производят как па образца.х иравпльной геометрической формы (цилиндры, кубы) так II на образца.к неправильной формы, в виде кусков кубовидной формы с ребрами размером не менее 4 см. Оора.зцы, высушенные до постоянной массы в сушильном шкафу при температуре 105—ПО" С, погружают в ванну с водой. Через 8 ч воду в паипе кииятят в течение 2 ч, иосле чего оставляют образцы в воде еще на 12 ч. Затем их вынимают из ванны, насухо обтирают и взвешивают. Водоноглощение определяют но формуле [c.362]

Для определения пористости применяют реактив, состоящий из красной кровяной соли, хлористого натрия н желатины. Водным раствором указанных веществ пропитывают полости филь-Tpo. ia.iiiHoii бумаги и во влажном состоянии прикладывают их к образцу, покрытому пленкой. По прошествии 4--5 мин в местах пор появляются резкие синие пятна. Пористость выражают числом пор па 10 гдЕ поверхности испытуемого образца. Пористость опре ц лиется также гальвапометрическим путем. Этот метод основан па появлении гальванических токов, которые возникают вследствие обнажения металла в случае разрушения защитного покрытия. При испытании погружают образец металла с покры-тие 11 угольный. электрод в агрессивную среду и присоединяют. [c.365]

Это уравнение аналогично нелпнейному уравнению теплопроводности в неподвижной среде п для его решения необходимо привлечь начальные н граничные условия. После опреде.деиия поля Pi нетрудно последовательно получить 0 i(r, i), p.iir, t), Pi (г, it), рг(г, f). Определение полей скоростей фазгхиг., требует дополнительного интегрирования с учетом анализа деформирования пористого скелета и привлечением параметров [c.244]

В табл. 2.4 приведены условия и результаты экспериментов по определению коэффициента внутрипорового конвективного теплообмена в пористых металлах. Для сравнения выведенные критериальные соотношения изображены на рис. 2.7. Данные, приведенные в табл. 2.4, заимствованы из работы [16]. Экспериментам были подвергнуты разнообразные проницаемые матрицы, изготовленные из порошков различной формы и размера, волокон и сеток разных металлов. Необходимо отметить, что основная часть данных получена для образцов небольшой толщины, не более 5 мм. В качестве теплоносителя в основном используется воздух и другие газы. [c.37]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...