Внедрение штампа

По мере роста производства слоистых пластиков у многих компаний объем заказов вырос с 25—50 до 500—5000 изделий из КМ. Хотя этот прирост еще не является достаточно большим, чтобы служить основанием для внедрения штампов для формования изделий или полной автоматизации производства, частичная автоматизация вполне оправдана, поскольку она позволяет увеличить производительность и снизить затраты ручного труда. [c.72]

Обратим внимание, что внедрение штампа зависит от суммарной интенсивности сосредоточенных нагрузок Pi, расположенных на некотором расстоянии I от его центра и не зависит от характера их расположения на этой окружности. [c.44]

Результаты вычислений позволили установить, что по мере увеличения плотности пятен контакта, т.е. параметра а//, возрастают нагрузка и перемещения в направлении оси Oz модели, необходимые для вступления в контакт всех её штампов. Это объясняется тем, что в рассматриваемом подходе учитывается искривление границы упругого полупространства вне пятен контакта при последовательном внедрении штампов модели, т. е. взаимное влияние пятен контакта при внедрении системы штампов. [c.50]

Основное интегральное уравнение (1.52) для исследуемой задачи в случае внедрения штампа с шероховатой поверхностью может быть представлено в виде [c.65]

При известном размере площадки контакта а уравнения (1.59) и (1.60) позволяют определить контактное давление и внедрение штампа в упругую полосу. [c.66]

При других значениях параметров для решения уравнения (1.61) может быть применён метод Ньютона-Канторовича. Зная решение уравнения (1.61), по формуле (1.62) можно найти безразмерное давление при заданном внедрении D. Если внедрение штампа не задано, то для его определения используется дополнительно уравнение (1.60). [c.67]

На рис. 4.10 показаны распределения контактных давлений под штампом, внедряемым в относительно твёрдое покрытие различной толщины. Для толстого покрытия (кривая 1) распределение давления подобно тому, которое имеет место при внедрении штампа в упругое полупространство, характеризуемое модулем упругости Е. Чем тоньше покрытие, тем выше давления на периферии зоны контакта и больше радиус а площадки контакта давление же в центральной части площадки контакта уменьшается и становится равным нулю для относительно тонких покрытий. В этом случае контакт имеет место внутри кольцевой области (кривая 3). С увеличением значений х и р / 2 кольцевая область контакта имеет место и для более толстых покрытий. Заметим, что в случае относительно мягких покрытий (х < 1) область контакта при любой толщине слоя имеет форму круга. [c.232]

На рис. 4.12 показаны распределения давлений при внедрении штампа в относительно мягкие покрытия различной толщины. Сравнение кривых 1, 2 рс = 0) и 1, 2 позволяет оценить влияние на контактные характеристики пригрузки вне штампа, которая рассматривалась равной р и приложенной внутри кольца (2с г 4с). Наличие пригрузки оказывает существенное влияние на характер распределения давлений и размер площадки контакта, особенно в случае относительно толстого покрытия. На основании результатов расчётов можно заключить, что для относительно толстых покрытий (кривая 2) распределение давлений близко к тому, которое имеет место для однородного полупространства (кривая 3). Как уже отмечалось, подобный результат имеет место и для относительно твёрдых покрытий (х > 1). При уменьшении толщины слоя давления в центральной час- [c.234]

Методом граничных интегральных уравнений решен также ряд задач о внедрении штампов в упругие тела [87, 88, 158, 213]. В работах 587, 88] рассматриваются осесимметричные и плоские задачи о воздействии штампов на балочную плиту и о системе заглубленных штампов. Получены и реализованы системы граничных интегральных уравнений для задач такого класса. Решение сводится к реализации смешанной задачи теории упругости. [c.14]

Рассмотрим решение данных задач в упруго пластической постановке при различных внедрениях штампа в слой. Для задачи II на рис. 7 показана зависимость между действующим на штамп безразмерным усилием и глубиной внедрения. На рис. 8 показано изменение контактного давления при тех же внедрениях штампа. Штриховая линия на рис. 8 и аналогичных рисунках обозначает границу штампа и [c.37]

В отличие от данных работы [262], давления, отмеченные кружками на рис. 18, при подходе к угловой точке неограниченно возрастают, что качественно согласуется с поведением решений в задачах о внедрении штампов в упругие тела [45, 48]. Отметим также, что значения суммарных усилий на площадках взаимодействия, полученные по результатам настоящих расчетов интегрированием контактного давления, в обоих случаях точнее, чем в работе [262], соответствуют исходному значению нагрузки. Имеющиеся расхождения значений и характера распределения контактных напряжений, на наш взгляд, объясняются недостаточной степенью дискретизации зоны контакта, проведенной в работе [262], где взаимодействие тел на участке малой протяженности анализируется лишь в 9 узлах, большая часть из которых попадает в зону раскрытия. [c.45]

Решение задач о внедрении штампов в упругий слой [c.74]

Граничные условия для задачи теплопроводности определяются следующим образом. На части границы L, задается тепловой поток, на границе La— условия теплообмена третьего рода (температура среды Too (L) и коэффициенты теплообмена а (L)). На части границы L , где может быть внедрение штампа, коэффициент теплообмена задается зависящим от контактного давления с помощью кусочно-линейной зависимости. Причем в случае отсутствия контактных давлений коэффициент теплообмена может резко изменяться. [c.89]

Для нз левой гармоники внедрение штампа определялось выражением [c.173]

Внедрение штампа в слой осуществляется моментом М, который может быть определен численным интегрированием по формуле [c.180]

Рассмотрим внедрение штампа в слой сложного профиля, перемещение точек под которым определяется выражением [c.180]

В 3.5 на основе точных решений ИУ первого рода, содержащих в качестве ядер эллиптические функции Якоби (см. 1.4), получено точное решение контактных задач теории упругости о чистом сдвиге штампом (в обш,ем случае деформируемым) цилиндрического тела, представляющего собой в сечении область, ограниченную координатными линиями ортогональной линейной системы координат на плоскости, коэффициенты Ламе которой удовлетворяют некоторым условиям. Сюда относятся декартовы, полярные, биполярные, параболические, гиперболические и др. координаты. Подробнее в биполярных координатах рассмотрены контактные задачи Qn, Qn для усеченной луночки. Решения задач этого пункта представляют не только самостоятельный интерес, но служат основой для решения контактных задач о внедрении штампов в поверхности таких же тел путем выделения и обращения главных частей ядер соответствующих ИУ. [c.17]

Анализ приведенных выше числовых значений величины Q при фиксированном значении Л позволяет сделать следуюш,ий вывод при увеличении параметра от 1 до некоторого значения сопротивление цилиндра внедрению штампа растет, а при дальнейшем увеличении параметра это сопротивление уменьшается и стремится к некоторому постоянному значению. Этот факт может быть использован на практике при выборе максимальной жесткости упругого конечного кругового цилиндра, помещенного без зазора в жесткий стакан с гладкими стенками. [c.70]

Метод однородных решений. Здесь поставленная выше контактная задача Сз решается методом однородных решений. Рассмотрен числовой пример, который показывает, что при фиксированных значениях высоты цилиндра и радиуса штампа сопротивление цилиндра внедрению штампа является немонотонной функцией радиуса цилиндра. [c.70]

Анализ числовых значений величины Р при фиксированном значении параметра Л позволяет сделать следуюш,ий вывод при увеличении параметра R от единицы до некоторого значения, которое зависит от Л, сопротивление цилиндра внедрению штампа растет, а при дальнейшем увеличении параметра R это сопротивление уменьшается и стремится к некоторому постоянному значению. Наглядно это можно проследить на рис. 2.5, где изображена зависимость Р от R при Л = 2. [c.78]

В табл. 4.1 для некоторых значений исходных параметров Rq = 13 h = 0,5 и = 0,4 G — 71 А — 0,005) приведены расчетные значения внедрения штампа 5 в мм, размера плошадки контакта 7 в градусах и контактных давлений в кг/мм (q (pk)) в четырех точках ipk — к у/А (к = О, , 2, 3). При (р = У контактные давления обраш,аются в нуль. [c.172]

Функция Эри, представленная таким образом, при произвольных Dn позволяет удовлетворить граничным условиям (5.35), (5.36) исходной краевой задачи. Заметим, что Ф (ж, у) соответствует задаче о внедрении штампа в слой, а Ф (ж, у) + Ф (ж, у) есть кусочно-однородные решения, имеющие нулевые вертикальные смещения под штампом и нулевые напряжения вне его. [c.200]

В случае, когда h = оо, а Р и соответственно D 5) от 5 не зависят, естественно за нулевое приближение Sq в (7.22) взять величину 5 внедрения штампа в полупространство (Ло = сю) при неизменности других параметров задач. [c.252]

Пусть штамп, имеющий в начальный момент времени температуру to и состоящий из двух частей А, В, с заданной скоростью внедряется в пластическую среду С, имеющую постоянную температуру т, / > 0. Полное внедрение штампа происходит за время То. Затем штамп вынимается из среды и в течение времени Т1 интенсивно охлаждается жидкостью, имеющей температуру 4(4>4). Правая половина схемы процесса показана на рис. 1. [c.93]

Представленные результаты позволяют провести анализ динамики контактных напряжений 1р х, I). Из приведенных здесь формул для ( (ж, I) видно, что контактные напряжения пропорциональны скорости внедрения штампа /( ) до прихода волн от краев штампа для всех х с 1-а,а-с 1), а затем (при Ь> а/с ) суммируются с ними содержат неподвижные особенности, возникающие в краях штампа (ж = а) вида а ж) / , а также подвижные особенности на фронтах продольных волн (/(0) Ф 0), распространяющихся от краев штампа со скоростью вида [с 1 - а ж)] / , тогда как фронт поперечной волны, движущийся со скоростью С2 (с2 < с ), особенности не имеет. [c.37]

Расчеты показывают, что > О для всех v G [0,0.44], т.е. для тех значений V, при которых аппроксимация К а) (23), (24) при гг = О допускает по отношению к К а) ошибку, меньшую 4%, вдоль действительной оси. Для таких и величина внедрения штампа принимает вид f = 0) [c.38]

Глубина внедрения штампа в упругую среду при этом дается форму- [c.38]

Заметим, что в случае линейной функции дополнительного смещения С = = Вр интегральное уравнение (1.52) является интегральным уравнением Фред-гольма и для его решения могут быть использованы стандартные методы (например, сведения к линейным алгебраическим уравнениям). При линейной функции дополнительного смещения соотношение между внедрением штампа и приложенной к нему нагрузкой в рассмотренном выше примере будет также линейным. Расчёты показали (см. [44]), что при одной и той же нагрузке с увеличением параметра В возрастает внедрение штампа D, т. е. уменьшается контактная жёсткость P/D, при этом происходит выравнивание контактных давлений. [c.72]

Изолинии максимальных касательных напряжений Ттах( , z) и компоненты сг (г, z) напряжений внутри покрытия (О < z < /i) и основания (z < 0) для значений параметров, соответствующих кривой 2 на рис. 4.10, приведены на рис. 4.11,а и б соответственно. Функция Ттах( )-г) внутри покрытия имеет два локальных максимума Тщах = 1Др ) z = О, г/с = 0,73) и Тщах = 1,31р (z = h, r/ = 0,69) и локальный минимум т ах = 0,21р (z = = 0,45/i, г = 0). Увеличение толщины покрытия приводит к появлению локального максимума внутри покрытия на оси симметрии штампа (г = О, О < z < /i), величина которого превосходит максимумы на границах слоя z — О тя. z = h. При больших значениях h h - -оо) значение этого максимума совпадает с максимумом функции при внедрении штампа в одно- [c.232]

В существенно трехмерной постановке МКЭ рассмотрены лишь некоторые, частные задачи для упругих и идеально упругопласти> ес-ких тел простейших конструктивных форм 13, 4, 256], задачи о внедрении штампов произвольного очертания в упругие тела [255]. В ряде работ [210, 268] предложены новые методы и подходы к решению пространственных контактных задач, построены итерационные схемы поиска зон проскальзывания и сцепления в задачах с трением [24]. [c.15]

Относительно малое число публикаций касается проблем учета физической нелинейности деформирования в контактных задачах. Помимо указанных выше работ В. Фридриксона, Р. Михайловского, 3. Мроза и В. И. Кузьменко решение контактных задач для системы упругопластических тел приведено в работах [23, 66, 266]. Значительно более подробно, с использованием различных критериев текучести [251, 267], законов упрочнения [60] и сложного характера нагружения [107, 112] рассмотрены задачи о внедрении штампов в упругопластические тела. Практически отсутствуют, за исключением работ [106, 166], решения контактных задач при наличии деформаций ползучести материала. [c.15]

В задаче II рассматривается полоса на недеформируемом основании 2 = Л без трения, на границе 2 = 0 сохраняются те же условия, что и в задаче 1. Как и в предыдущем параграфе, считаем, что внедрение штампа осуществляется без перекосов, т. е. / (г) = б = onst. [c.35]

После внедрения штамп остается неподвижным. Напряжения в слое с течением времени релаксируют. Принимались следующие свойства материала слоя = 1,82 - 10 МПа v = 0,3 G = 7,0 10 МПа а,7 = 3,2 10-" МПа- = 0,196 Ю-" МПа" г/ = 0,373х X 10 МПа . ч Wij =- 7 МПа дц = 0,855 10 МПа шц = 4,29. [c.135]

Анализ внедрения штампов сложного лрофиля в улругий слой [c.171]

Однако следует отметить, что при этом в малой области у неподвижной точки штамп будет пытаться оторваться от слоя, так как осевые напряжения в этом месте по первой гармонике превышают аналогичные напряжения нолевой гармоники примерно в 1,2 раза. Таким образом, для внедрения штампа в слой так, чтобы напряжения под штампом всюду были сжимающими-, необходимо соблюдение неравенства е 0,3а. Следует отметить, что этот результат получен численным методом, поэтому является приближенным. [c.180]

Задача решена при геометрических размерах L = R=2Rm, где L— длина цилиндра, R— радиус цилиндра, Rm— радиус штампа. График сдвиговой функции релаксации материала цилиндра представлен на рис. 9.4.1 (G=G(0), коэффициент Пуассона v = 0,3). На рис. 9.4.1 представлены также заданная зависимость глубины б внедрения штампа и полученная зависимость главного вектора F контактных усилий от времени. На рис. 9.4.2 приведены графики распределения контактного давления. При решении применялся шаговый процесс с шагом А(. Дискретизация меридионального сечения границы осуществлялась так верхнее основание—20 равных отрезков, боковая поверхность — 10 равных отрезков, нижнее основание — 10 равных отрезков. Аппроксимация перемещений — кусочно-линейная, поверхностных сил — кусочнопостоянная. [c.253]

В 2.3 исследована методом сведения парных рядов-уравнений к БСЛАУ первого рода задача С4 о внедрении штампа в плоскую грань предварительно напряженного в радиальном направлении цилиндра. Здесь также произведен расчет контактных напряжений и жесткости системы штамп-цилиндр при различных значениях параметров задачи, в т. ч. и параметра предварительного напряжения. [c.15]

Числовой пример. Рассмотрим статическую задачу Сз о внедрении штампа с плоской подошвой (5(г) = 5 = onst) в упругий цилиндр. Для этой задачи контактные напряжения [c.77]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...