Меры по снижению сопротивления

При монтаже опытных катодных станций необходимо принимать меры по снижению сопротивления элементов схемы, главным образом за счет уменьшения сопротивления опытного анодного заземления. Необходимость этих мер обусловливается двумя причинами. [c.88]

МЕРЫ по СНИЖЕНИЮ СОПРОТИВЛЕНИЯ [c.92]

Соединение валов и ступиц (шкивов, колес и др.) часто осуществляют с гарантированным натягом (см. гл. 6). В таких соединениях имеется довольно высокая концентрация напряжений (см. с. ЮЗ). При конструировании валов следует предусмотреть меры по снижению концентрации напряжений вблизи кромок ступиц. Диаметр подступичной части вала для этих же Целей следует увеличивать на 5—10% по отиошению к соседним участкам. Для повышения сопротивления усталости подступичную часть вала желательно упрочнить поверхностным пластическим деформированием. [c.127]

Для случая оптимального отсоса пограничного слоя на рис. 7.1.12 приведена кривая, характеризующая снижение сопротивления пластины по сравнению со случаем турбулентного обтекания. Из рисунка видно, что по мере возрастания числа Рейнольдса снижение сопротивления становится значительным. Например, при ReJ > 10 это снижение составляет более 80%. [c.449]

Полученная расчетная зависимость для меры повреждений может быть использована наряду с (4.3), причем во всех случаях, указанных в табл. 4.1, теоретические значения П в момент фактического разрушения, определявшегося на опыте, оказывались не менее близкими к единице, чем помещенные в таблицу величины, полученные на основе расчета по формуле (4.5). Напомним, что рассматриваемое уравнение повреждений предсказывает снижение сопротивления быстрому разрушению согласно зависимости (3.19). Принципиально эта зависимость позволяет оценивать ресурс деталей, работающих в условиях ползучести, по снижению коэффициента запаса прочности на быструю перегрузку. Такой коэффициент запаса обычно устанавливается, например, при расчетах всякого рода подъемно-транспортных устройств. Положим, что этот коэффициент не должен быть меньше некоторой величины По, причем в начале процесса нагружения эксплуатационное напряжение меньше величины Ор (0)/Ло, где Ор (0) — сопротивление быстрому разрушению неповрежденного материала, Ор (0) = С. С течением времени выдержки под напряжением это сопротивление снижается согласно (3.19), т. е. оказывается, что ар (т) меньше, чем Ор (0), причем уменьшается и указанный коэффициент запаса. Ресурс детали исчерпывается с достижением его наименьшей допустимой величины. [c.107]

Анализ и оптимизация капиллярной структуры. Криогенные ТТ при хранении или эксплуатации могут находиться при температурах выше критической (в термодинамическом смысле), что приводит к сверхвысокому давлению пара. Такие условия в криогенных ТТ резко снижают надежность их конструкций, а в ряде случаев могут приводить к гидравлическому взрыву. Мерами по обеспечению надежности являются повышение толщины стенки и введение дополнительного резервуара для увеличения удельного объема паров в тепловой трубе при сверхкритических температурах. Первая характеризуется ростом термического сопротивления и снижением эффективности теплопередачи. Вторая будет сопровождаться интенсификацией теплопритоков к ТТ вследствие того, что для предотвращения перекачки теплоносителя в резервуар его необходимо поместить в среду с более высокой температурой, чем температура конденсатора. Кроме того, в ряде практических систем, где эксплуатируется криогенная тепловая труба, не имеется среды с такой температурой. [c.18]

Из (3-2) следует, что обеспечить условия безопасности на подстанции, т. е. снизить напряжение прикосновения [/пр=Ь т/Р до допустимых значений можно как снижением потенциала U заземлителя, уменьшая его сопротивление R, так и уменьшением коэффициента прикосновения Ощ), приняв меры по выравниванию потенциала на территории подстанции. Поэтому расчет защитного заземления подстанции, т. е. конструкции заземлителя, обеспечивающей при расчетном токе замыкания на землю допустимое напряжение прикосновения, состоит из расчета сопротивления заземлителя R и коэффициента напряжения прикосновения спр. [c.42]

Предыдущие рассуждения касались обычного поведения слоистых пластин. Наряду с этими вопросами много внимания уделяется исследованию поведения на свободной боковой поверхности, поскольку слоистые материалы подвержены межслойному разрушению. В первых работах производился расчет плоской задачи в сечении пластины с прямолинейными слоями при однородной деформации. Оказалось, что по мере приближения к свободной боковой поверхности понижается напряжение, действующее в плоскости пластины вдали от края, и возникают большие межслойные напряжения [24, 25]. Эксперименты с композитными слоистыми образцами показывают, что эти межслойные напряжения приводят к снижению сопротивления усталостному разрушению [26] и что приложенное в плоскости напряжение для определенных последовательностей ориентаций волокон может привести к статическому расслоению из-за межслойных растяжений и сдвигов вблизи свободных боковых поверхностей [27]. [c.420]

Таким образом, особенности поведения малых трещин можно учесть при анализе путем прибавления к физическому размеру трещины постоянной длины /о,,которая является характеристикой материала и определяется экспериментально по формуле (31) по известным значениям и o j. Практически во всех случаях, приведенных в литературе, значение / о превышает размер пластической зоны, поэтому / о не может служить непосредственной мерой зоны разрух шения. Считается, что /о может рассматриваться у поверхности как мера снижения сопротивления текучести поверхностных зерен из-за недостаточного их стеснения. Хотя в настоящее время не предложено никакого физического объяснения / о, этот подход обеспечивает дос [c.48]

После проведения замеров естественного потенциала с помощью прибора МС-07 определяется омическое сопротивление между трубопроводом и заземлением. Если сопротивление оказывается больше предусмотренного проектом, принимаются меры по его снижению (путем подсаливания грунта или установки дополнительных элементов анодного заземления). [c.232]

На фиг. 13 приведена диаграмма режима горения топлива в простой топке. Линия аб показывает изменение расхода воздуха, поступающего в топку, от одной загрузки до другой. По этой кривой видно, что расход воздуха возрастает по мере прогорания топлива на колосниковой решетке вследствие снижения сопротивления слоя топлива проходу воздуха. Линия ег соответствует расчетному расходу воздуха, необходимому для сгорания топлива. [c.45]

Для аустенитного состояния свойственно постепенное уменьшение ударной вязкости по мере снижения температуры. Однако в процессе мартенситного превращения возможно некоторое повышение ударной вязкости. По мере накопления мартенсита сопротивление распространению трещины уменьшается. Причина этого, вероятно, заключается в том, что при образовании мартенсита возрастает работа зарождения трещины и уменьшается работа ее развития. [c.24]

Динамическое воздействие проявляется, во-первых, в изменении механических свойств обрабатываемой заготовки, углублении обратной связи между механическими свойствами заготовки и обрабатывающих средств, когда с увеличением скоростей деформирования и, соответственно, деформации возрастают по сравнению со статическими значениями начальное напряжение текучести материала заготовки и сопротивления ее деформированию, влекущие за собой необходимость вьшолнения мероприятий по снижению увеличивающейся напряженности базовых деталей машин и штамповой оснастки путем увеличения их сечений и массы. Только при динамическом нагружении выявляется имеющийся в материалах, особенно сталях, запас упругой энергии, который при статическом нагружении проявляется в меньшей мере. [c.353]

Низколегированные теплоустойчивые стали имеют еще некоторые особенности, которые сказываются на условиях проведения их термической обработки — это их пониженная теплопроводность, повышенная температура потери упругих свойств (температура размягчения) и возможность снижения сопротивления деформации и разрушению границ зерен по сравнению с телом зерна при температуре 650 °С. Указанные обстоятельства требуют ограничения скорости нагрева, особенно при локальной термической обработке в интервале температур до достижения сталью хотя бы ограниченной способности к пластической деформации (до 300 °С). Скорость охлаждения после высокого отпуска в целях снижения уровня остаточных напряжений также следует ограничивать по крайней мере до перехода металла в упругое состояние по всему сечению (примерно до 300 °С). С другой стороны, относительное ухудшение свойств на границах зерен при 650 °С требует, наоборот, быстрого прохождения этого интервала при нагреве. [c.185]

Характер температурной зависимости удельного сопротивления у гафния аналогичен этой же зависимости у циркония и титана практически линейная зависимость в области температур 300— 700 К, затем снижение температурной производной сопротивления по мере роста температуры (у гафния практически до нуля), уменьшение в области а= = р превращения и примерно линейное возрастание с температурой в р-фазе. С учетом вышесказанного в основу аппроксимации данных по удельному сопротивлению а-гафния был положен тот л<е тип уравнения, который использовали для титана и циркония. Характер обработки экспериментальных данных сохранен таким же, как и в случае титана. [c.52]

Наиболее сложно на размеры нароста влияет скорость резания (рис. 69). При очень малых скоростях резания (зона I) нароста нет. При повышении скорости резания от VI до высота нароста вначале растет, достигая максимального значения при некотором значении скорости Уг. а затем начинает уменьшаться (зона //). В зоне III при любой скорости резания, большей з, нарост отсутствует. При резании среднеуглеродистых конструкционных сталей зона I соответствует скоростям резания менее 0,5—1, а зона III — более 80—100 м/мин. Максимальную высоту нарост имеет при скоростях резания 15—30 м/мин. Экспериментально установлено, что при наиболее распространенных условиях резання сталей нарост имеет максимальную высоту при таком значении скорости резания, при котором температура б 300°, и исчезает при значении скорости, при которой температура е 600° С. Уменьшение размеров нароста при температурах более 300° С объясняется значительным снижением сопротивления материала нароста пластическому сдвигу. По мере увеличения скорости резания (температуры на передней поверхности) изменяются не только размеры нароста, но его форма. Как видно из микрофотографий нароста (рис. 70) при скоростях резания, меньших 2, форма нароста характеризуется [c.109]

При очень низкой температуре окружающего воздуха и после длительной стоянки рекомендуется некоторое время двигаться на низших передачах. По мере прогрева масла в коробке передач и заднем мосту, что будет ощущаться снижением сопротивления движению автомобиля, переходите последовательно на высшие передачи. [c.26]

В качестве альтернативной меры для снижения пусковых токов последовательно с обмотками фаз статора включаются активные сопротивления калиброванных по параметрам резисторов. Наличие постоянно включенных резисторов во время работы двигателя создаёт дополнительные бесполезные потери мощности и увеличивает стоимость эксплуатации лифта. [c.93]

Сопротивление изоляции выключателя и подводящих проводов, измеренное мегомметром при напряжении 500 В, должно быть не менее 1 МОм. При снижении этого сопротивления на 30% примите срочные меры по улучшению изоляции. [c.203]

Хотя вертолет является самым малошумящим летательным аппаратом вертикального взлета, уровень вызываемого им шума все же достаточно высок. Это может стать существенным недостатком вертолета, если в процессе проектирования не принять специальных мер по снижению шума. Поскольку требования в отношении уровня шума летательных аппаратов становятся все более жесткими, исследование звукоизлучения несуш,его винта в процессе проектирования вертолета приобретает важное значение. Вследствие периодичности обтекания лопастей винта спектр шума заметно концентрируется вблизи частот, кратных частоте NQ прохождения лопастей (рис. 17.1). Излучение шума вызывается тем, что постоянные по величине составляюш,ие подъемной силы и силы сопротивления враш,аются вместе с лопастями, а также изменением высокочастотных составляюш,их этих сил. В области высоких частот наблюдается расширение спектральных линий, что связано со случайными изменениями параметров течения, в частности с флуктуациями нагрузок, воз-никаюш,их под влиянием свободных вихрей. Акустическое давление изменяется по времени в основном с периодом 2n/NQ, причем возникают резкие пики давления, связанные с местными аэродинамическими явлениями, например проявлениями сжимаемости и вызываемыми вихрями изменениями нагрузок. В составе излучаемого несуш,им винтом шума различают вихревой (или широкополосный) шум, шум враш еная лопастей и хлопки лопастей. Хотя различие между этими составляюш,ими не столь велико, как это поначалу кажется, такая классификация полезна для представления результатов. [c.821]

Эффективной мерой по снижению расхода топлива является уменьшение массы механических частей и оборудования, что, в свою очередь, снижает инерционные силы сопротивления, возникающие при ускорении поступательного и вращательного движений, а также приводит к уменьшению сопротивлений качению и подъему. Важное значение для снижения массы имеют конфигурация и компоновка частей и элементов конструкции автомобиля. Например, если Сделать ведушими передние колеса автомобиля, то можно избавиться от массы карданного вала и картера ведущего моста. Однако это справедливо только в том случае, когда переход от схемы С задним расположением ведущих колес к схеме с передним распо- [c.9]

Исполнение оборудования, связанного со статическим электричеством. От оборудования и трубопроводов осуществляют отвод электрического потенциала в соответствии с действующими правилами защиты от статического электричества. При использовании электризующихся легковоспламеняющихся жидкостей принимают меры по снижению накопления и отводу зарядов статического электричества, включающие соответствующую геометрию, топологию и размеры элементов оборудования, обеспечивающих допустимую скорость перемещения электризующейся среды и релаксации заряда. Для случая повышенной опасности электризации части оборудования имеют плавные отводы и исключают заостренные элементы, способствующие разряду. Части оборудования и трубопроводов из неметаллических материалов, на которых вероятны генерация, накопление и разряды статического электричества считаются электростатически заземленными, если сопротивление любой точки внутренней и внешней поверхности относительно контура заземления не превышает 10 Ом. [c.29]

Аварийная остановка насосного агрегата производится во всех случаях, когда дальнейщая его работа грозит выходом из строя всего агрегата или представляет опасность для жизни человека. В аварийных ситуациях необходимо по возможности пустить в работу резервный насосный агрегат, а затем остановить аварийный. Особенно тяжелые последствия может вызвать запаривание насоса, выражающееся в возникновении металлического контакта между неподвижными и вращающимися деталями насоса в результате разрыва сплощности потока (парообразование в насосе), увеличения сопротивления на линии разгрузки из камеры гидропяты или резкого увёличения протечек через гидропяту. При возникновении запаривания наблюдаются удары и щумы во всасывающем тру.бопроводе и насосе, снижение давления, создаваемого насосом, резкие колебания нагрузки электродвигателя. В этом случае необходимо принять экстренные меры по устранению причин возникновения запаривания и пустить в работу резервный насос. [c.200]

Еще большее увеличение теплоотдачи получается при подаче пара в виде тонких струек, движущихся с большой скоростью. При ударе таких струек о стенку происходит разрушение пленки и разбрызгивание конденсата. По опытным данным [Л. 80], термическое сопротивление теплоотдачи при этом уменьшается в 3—10 раз. Последнее, конечно, в значительной мере зависит от диаметра струек, их количества, направления и скорости истечения. Имеются и другие средства интенсификации теплоотдачи. Однако эта задача в большинстве случаев не очень актуальна, так как при конденсации пара теплоотдача и так достаточно высока. Поэтому при проектировании конденсаторов большое внимание следует уделять профилактическим мерам против снижения теплоотдачи вследствие, например, наличия воздуха, неправильного отвода конденсата и подачи пара в аппарат, отложения на поверхности солей, масла и других загрязнений. Именно эти вбстоятельства могут оказаться причиной неудовлетворительной работы конденсаторов. [c.143]

Трактовка условий достижения предельного состояния по разрушению в форме деформационно-кинетического критерия предцояагает интерпретацию экспериментальных данных в виде зависимости суммарного повреждения от числа циклов до появления трещины. При этом для условий термоусталостных испытаний, которые, как было подчеркнуто, являются в общем случае нестационарными и сопровождаются накоплением не только усталостных, но и квазистатических повреждений, выражение результатов в широко используемой в настоящее время форме, когда производится построение зависимости циклической деформации (суммарной или необратимой) от долговечности, является недостаточно корректным. На рис. 1.3.7 представлены данные термоуста-лостных испытаний. Видно, что при использовании деформаций, получаемых в первом цикле нагружения, и деформаций, соответствующих 50%-ной долговечности образца, наблюдается кажущееся снижение сопротивления термоусталостному нагружению в два-три раза по сравнению с кривой усталости материала. Указанное является следствием неучета влияния в термоусталостных испытаниях квазистатических повреждений, роль которых возрастает по мере снижения долговечности образцов. [c.55]

В периоды работы котлов на мазуте пульсаций не было. При совместном сжигании угля и мазута устойчивость горения повышалась, вследствие чего вахтенные работники стремились подсвечивать мазутом пылеугольный факел. Каждая ii пульсаций была настолько кратковременной, что практически нельзя было пи вручную, iLii с помощью имевшихся автоматических регуляторов изменять подачу воздуха а рециркулируемы,X дымовых газов в соответствии с изменениями процесса горения угля. Потребовалось увеличение избытка воздуха в топке с тем, чтобы обеспечить удовле1Ворительиое сжигание топлива во все время пульсаций. С этой целью была исправлена конструкция отдельных воздушных коробов для снижения их аэродинамического сопротивления, были приняты меры по улучшению очистки от отложений золы регенеративного воздухоподогревателя, более точно отрегулированы уплотнительные устройства и т. д. Одновременно были проведены отдельные мероприятия по уменьшению неравномерности поступления угольной пыли в топку. [c.116]

Причиной радиационного упрочнения и охрупчивания является ограничение подвижности дислокаций радиационными дефектами или снижение сопротивления отрыву из-за стимулированного радиацией перераспределения и обогащения примесями внутренних микроповерхностей (границ зерен, субзерен, комплексных радиационных дефектов). Радиационное охрупчивание по" второму механизму имеет место в железе и сталях перлитного класса, загрязненных фосфором, сурьмой, оловом, мышьяком. Никель и марганец способствуют, а молибден препятствует сегрегации этих примесей и, следовательно, радиационному охрупчиванию,, Медь, марганец и никель усиливают упрочнение и охрупчивание указанных материалов за счет увеличения плотности комплексных радиационных дефектов. За меру радиационного охрупчивания корпусных сталей перлитного класса обычно принимают прирост критической температуры хрупкости (табл. 8.46). [c.301]

В случае накатывания с незаполненным контуром по мере увеличения силы накатывания долговечность и предел выносливости соединений (при = idem, т = idem) несколько возрастает к моменту заполнения контура (рис. 7.11). При накатывании в заполненном контуре происходит раскатка материала заготовки с интенсивной осевой вытяжкой поверхностных пластически деформированных слоев, приводящая к резкому снижению сопротивления усталости. Это подтверждается и результатами исследований физико-механических свойств накатанной резьбы. [c.250]

Трещины по околошовной зоне, имеющей пониженное сопротивление ползучести, развиваются при температурах выше 500 °С. Трещины образуются в зоне термического влияния сварки на расстоянии 2—4 мм от линии сплавления, развиваясь параллельно ей либо отклоняясь в основной металл. Такие трещины развиваются с наружной стороны сварного соединения по кольцевому периметру щва, Наличие мягкой малопрочной прослойки шириной 0,5—2 мм является характерной особенностью сварных соединений из термически упрочняемой хромомолибденованадиевой стали. Механические свойства металла таких соединений обычно удовлетворительные. Трещины по мягкой прослойке распространяются интеркристаллически и развиваются довольно медленно (за 70—100 тыс. ч). Основная причина таких повреждений — действие напряжений, превышающих допустимые и обусловленных конструктивными концентраторами напряжений (сварные соединения литых деталей с трубами, соединения элементов разной толщины, угловые щвы тройников), нарушениями трассировки и неправильной работой опорно-подвесной системы трубопроводов. Меры по предупреждению таких повреждений — снижение концентрации напряжений и улучшение условий эксплуатации трубопроводов. [c.226]

По мнению авторов работы [267], поскольку /о превышает размер пластической зоны, оно не может служить непосредственной мфой зоны процесса разрушения, но может рассматриваться у поверхностей как мера снижения сопротивления текучести поверхностных слоев из-за недостаточного их стеснения. Кроме того, поверхностные слои материала могут иметь характеристики механических свойств, значительно отличающиеся от усредненных, определенных при стандартных испытаниях. Усани [268] высказал предположение [c.174]

Косвенно влияние внешнего давления на нлош,адь фактического контакта и в целом на адгезионную нрочность можно оценить по электрическому сопротивлению зоны контакта — чем больше сопротивление зоны контакта, тем больше зазор между контактирующими поверхностями и тем меньше адгезия. В случае контакта цинковых поверхностей увеличение механического усилия от 10 до 4,5 -10 Па приводит к снижению сопротивления зоны от 22 до 15 мОм. Для алюминиевых поверхностей сопротивление зоны контакта снижается от 18 до 15 мОм при увеличении механического усилия, осуществляющего прижим поверхностей, от 1 -10 до 2,5 -10 Па, т. е. по мере роста механического усилия происходит более прочный контакт поверхностей, что сказывается на величине сопротивления зоны контакта, которая снижается при уменьшении величины зазора между контактирующими телами. [c.162]

Потери от коррозии трубопроводов достигают примерно от 2 до 5% Ил общей стоимости. Расходы на электрохимическую защиту, включая эксплуатацию и текущий контроль, составляют 1—2% и не превышают 3% от стоимости установок. По американским данным, стоимость установок с магниевыми протекторами незначительно отличается от стоимости установок с катодной защитой данные по десятилетней эксплуатации показали, что стоимость а - г защитного тока от магниевых протекторов составл5 ет 15—20 долларов, а от катодов— 10—20 долларов [51—53]. Затраты на защиту трубопроводов увеличиваются вместе с расходом тока по мере снижения сопротивления противокоррозионной изоляции. [c.814]

В массовом и крупносерийном производстве, где важна производительность и сварочная мощность не лимитируется, обычно н.спользуют машины большей мощности, 0,2—0,3 ква/мм . В связи со значительно большей стабильностью качества при сварке непрерывным оплавлением этот метод применяется чаще- В последнее время стремятся к понижению мощности сварочных машин за счет уменьшения индуктивных и омических потерь в сварочном контуре путем создания контурных трансформаторов (трансформаторов с малым сварочным контуром, размещенных по периметру евафиваемого сечения) и снижения частоты сварочного тока. Напряжение выбирается минимально возможным, позво-.ляющим вести процесс оплавления устойчиво, без перерывов. Выбор напряжения холостого хода связан с конструктивными особенностями машины, с формой сва риваемого сечения и его площадью (фиг. 58, ( ). Указанные минимальные значения напряжения, как уже указывалось, могут существенно изменяться в зависимости от конструкции сварочной машины и в особенности от активного и в несколько меньшей мере от индуктивного сопротивления ее сварочного контура. [c.91]

По мере снижения сопротивления жрепи растут как общие величины опускания пород кровли по всем слоям, так и абсолютная разница опускания различных слоев, увеличивается число плоскостей расслоения пород. При снижении сопротивления крепей ниже 0,25 МПа состояние кровли существенно ухудшается. [c.274]

Вычисления показывают, что некоторый отход от расчетных условий не влечет за собой значительного уменьшения реактивной тяги. Получается это потому, что изменение третьего члена в формуле тяги компенсируется в значительной мере изменением первых двух членов. По этой причине в тех случаях, когда выходное сечение соила больше, чем сечение камеры сгорания, в целях снижения лобового сопротивления можно без особого ущерба для тягп укоротить сопло, приняв т. е. работая [c.155]

Если ориентироваться на к. п. д. не ниже 80%, то трансформатор ВТО-500 с 30-витковой первичной обмоткой нельзя использовать при мощности на вторичной стороне больще, чем 100 кВ-А (ток первичной обмотки 200 А). Увеличение нагрузки до 150 кВ-А уже связано со снижением к. п. д. трансформирова1П4я до 70%. Только при 1б-витковой первнчной обмотке трансформатор ВТО-500 при частоте 8 кГц может использоваться при мощности 500 кВ-А, если сопротивление индуктора по/1ходящее (г,, = = 4-10- Ом). Индуктор с меньшим z уже вызовет перегрузку трансформатора, а по мере увеличения z отдаваемая мощность трансформатора будет снижаться. Таким образом, для использования трансформатора ВТО-500 с первичными обмотками, имеющими 19 и 24 витка, нужно рассчитывать на мощность его по вторичной стороне в пределах не более 250 кВ-А. При частоте [c.51]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...