ВАЛЫ И ОСИ Нормальные диаметры и длины

Для уменьшения расхода металла, а также снижения трудоемкости обработки, величину перепадов диаметров ступеней вала необходимо делать минимальной. Диаметры участков вала должны иметь стандартные значения для ограничения номенклатуры режущего и мерительного инструмента. Нормальные диаметры, длины, высоты в машиностроении рекомендуются ГОСТ 6636—69, выдержка из которого приведена в табл. 40. [c.138]

Примечание. Размеры диаметров валов и отверстий для них определяются расчетами и округляются до ближайшей величины ряда нормальных диаметров и длин ГОСТ 6636—69. [c.146]

На валу диаметром d=60 мм укреплен барабан диаметром D=40 см, на котором намотан канат. К концу каната подвешена платформа. Найти максимальное касательное напряжение в вале и нормальное напряжение в канате, если на плат( рму упадет груз Я=80 кГ с-высоты Л= 20 см. Длина вала /—2 м. Длина каната ==10 м. Площадь сечения каната ем 2-Ю кГ/см , [c.243]

Каждая из числа изготовленных и находящихся в нормальной эксплуатации автоматических линий может изготовлять валы-роторы 16 типоразмеров. Валы подобны по форме, причем отношение длины вала к диаметру равно 10. Конструктивное подобие валов-роторов дало возможность создать и внедрить единый стандартный технологический процесс на четырех различных заводах. [c.180]

Размеры, устанавливаемые из технологических соображений размеры технологических элементов деталей (проточек для выхода инструментов, центровых отверстий и т. д.), которые назначают согласно данным соответствующих стандартов и нормалей радиусы выходных участков шлиц, шпоночных пазов и зубьев, нарезаемых в теле вала, должны быть равны радиусам соответствующих фрез (см. рис. 92) расстояния между венцами в блоках зубчатых колес, нарезаемых червячными фрезами или обрабатываемых шеверами (см. рис. 124) размеры некоторых элементов литых, штампованных, штампо-сварных и пластмассовых деталей, если их не выбирают по стандартам или нормалям, а устанавливают на основе определенных соотношений, должны быть округлены до ближайших значений из ряда нормальных диаметров или длин. [c.210]

Пример. Турбина рассчитана на нормальную работу при 3000 об/мин. Ротор турбины имеет двенадцать дисков, насаженных на ступенчатый вал, который расположен на двух опорах. Считая ступенчатый вал замененным эквивалентным ему по весу валом постоянного диаметра d = 26 см по всей длине / = а,- + bi = = 200 см и принимая его опертым на обоих концах, определим первую критическую скорость вала без дисков. [c.75]

Быстроходные валы конструируют в следующей последовательности (рис. 14.3, а). По формуле (9.1) определяют ориентировочный диаметр входного участка вала который согласуется с диаметром вала электродвигателя (1у При этом должно выдерживаться соотношение (0,8 -г 1,2) 3- Размеры участков валов, которые не определяются сопрягаемыми деталями, округляются до ближайших значений из ряда нормальных диаметров и длин в машиностроении [3]. [c.242]

Тихоходные валы проектируют в той же последовательности, что и быстроходные (рис. 14.5). Диаметр d определяется по формуле (9.1), размер /2 = (2,5 4-3) к, а длина ступени под уплотнение /3 и (0,4 4- r 0,5)dl. Участок вала, сопрягаемый с зубчатым колесом, имеет диаметр d 1,05(/2, значение которого округляют до ближайшего значения из ряда нормальных диаметров и длин в машиностроении [3]. Буртик х d в приводах крупносерийного или массового производства не предусматривается. [c.244]

Номинальным называется основной размер, определяемый функциональным назначением детали и служащий началом отсчета отклонений. В соединении двух деталей номинальный размер, как правило, принимается общим для охватывающей поверхности (отверстия) и охватываемой (вала) и называется номинальным размером соединения. Номинальные линейные размеры (диаметры, длины, высоты и др.) должны назначаться по ГОСТу 6636—60 (табл. 1). Ряды нормальных [c.80]

Роль предпочтительных чисел в построении нормальных линейных размеров. Если конструктору разрешить произвольно назначать номинальные размеры, то это приведет к появлению на производстве большого количества разных размеров, что усложнит и удорожит производство. Ограничение количества применяемых линейных размеров (диаметров, длин, высот и т. п.) ведет к уменьшению номенклатуры размерного режущего инструмента (сверл, зенкеров, разверток, протяжек, оправок, калибров, при способлений, штампов) и технологической оснастки, что значительно упрощает организацию инструментального хозяйства на предприятии. Ограничение количества применяемых размеров приводит и к сокращению номенклатуры изделий и их деталей (винтов, болтов, штифтов, пружин, валов, зубчатых колес и др.), что создает предпосылки для стандартизации и унификации и повы- [c.18]

Положим, что вес колеса турбины Р = 20 кг, длина вала / = = 60 см, нормальная угловая скорость ш= 10 000 об мин. Вычислим, при каком диаметре й вала нормальная угловая скорость турбины будет в 7 рае выше критической. [c.237]

Следует учитывать и то, что некоторые элементы деталей имеют стандартные размеры. Диаметры валов, осей, пальцев, штырей и других деталей цилиндрической формы назначаются по ГОСТ 6636— 69 (см. табл. 10), а их длина выбирается из ряда нормальных линейных размеров по ГОСТ 6636—69 (см. табл. 6) места под гаечный ключ выбираются из ряда нормальных размеров по ГОСТ 6424—73 (см. табл. 12) размеры пазов в валах и отверстиях для стандартных шпонок указаны в табл. 41, 43 гнезда под головки крепежных винтов и заклепок выбираются из ряда нормальных размеров, по ГОСТ 12846—67, канавки под сальниковые уплотнения выбираются согласно данным, приведенным в табл. 4.7 и 4.9 приложения размеры фасок и радиусов скруглений назначаются ГОСТ 10948—64 (см. табл. 14) размеры конических поверхностей— ГОСТ 8593—57 (см. табл. 13). Условные проходы трубопроводной арматуры и их соединительные части также имеют стандартные размеры (см. табл. 3.7, 4.1...4.3 приложения). [c.171]

Нормальная работа подшипников возможна нри условии равномерного распределения нагрузки по длине вкладыша. Однако при значительном расстоянии между двумя подшипниками вала вследствие деформации вала или монтажных погрешностей возможен перекос цапф в подшипниках (рис. 23.1, в). В этом случае на кромках вкладыша возникнут повышенные удельные давления, которые могут стать причиной так называемого заедания поверхностей вкладыша и цапфы и их разрушения. Влияние перекоса вала на распределение нагрузки может быть снижено путем уменьшения длины вкладыша I по отношению к его диаметру d. Учитывая это, при проектировании подшипников скольжения обычно назначают Hd = 0,7- 1,2. Устранение влияния перекоса валов достигается применением самоустанавливающихся подшипников. [c.399]

В качестве редуцированного диаметра dg обычно берется диаметр кривошипа в подшипнике, так что do = < i- Формула (6. 54) дает хорошие результаты, если /о= (0,8 1,1)4 и если радиус кривошипа имеет нормальные размеры. Редуцированная длина /о У различных валов бывает в пределах (0,7- 1,5)/,. Приведенная длина зубчатых и гибких передач была определена выше формулами (6,46) и (6.47). [c.293]

Данные для расчета оформлены в виде двух файлов сведения о материале конструкция узла и условия его эксплуатации. Сведения о материале содержат наименование марку название предприятия-изготовителя номер стандарта (технического условия) на материал технологические данные — форму выпуска, наиболее производительный метод переработки в изделие, максимально и минимально достижимые толщины изделия, усадку и ее отклонение от номинального значения эксплуатационные данные — модуль упругости при сжатии при нормальной и повышенных температурах, влагопоглощение после 24 ч испытаний в воде и максимальное, теплопроводность, температурный коэффициент линейного расширения, трения покоя и движения при отсутствии смазки, разовом и периодическом смазывании. Файл Конструкция узла и условия его эксплуатации содержит рабочий диаметр и ширину подшипника, толщину полимерного слоя, тип корпуса, его диаметр и толщину, диаметр и длину участков вала, условия смазывания, допустимый зазор, температуру окружающей среды, нагрузку на подшипник, максимальную частоту вращения вала или подшипника. После введения данных в программу предусмотрена их распечатка для удобства анализа получаемых результатов. [c.93]

Вал в расточках под концевые уплотнения лежит ниже своего нормального положения на 0,15 мм длина дуги вкладыша подшипника между серединой подушки и кромкой разъема /=134 мм наружный диаметр вкладыша по подушкам /) = 530 мм [c.54]

Стальной вал диаметром I дюйм из стали 52100 (ay ,= 150 000 фунт/дюйм ) непрерывно движется вперед и назад во втулке из спеченной бронзы (Оур— =20 ООО фунт/дюйм ) с хорошо скругленными краями в потоке жидкой смазки (масло С из табл. 17.7). Длина бронзовой втулки равна 1,5 дюйма, а нормальное усилие, действующее на вал со стороны втулки при движении, равно 800 фунтов. Размах движения вала составляет 1,0 дюйм, а рабочая скорость 1000 цикл/мин. В течение какого времени работы устройства можно не беспокоиться об износе, если допустимый износ не должен существенно изменять качество обработки поверхности [c.604]

Для нормальной работы кулачков должно быть обеспечено надежное направление подвижной полумуфты на валу. Это достигается достаточно длинной втулкой полумуфты и скользящей или ходовой ее посадкой на вал. Перемещение подвижной полумуфты должно осуществляться по шлицам или, по крайней мере, по двум направляющим диаметрально расположенным шпонкам. Длина втулки обычно берется >(1,5 2) d, где d — диаметр вала. [c.154]

Типы тонких призматических шпонок по ИСО 2491—1974 соответствуют рис. 6.1 (исполнения Л, В и С), а размеры сечений и длина приведены в табл. 6.10. Выбор сечения шпонок, а также размеры шпоночных пазов в зависимости от диаметра вала приведены в табл. 6.11. Предельные отклонения установлены для ширины шпонки по h9 для высоты шпонки по hll для ширины паза вала по Н9, N9, Р9 (соответственно в свободных, нормальны.х и точных соединениях) [c.212]

Расчет зубчато-ременной передачи включает определение основных геометрических характеристик передачи модуля т, числа гр зубьев ремня и длины I ремня. Модуль ремня выбирают из нормального ряда в зависимости от вращающего момента на быстроходном валу (табл. 7.11). Число зубьев шкива меньшего диаметра находят по табл. 7.11 в зависимости от модуля. Число зубьев шкива большего диаметра вычисляют по формуле 2 = 21 где и — передаточное число. Диаметры шкивов равны == т% 2 = /п22. Длину ремня I предварительно определяют по формуле (7.6). По величине I находят ориентировочное значение г -р = Г 1 пт), которое округляют до нормализованных значений по табл. 7.11. Межосевое расстояние передачи определяют по формуле (7.7), а число зубьев, находящихся в контакте со шкивом меньшего диаметра — по формуле гр = 2 01/360°, где [c.403]

Подвижные посадки 2-го класса, как и в остальных классах точности, предусмотрены системой ОСТ 1) для нормального температурного режима работы агрегата, при котором не допускается больших отклонений температуры сопрягаемых деталей в работе от температуры их сборки 2) при одинаковых коэфи-циентах линейного расширения металлов вала и отверстия 3) при соотношении длины сопряжения к диаметру, равном 1,5. [c.204]

Наблюдаемые на экране полярископа картины полос интерференции для варианта с коническим расширением вала (высота 0,2D, диаметр по низу 1,12D) при двух случаях затяжки болтов приведены на фиг. П1. 32. В верхней части виден контур мениска иммерсионной жидкости, находящейся внутри вала. Получаемые для диаметрального продольного сечения вала картины полос интерференции позволяют непосредственно по порядкам т определить нормальные напряжения вдоль контура диаметрального сечения вала и показывают неравномерность растягивающих напряжений в стенке вала на длине, зависящей от величины начального затяга соединения. Наибольшая величина напряжений имеет место в сопряжении цилиндрической части вала с конической (фиг. П1. 33). [c.222]

Допустимый крутящий момент определен из условия одновременной работы всех резиновых упругих втулок с напряжением смятия 20 кГ см (на площади, определяемой как произведение диаметра пальца на длину упругой втулки) и исходя из напряжения кручения в валах гля нормальных муфт т = 220 кГ см и облегченных т = 100 кГ/см (при наибольшем диаметре полумуфты II). [c.409]

Показанный на фиг. 188 двигатель развивает мощность 160 л. с. при диаметре цилиндра 66 зид и при ходе каждого из трех поршней по 116 мм. Коленчатый вал имеет четыре колена соответственно четырем трехцилиндровым звездам. Вес двигателя 540 кг, что дает удельный вес 3,38 кг/л. с. Общая длина двигателя — 1180 шм, ширина — 930 мм и высота над нижним коленчатым валом-740 мм. Вся мощность отбирается от нижнего коленчатого вала. При испытании этого двигателя получены следующие результаты нормальная литровая мощность — 32,8 л. с. л, максимальное среднее эффективное давление — 8,36 кг/см при п = 2000 об/мин. [c.154]

Для нормальной работы подшипника скольжения необходимо, чтобы действительные (рабочие) значения р и pv не превышали допускаемых [р] и [рг ]. Диаметр (I цапфы (шипа или шейки) подшипника определяют конструктивно в зависимости от диаметра вала. Длину цапфы (вкладыша) подшипника назначают в зависимости от ее диаметра [c.297]

Измерения производились с трубками трех различных типов. Трубка типа 1 представляла собой стеклянный цилиндрический сосуд с ртутным катодом и подвешенным на гибком проводнике плоским молибденовым анодом (рис. 9). Расстояние между ними можно было изменять в пределах 1—40 см, наматывая проводник на вал шлифа, находящегося в верхней части трубки. Диаметр трубки составлял около 10 см, а величина поверхности катода была несколько менее 10 см . Давление ртутного пара в трубке поддерживалось постоянным, для чего она помещалась в бак с проточной водой заданной температуры. Несмотря на низкую теплопроводность стекла, теплообмен. между катодом и водой оказывался вполне достаточным при токах до 3—4 а ввиду кратковременности существования дуги в этой области разрядных токов. Трубки типа 1 употреблялись при исследовании зависимости устойчивости дуги от ее длины, а также для опытов с нормальной длинной дугой. [c.81]

Свободная поверхность корпусов зависит от конструкции и размера подшипников. В среднем она равна 25 или 20(11, где ёж I — диаметр и длина цапфы вала (м). Поверхность простейших корпусов может снижаться до 12й/, а высоких корпусов доходить до АО(И и выше. Поверхность нормальных подшипников, имеющих суммарную высоту с крышкой Н и длину по оси Ь, можно определять по упрощенной зависимости [c.479]

Углы поворота пря.мо пропорциональны квадрату длины вала и обратно пропорциональны четвертой степени его диаметра. Модуль нормальной упругости стали практически не зависит от ее марки, твердости и способа химико-терми-ческой обработки. Длина вала определяется шириной зубчатых колес и размерами подшипника, поэтому возможности ее уменьшения крайне ограничены. Таким образом, практически единственным размеро.м, которым конструктор может управлять, является диаметр вала. [c.422]

Нормальным способом приведения в движение барабана является применение ходо-уменьшителя рычажного или роликового типа, получающего движение от крейцкопфа, штока или поршня машины. Наиболее точным является рычажный ходоуменьшитель, однако его конструкция и установка требуют также известного внимания, чтобы углы поворота барабана, а следовательно и абсциссы индикаторной диаграммы были действительно пропорциональны путям, проходимым поршнем. Роликовый ходоуменьшитель, пользующийся распространением, состоит из большого легкого барабана, на который навивается шнур, прикрепленный непосредственно к крейцкопфу этот барабан сидит на одном валу с малым роликом, на к-рый наматывается шнур, приводящий в движение И. В большом барабане помещается спиральная пружина, служащая для натяжения шнура маленький ролик делают сменным, различных диаметров, для того чтобы при различных ходах поршня индицируемого двигателя получить оптимальную длину индикаторной диаграммы. Роликовые ходоуменьшители в виду их значительной массы и затруднений при надевании шнура непосредственно на двигающийся с большой быстротой стержень крейцкопфа обычно не применяются при числах оборотов свыше 500 в минуту. При индицировании двигателей внутреннего сгорания, не имеющих штока и крейцкопфа с механизмом, часто совершенно закрытым в картере, приходится осуществлять привод барабана И. от какой-либо части двигателя, вращающейся со скоростью коренного вала и жестко с ним связанной. [c.51]

Для образования резьбового соединения ГОСТ 11709—71 предусматривает два типа посадок резьб скользящие и с гарантированным зазором. На рис. 6.5 приведен пример расположения полей допусков болтов утолщенная линия — номинальный профиль. Посадка получается либо в системе отверстия с основными отклонениями Я/g, либо в системе вала с основными отклонениями G/h (Я и G — поля допусков гайки). Ширина поля устанавливается в зависимости от выбранной степени точности от 6-й до 10-й включительно (-6я степень точности является основной, допуск ее является резьбовой единицей). При выборе посадок следует также учитывать длину свинчивания короткую S, нормальную N и длинную L (ГОСТ 16093—70). Для резьбовых деталей иэ пластмасс с особо крупными шагами классификация длин свинчивания отличается от классификации, приведенной в ГОСТ. При шаге 1 мм и номинальном диаметре 4 мм S 3 мм N Зч-9 мм L 9 мм при шаге 1,5 мм и номинальном диаметре 5 мм S 4,6 мм N > 4,6-ь 13,8 мм Lt> 13,8 мм. [c.928]

При использовании комплексных калибров отверстие считается годным, если комплексный калибр-пробка проходит, а диаметры и ширина паза не выходят за установленный верхний предел вал считается годным, если комплексный калибр-кольцо проходит, а диаметры и толщина зуба не выходят за установленный нижний предел. При длине шлицевого вала или втулки, превышающей длину комплексного калибра, предельные отклонения от параллельности сторон зубьев вала и пазов втулки относительно оси центрирующей поверхности не должны превышать на длине 100 мм 0,03 мм в соединениях повышенной точности, определяемой допуском на размер Ь в пределах от /Гб до /Т8 0,05 мм в соединениях нормальной точности при допусках на размер Ь от /Г9 до /ТЮ. ГОСТ 1139—80 не регламентирует суммарные отклонения. Проектирование комплексных калибров для контроля прямобочных шлицевых соединений осуществляют с учетом предельных размеров сопряженных деталей. [c.254]

Детали, обрабатываемые на станках токарной группы, должны содержать наибольшее число поверхностей, имеющих форму тел вращения. Конструкция детали должна быть такой, чтобы ее масса была уравновешена относительно оси вращения. Обработка уравновешенных заготовок исключает влияние дисбаланса масс на точность изготовления поверхностей деталей. При конструировании деталей необходимо использовать нормальный ряд диаметров и длин, что позволяет применять стандартный режущий инструмент. В конструкциях следует избегать применения нежестких валов и втулок (длинных тонких валов и тонкостенных втулок). Жесткая конструкция вала позволяет вести токарную обработку без применения люнетов. Жесткая конструкция втулок, стаканов, цилиндров позволяет обрабатывать их в кулачковых патронах, не прибегая к специальным приспособлениям. При обработке нежестких деталей погрешность геометрической формы обработанной поверхности всегда больше, чем при обработке жестких деталей. [c.359]

Понятия о действительном и предельном размерах требуют дополнительных разъяснений, которые учитывали бы неизбежные отклонения формы реальных поверхностей. Отклонения формы приводят к тому, что действительный размер (который определяется как расстояние между диаметрально противоположными точками поверхности в нормальном сечении, проверяемое двухконтактным средством измерения) в различных сечениях и точках поверхности одной и той же детали может быть неодинаков. Таким образом, реальный элемент детали характеризуется не одним, а совокупностью действительных размеров. Предельными размерами должны быть ограничены все действительные размеры рассматриваемого элемента. Для сопрягаемых элементов и этого условия недостаточно, поскольку могут быть такие отклонения формы (например, изогнутость, — см. п. 2.2), при которых ни один из действительных размеров не характеризует возможностей соединения с сопрягаемой деталью и получающихся в соединении зазоров или натягов. Например, изогнутый валик, показанный на рис. 1.5, нельзя свободно ввести в отверстие правильной формы с таким же диаметром (1)д = d . Сборка без усилия с сохранением возможности взаимного перемещения вала и отверстия в данном случае может быть при условии, что Од д, где — диаметр описанного вокруг вала цилиндра с длиной L, равной осевой длине соединения. Этот цилиндр имитирует сопрягаемую деталь — отверстие правильной формы, находящееся в плотном соединении (с нулевым зазором и натягом) с данным валом. Поэтому применительно к цилиндрическим сопрягаемым отверстиям и валам предельные размеры должны истолковываться следующим образом. Для отверстий диаметр наибольшего правильного воображаемого цилиндра, который может быть вписан в отверстие так, чтобы плотно контактировать с наиболее выступающими точками его поверхности, не должен быть меньше, чем проходной предел размера (jDmin). а наибольший действительный диаметр отверстия в любой точке не должен быть больше, чем непроходной предел размера (Ошах)- Для валов диаметр наименьшего правильного воображаемого цилиндра, который может быть описан вокруг вала так, чтобы плотно контактировать с наиболее выступающими точками его поверхности, не должен быть больше, чем проходной предел размера (dmax). а наименьший действительный диаметр вала в любой точке не должен быть меньше, чем непроходной предел размера ( щщ)- Такое истолкование предельных размеров, известное как принцип подобия, или правило Тейлора, позволяет ограничить пределами допуска размера любые отклонения формы сопрягаемых поверхностей и положено в основу проектирования предельных калибров (см. п. 1.3). [c.14]

Установка. Подшипники скольжения нормально работают при строгой параллельности осей шейки вала и отверстия вкладыша. Отклонение от параллельности могут быть вызваны погрешностями изготовления деталей, их сборки и прогибами валов под нагрузкой. Чем больше длина подшипника, тем опаснее перекос осей вала и вкладыша, приводящий к возникновению кромотаых давлений. Поэтому существенное значение имеет выбор отнощения // подщипника, где / — длина, а (1 —диаметр отверстия вкладыща. [c.155]

Свободная новерхност1> корпусов зависит от конструкции и размера подшинников. В среднем она равна 2bd или 2( hll, где d и / - диаметр и длина цанфы вала (м). Поверхность простейших корпусов может снижаться до 2dl, а высоких корпусов доходит до 40dl и более Поверхность нормальные НОДШИН1ЖКОВ, имеющих суммарную высоту с крышкой // и длину но оси можно онреде.ля гь по упрощенной зависимости [c.391]

Нормально установленную рубашку прикрепляют к валу и проверяют наружный диаметр. Если диаметр но всей длине не отклоняется от нормального более 0,10—0,12 мм, облицовку приваривают окончательно. Сначала обратноступенчатым швом от середины к краям сваривают продольные швы, затем — поперечные и, наконец, заваривают электрозаклепки. Сварные швы тщательно шлифуют. [c.155]

Пример. Подобрать установочную концевую меру длины для контроля диаметра вала с помощью индикатора часового типа класса точности 0. Условия измерения — нормальные, погрешность базирования индикатора составляет 4 мкм, номинальный диаметр вала =100 мм, отклонения размеров вала соответствуют квалите-ту Л6. [c.23]

При наладке станка на шлифование цилиндрического отверстия детали следует выполнить следующие наладочные операции. Установить на шпинделе приспособление для закрепления обрабатываемой детали. Нормальной оснасткой к станку является трехкулачковый самоцентрирующий патрон. В зависимости от типа шлифуемой детали и характера производства на станке могут устанавливаться и другого типа патроны, например мембранные, втулочные с прихватами и др. Установить кулачки патрона в требуемом положении (нормальном или перевернутом) в зависимости от диаметра детали. Перед установкой первой детали в патрон необходимо на месте прошлифовать кулачки патрона. Соответственно диаметру и длине шлифуемого отверстия нужно установить требуемый внутришлифовальный шпиндель с соответствующим по диаметру шлифовальным кругом, подобранным в зависимости от шлифуемого материала и требуемого качества шлифования. При установке шпинделей различных диаметров необходимо применять переходные втулки. При применении кругов типа ПВ (с выточкой) на посадочной шейке шпинделей под круг устанавливаются промежуточные втулки. Установить на валу электродвигателя шлифовальной бабки сменный шкив и приводной ремень требуемой длины. Отрегулировать натяжения ремня закрепить в зажимном патроне обрабатьшаемую деталь поставить раздвижной кожух так, чтобы он полностью закрывал деталь установить упоры 8 м 10 (рис. 129) на столе так, чтобы при ходе стола вправо и влево иллифовальный круг выходил из шлифуемого отверстия на 0,3—0,5 своей ширины. При установке [c.259]

Длниы, диаметры и конусности участков валов с целью ограничения номенклатуры режущего и мерительного инструмента должны назначаться нз нормальных рядов. Нормальные длины и диаметры от I до 1000 мм Следует выбирать по ГОСТ 6636—69, а конусности — по ГОСТ 8593—81. Область применения конусностей приведена в гл. 4. [c.108]

Подшипники с самоустантливающимися вкладышами (рис. 161) применяют при больших отношениях длины цапфы (шипа или шейки) к ее диаметру ф =1/с1= 1,5.. . 2,5. При таких значениях ф обычный вкладыш не может следовать за отклонениями оси цапфы, вызванными деформацией вала, а это приводит к возникновению больших кромочных давлений между цапфой и вкладышем, нарушаюш,их нормальную работу подшипника. Самоустанавливаюш,ийся вкладыш 1 подшипника (рис. 161) имеет выпуклую сферическую поверхность. [c.201]

Подшипники крановых двигателей имеют расчетную долговечность не менее 10 000 ч. Шариковые подшипники легкой и средней серии применяются для диаметров вала под подшипник 60—70 мм, а при больших диаметрах переходят на роликовые подшипники средней узкой серии с одним бортиком иа внутреннем кольце. Все подшипники нормального класса точности, с повышенным радиальным зазором, что особенно важно для двигателей, работающих в условиях вибрации, ударов и значительных перепадов температуры мел ду виутреииим и наружным кольцами подшипников (15— 20°С) (табл. 2-13). Широко применяется унифицированная система с двумя одинаковыми, незапертыми в осевом направлении подшипниками. При этом ротор имеет осевой разбег в зависимости от длины двигателя 1зо (см. рис. 2-9) 0,6—2,4 мм при /зо<950 мм 1,2—2,5 мм при /зо=9504 1400 мм 1,5—3,2 мм при зо>1400 мм. [c.31]

Крутильные колебания К. в. Крутильные колебания возникают всегда в более или менее сильной степени при передаче коленчатым валом периодически изменяющихся моментов. В том случае, когда собственное число колебаний вала как упругой системы равно частоте внешних силовых импульсов или составляет одну из гармоник этой частоты, в результате получающегося резонанса могут возникать частичные деформации н как следствие их напряжения, на много превышающие нормальные, вызываемые действующими внешними силами. Поэтому прн всякой новой конструкции коленчатого вала желательно определить собственное число колебаний коленчатого вала, чтобы убедиться, что оно не лежит в пределах нормальных чисел оборотов данной машины. Особенное внимание крутильные колебания привлекли к себе в последнее время в связи с созданием быстроходных автомобильных и авиационных моторов. Наиболее удобным способом изучения деформаций К. в. является приведение последнего к фиктивному (приведенному) валу постоянного кругового сечения, обладающего тем свойством, что равные моменты вызывают в нем равные с действительным К. в. углы скручивания. Постоянный, произвольно назначаемый полярный момент инерции поперечногосе-чения приведенного вала обозначим через 1о тогда приведен, длина А любой центральной пилиндрической части К.. в. длиной г и диаметром d получится из соотношения [c.292]

Таким образом, все вертикальные элеваторы (тихоходные) с расставленными ковшами, для обеспечения нормальной разгрузки материала имеют отклоняющую ось. Последняя комплектуется звездочками или гладкими блоками. Отклоняющие звездочки имеют обычно меньше звеньев, чем приводные звездочки соответственно диаметр блоков также принимается меньшим по сравнению с диаметром блоков приводного вала. Одна из отклоняющих звездочек устанавливается на оси свободно, другая крепится на шпонке. Это делается для компенсации разномерности длин шагов цепи, так как звездочки могут поворачиваться относительно друг друга в соответствии с отклонениями в шагах обеих цепей. Отклоняющую ось целесообразно применять и в элеваторах с сомкнутыми ковшами для улучшения разгрузки ковшей. [c.266]

Наиболее часто в шестеренных насосах применяют манжетные уплотнения, изготовленные из маслостойкой резины (фиг. 72 б). Расположение уплотнения в крышке насоса упрощает его монтаж. Для обеспечения герметичности по наружному контуру уплотнения натяг по наружному диаметру должен быть в пределах 0,3—0,8 мм. Устранение утечки по поверхности вала достигается за счет небольшого натяга кольца по внутреннему диаметру и за счет натяжения кольцевой пружины 1. Для нормальной работы уплотнения необходима смазка, в результате чего абсолютная герметичность не обеспечивается. Трение в уплотнениях зависит от размеров вала, давления уплотняемой среды, чистоты обработки вала, скорости вращения вала и характера материала уплотнения. Усилие трения на единицу длины уплотняющей кромки кольца из маслостойкой резины марки 3825 по ТУ 1166-51-МХП регламентируется величиной порядка 0,1—0,25 кПсм. С увеличением давления жидкости трение в уплотнении возрастает, а с увеличением скорости несколько понижается. Установка специального шарикового клапана для создания давления перед уплотнением (в камере 2) в пределах 0,5—0,1 кГ/см позволяет получить надежную работу уплотнений и компенсацию износа за счет разжима уплотняющей кромки давлением. [c.149]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...