НЕРЖАВЕЮЩИЕ стал Зависимость от температуры

Фиг. 7. Свойства спеченной нержавеющей стали в зависимости от температуры спекания [UJ.

Кассеты в зависимости от температуры облучения изготовляют из различных материалов из алюминиевых сплавов (до 500°С), нержавеющей стали (до 800°С), высокотемпературных сплавов или графита (>800° С). Конструкции различных типов кассет приведены на рис. 2.9. [c.83]

С помощью уравнений (4.36) и (4.37) определялось оптимальное значение числа ступеней в зависимости от температуры кипения в первой ступени, а затем влияние последней на переменную часть удельных приведенных затрат [72]. На рис. 4.3,а показаны зависимости переменной части удельных приведенных затрат от температуры кипения в первой ступени ДОУ с поверхностными испарителями, изготовленными из углеродистой стали (кривая /) и из нержавеющей стали (кривая 2). [c.86]

Аустенито-мартенситные стали широко применяются при изготовлении легких высокопрочных конструкций авиационной техники, работающих при обычных атмосферных условиях и при повышенных температурах, для обшивки сверхзвуковых самолетов и других летательных аппаратов. На рис. 137 показано изменение ЮО-ч длительной прочности этих сталей в сравнении с другими нержавеющими сталями в зависимости от температуры испытания. Как видно, они достаточно прочны при температурах не выше 450 246 [c.246]

В табл. 237 приведены режимы роликовой сварки для нержавеющих, хромоникелевых сталей типа 18-8, 18-8 с Т1и Nb, а в табл. 238— прочность сварного соединения в зависимости от температуры испытания. [c.736]

Высокое значение критической плотности тока пассивации нержавеющих сталей при повышенной температуре многие авторы рассматривают как серьезное препятствие к применению анодной защиты и рекомендуют выбирать условия применения анодной защиты в зависимости от величины Так, Б работе [130] рекомендуется применение анодной защиты для любой концентрации серной кислоты До 75°, а при концентрации более 60% и менее 20% —до 100°. [c.115]

Рис. 1.19. Циклическая прочность нержавеющей стали типа 18-8 в зависимости от температуры испытания

Рис. 8. Зависимость удельной прочности а-титанового сплава (/), дуралюмина (2) и нержавеющей хромоникелевой стали (5) от температуры

Фиг. 290. Типичная кривая стойкости инструмента, оснащенного твердым сплавом в зависимости от температуры нагрева заготовки. Обрабатываемый материал — нержавеющая сталь 304

В настоящее время большое значение приобретают серебряные припои — сплавы серебра с медью, цинком, кадмием и др. В зависимости от состава они обеспечивают высокую прочность паяных соединений из нержавеющих сталей при различных температурах. Поэтому эти припои широко применяют для изготовления сотовых паяных панелей, используемых в конструкциях сверхзвуковых летательных аппаратов. [c.95]

Рис. 62. Изменение пределов выносливости о 1, текучести прочности 5 и пропорциональности °р. нержавеющей аустенитной стали в зависимости от температуры

ТОЙ нержавеющей сталью, никеля или даже серебра в зависимости от особых требований и температурного интервала. Покрытая нержавеющей сталью медь особенно удобна до температур порядка 1050 °С (точка плавления меди 1084 °С). Покры- [c.143]

Наиболее распространенная конструкция технического платинового термометра сопротивления общего назначения показана на рис. 5.24, г. Чувствительный элемент (проволочного или пленочного типа) прочно закреплен в нижней части защитного кожуха из нержавеющей стали или специального сплава с помощью цемента. Изолированные выводы, идущие внутри кожуха к соединительной колодке, могут фиксироваться изоляционной крошкой, цементом или пластиковой заливкой в зависимости от того, на какой уровень вибраций рассчитан термометр и в каком диапазоне температур он будет работать. Для уменьшения инерционности кожух этого термометра нередко имеет суженный конец, подобно другим термометрам, показанным на этом рисунке. Назначение этих термометров рассматривается ниже. [c.226]

Вода обладает хорошей конвекционной теплопроводностью и слабо поглощает нейтроны. В мощных реакторах, имеющих температуру активной зоны около 300 °С, использование воды затрудняется ее закипанием. Чтобы избежать кипения, приходится сильно повышать давление в системе теплоотвода. А это требует использования больших количеств нержавеющей стали, которая сильно поглощает нейтроны. Кроме того, при высоких температурах вода становится химически активной. Интересной разновидностью водяного теплоносителя является система с кипящей водой, не требующая больших давлений. При этом получающийся пар можно направлять прямо в энергетическую турбину, что в перспективе дает возможность получать высокий к. п. д. в соответствующих энергетических установках. Недостатком реактора на кипящей воде является довольно сильная зависимость коэффициента размножения k от давления пара в активной зоне, что может привести к опасной нестабильности реактора. [c.580]

Рис. 4.7. Зависимость электрического сопротивления нержавеющей стали от температуры

Вместе с тем испытания трубчатых образцов из нержавеющей стали 316 диаметром 22 мм (внешний) и 16 мм (внутренний) при температуре 550 °С показали, что в интервале размаха пластической деформации 0,7-2 % имеет место изменение показателя степени у длины трещины в направлении ее развития [121]. В интервале шага усталостных бороздок 1-2,5 мкм показатель степени у длины трещины находился в интервале 0,7-0,86, а далее имела место нелинейная зависимость шага от длины. Аналогичный результат получен для нержавеющей стали в испытаниях при температуре 550-600 °С [122]. Показатель степени у длины трещины составил Qa = 1,45. Однако из анализа полученных кинетических кривых по шагу усталостных бороздок, представленных в рассматриваемой работе, очевидно, что имеют место два участка кинетической кривой с последовательной зависимостью шага усталостных бороздок от длины трещины с показателем степени 1 и 2. [c.248]

Зависимость роста трещин от температуры и скорости нагружения была проанализирована применительно к нержавеющей стали типа 316 относительно стандартных условий воздействия окружающей среды [34]. Последовательное эквидистантное смешение кинетических кривых наблюдали при изменении температуры в интервале от 25 до 593 "С и от 0,17 до 20 Гц. Эксперименты были проведены в широком диапазоне изменения скоростей роста трещины от 4-10 до 8-10 м/цикл, отвечающих первой и второй стадии разрушения. На воздухе скорость роста трещины возрастала из-за влияния окислительных процессов у кончика трещины в связи с указанным выше эффектом воздействия паров жидкости, присутствующих в воздушной среде. [c.352]

При температурах облучения от 30 до 280° С относительно небольшие остаточные изменения наблюдали у большинства металлов, кроме тугоплавких (например, вольфрама и молибдена). Медь, никель и нержавеющая сталь 347 обнаруживают линейное увеличение удельного электросопротивления с увеличением интегрального потока нейтронов, причем в процентном отношении это увеличение находится в обратной зависимости от исходного удельного электросопротивления. Для металлов [c.270]

Выбор формы образцов для неизотермических испытаний должен производиться с учетом специфики процесса, Оказывается, что в зависимости от сочетания режимов нагружения и нагрева (охлаждения) возникают существенные особенности деформирования образцов, имеющих продольный градиент температур. Так, цилиндрический образец из нержавеющей стали с рабочей длиной 24 мм в условиях температурного режима нагрев — охлаждение 650 150° С при нагружении с заданными величинами пе- [c.258]

На фиг. 46 приведены данные релаксационных испытаний хромистой стали типа 15Х12ВМФ (ЭИ802) в зависимости от температуры и длительности выдержки. За исходный уровень напряжений была принята величина в 40 кПмм , близкая к пределу текучести стали при температуре около 700°. Выдержка при 680° длительностью 5 час. снижает уровень исходных напряжений лишь до 25%, что, очевидно, не может быть признано достаточным. Лишь повышение температуры отпуска до 720° при длительности 5 час. позволяет получить более эффективное снятие напряжений. Поэтому для хромистых нержавеющих сталей на базе 12% хрома температура отпуска для снятия напряжений не должна быть ниже 700—720°. [c.89]

Выходные сигналы от термопар измерялись потенциометром фирдш Лидс и Нортруи . Ток, проходящий через обогреваемую трубу, измерялся по показаниям падения напряжения на шунте, включенном в силовую линию последовательно с рабочим участком. Шунт был градуирован в Национальном бюро стандартов с точностью до 0,1% применительно к условиям проведения настоящего исследования. Потребляемую мощность вычисляли по величине электрического сопротивления нержавеющей стали, для которой была известна зависимость от температуры. Дополнительный контроль потребляемой мощности осуществляли путем измерения падения напряжения на обогреваемой трубе потенциометром. Эти измерения проводились при использовании моста сопротивлений. С помощью этого устройства показания напряжения уменьшались до такого уровня, при котором их mohjho было измерить потенциометром. При проведении опытов общая потребляемая мощность, получаемая этими двумя способами, тщательно контролировалась. [c.284]

Одна из распространенных нержавеющих хромомарганцевоникелевых сталей 2Х13Н4Г9 обладает в исходном состоянии после закалки на аустенит более высокими механическими свойствами, чем сталь 18-8, и используется в виде холоднокатаной ленты для изготовления высокопрочных и легких конструкций с соединениями точечной или роликовой сварки. Изменение механических свойств этой марки стали в зависимости от температуры испытания приведено на рис. 11 [7]. [c.31]

Таким образом, сопротивление циклическому упругопластическому деформированию аустенитной нержавеющей стали Х18Н10Т при температуре Т = 650° С, соответствующей интенсивному протеканию в ней процессов деформационного старения и других температурно-временных эффектов, существенным образом зависит от условий испытаний, к которым в первую очередь относятся уровень циклических деформаций и форма цикла (частота) нагружения. Эти характеристики в значительной мер определяют интенсивность деформационного старения материала, а тем самым и характер изменения деформационных характеристик, на основе которых описываются процессы накопления повреждений. Учет изменения механических свойств материала вследствие его структурных изменений, а также особенностей развития деформаций в зависимости от формы цикла нагружения позволяет, как показано в разд. 4.3, достаточно правильно описывать накопление повреждений и определять в соответствии е этим расчетное число циклов до разрушения. [c.191]

Обычно 2—10% малеинового ангидрида достаточно для повышения термореактивности масел с несопряженными связями. Если же 10% малеинового ангидрида ввести в масло, в котором есть сопряженные связи, например дегидратированное касторовое масло, то аддукт очень быстро образует гель. Интересные продукты можно получить, смешивая соевое или льняное масла с дегидратированным касторовым маслом и обрабатывая полученную смесь малеиновым ангидридом. Аддукт получается при нагревании масла с малеиновым ангидридом в закрытом котле с лазом и мешалкой. Так как малеиновый ангидрид вызывает коррозию стали, железа и меди, то для получения аддукта необходимо применять котлы из нержавеющей стали или алюминия. Температура реакции колеблется от 200 до 280° в зависимости от характера обрабатываемого масла. Боллей [59] предлагает следующий описанный ниже способ изготовления 10%-ного малеинового аддукта льняного масла и 5%-ного малеинового аддукта пентаэритрито-вого эфира кислот льняного масла. [c.108]

Развитие промышленности вызвало необходимость создания нового химического оборудования для эксплуатации при повышенных температурах в контакте с агрессивными газовыми средами и расплавами солей. Эксплуатация оборудования при температурах свыше 400°С требует применения нержавеющих сталей. Срок службы такого оборудования в зависимости от температуры и природы агрессивной среды иногда не превышает ста — трехсот часов. Поэтому разработка методов и средств его защиты от температурного и коррозионного воздействия с целью увеличения срока службы, а также обеспечения чистоты перерабатываемых продуктов являётся актуальной задачей. Одним из эффективных [c.90]

Основываясь на положениях теории обеднения, в ряде работ [42, 121, 147—149] проводились сравнительные исследования по выяснению связи между процессами выделения карбидов в нержавеющих сталях в зависимости от температуры, а также длительности отпуска в опасной зоне и склонностью их к МКК, вАявляемой методом AM. В частности, выяснялась взаимосвязь между количеством выделившихся карбидов, их морфологией (двумерные плоские, дендритные, кристаллографически развитые) и распределением по структуре стали. Установлено, что решающее значение имеет выделение карбидов по, границам зерен в виде цепочек, обеспечивающее создание непрерывной зоны обеднения. Развитие МКК, особенно на начальных стадиях, склонны связывать с появлением сетки двумерных и дендритных карбидов, образование которых наиболее характерно для низких температур опасной зоны и непродолжительных выдержек. Однако во [c.39]

То, что структурные превращения оказывают в процессе циклического нагружения сильное влияние на форму кривой усталости, указано в работе Т.Р.Ж. Вильямса и К.Р. Шурмера [25], которые исследовали форму кривой усталости для образцов с концентратором напряжения (А, = 2,5) из нержавеющей стали марки типа 18-8 в зависимости от температуры испытания. Испытания при комнатной температуре выявили на кривой усталости разрыв в диапазоне 2 lO -S 10" циклов нагружения при напряжении около 520 МПа (рис. 1.19, а). Верхняя часть кривой усталости выше разрыва смещена в сторону большего числа циклов нагружения. При температуре испытания -80 °С разрыв кривой усталости наблюдается при напряжении 720 МПа, однако верхняя ветвь кривой усталости в этом случае смещена в сторону меньшего числа циклов (рис. 1.19, б). Металлографические исследования образцов, испытанных на усталость при температуре -80 С, обнаружили интенсивное мартенситное превращение по полосам скольжения. Предполагается, что разрыв кривых усталости и положение верхней ветви кривых обусловлены процессом динамического деформационного старения. Начиная с какого-то критического напряжения (напряжения, соответствующего положению разрыва) при циклическом нагружении резко интенсифицируется процесс нагрева образца, вызванный [c.21]

На рис. 5—8 представлены результаты испытания на склонность к коррозионному растрескиванию в растворе НС1 + SeOa + уротропин четырех нержавеющих сталей в зависимости от температуры отпуска. Мартенситная сталь ЭИ961 (см. рис. 5) имеет высокую стойкость против коррозионного растрескивания после отпуска при температуре 600—700°. Некоторое повышение стойкости после низкого отпуска вызвано снятием внутренних напряжений, уменьшение стойкости при 420° связано, по-видимому, с выделением карбида цементитного типа МвдС. [c.120]

Рис. 2. Зависимость г, р от pH в 3%-ном растворе Na l для различных нержавеющих сталей при разных температурах

Окрашивание нерасавеющей хромоникелевой стали. Нержавеющую сталь можно окрашивать в различные цвета в зависимости от температуры процесса и анодной плотности тока электрохимически на аноде в электролите, содержащем 25 /о (объемн.) серной кислоты и 60 г/д Naj rjO/ прн >а= 0,03—0,1 а/дм и температуре 70—90° продолжительность процесса от 5 до 40 мин. [c.231]

Рис. 50. Зависимость коэффициента кинетического трения при граничной смазке жирными кислотами от числа С атомов углерода в молекуле по Зисману. Нержавеющая сталь по стеклу. Температура 25° С

Температурный переключатель (рис. 113) служит для автоматического включения и выключения электродвигателя и свечи накаливания в зависимости от температуры в камере догорания. Он состоит из корпуса 12, конечного переключателя 1, перекидного 0 и двух неподвижных контактов с клеммами ЯР и ЯЗ , трубки 9 из нержавеющей стали, приваренной к корпусу, стержня 8 из кварцевого стекла, установленного в трубке и прижатого штоком 5 фи помощи пружины 11, регулировочного винта 2. Действие температурного переключателя основано на переключении контактов энечного переключателя за счет усилия, создаваемого перемеще-яем кварцевого стержня в трубке. При нагревании горячими га- ми камеры сгорания отопителя трубка 9 удлиняется на большую гличину, нежели кварцевый стержень 8. о вызывает опускание арцевого стержня и штока 5 под действием пружины внутрь труб- [c.193]

На рис. 269 представлена зависимость глубины слоя от температуры и продолжительности азотирования стали 38ХМЮА (сталь содержит хром, молибден и алюминий). Менее легированные стали азотируются легче, т. е. заданная глубина достигается при данной температуре за меньший отрезок времени. Наоборот, более легированные азотируются хуже, а в таких высоколегированных сталях, как нержавеющие, не удается получить глубину слоя более чем 0,20—0,25 мм. [c.334]

Рис. 27. Зависимость скорости коррозии хромоникелевой нержавеющей стали Х18Н9 и этой же стали, дополнительно легированной катодными присадками, от концентрации Н2304 (продолжительность испытан и я 360 ч температура 20 С)

На рис. 4-6 показана зависимость степени черноты от температуры для покрытия черный хром , полученного электроосаждением из. хромового ангидрида, растворенного в кремнефтористо-водородпой кислоте [53]. Степень черноты при температурах 815— 1100 К равнялась 0,89. После испытаний цвет покрытий из.менился с черного на зеленый. В течение первого определения излучательной способности (покрытие наносилось на подложку из нержавеющей стали) степень черноты в интервале указанных температур оставалась в пределах 0,88. Во время повторного нагрева степень черноты увеличилась с 0,89 при 815 до 0,92 яри 1100 К цвет образца также изменился с черного на зеленый. При увеличении темпе- [c.100]

Х0,125 мм, нержавеющая сталь), а на рис. 9.5, б — зависимость коэффициента теплоотдачи а от А нед при поверхностном кипении дифенила в условиях естественной конвекции (р—1,01 10 Па). Здесь коэффициент теплоотдачи определен как отношение плотности теплового потока к разности температур стенки и основной массы жидкости. Для 118,5 кВт/м зависимости ст = = /(Д нед) и а = /(Л нед) экстраполированы в область больших недо-гревов. Незалитым кружком отмечено значение а, рассчитанное по формуле конвективного теплообмена в однофазной среде при температуре стенки, равной температуре насыщения. Условием t T = te определяется предельное значение недогрева основной массы жидкости [c.258]

Рис. 7 7. Зависимости коэффициентов теплопроводности ут сплавов от термодинамической температуры 1 нержавеющая сталь 2 — бериллиеоая бронза (98 % по массе Си И- 2 % по массе Пе)

Зависимость размеров ячеистой дислокационной структуры от уровня пластической деформации была подвергнута анализу в исследованиях нержавеющей стали AISI 304 [44]. В области температур 482-650 С были исследованы уровни полной деформации в интервале 0,5-20 % с треугольной формой цикла, также с введением выдержки при нагрузке в течение 10, 60, 180 и 600 мин. Размер ячеек уменьшался по мере возрастания уровня деформации, что соответствовало уменьшению долговечности. Переход от треугольной формы цикла к трапецеидальной форме незначительно увеличивал размер ячеек, хотя происходило существенное снижение долговечности. Вместе с тем, если использовать время в качестве характеристики длительности накопления повреждений до разрушения, то оказывается, что длительность нафужения с выдержкой была существенно большей, чем при треугольной форме. Поэтому следует считать, что в общем виде размер ячеек определяется единым соотношением для фиксированной скорости деформации. Применительно к исследованным условиям в рассматриваемой работе было установлено [c.250]

В Великобритании, в Национальной технической лаборатории, было проведено исследование влияния поверхности раздела на поперечную прочность композита А1—20% нержавеющей стали [16]. Образцы композитов были получены путем горячего прессования пр И температуре 673—873 К затем эти образцы испытывали при комнатной температуре, с тем чтобы оценить влияние температуры изготовления на поперечную прочность. Поперечная прочность при комнатной температуре увеличивалась с повышением температуры изготовления до 795 К — по мере роста прочности связи. Поперечная прочность возросла в большей степени, чем следовало бы ожидать исходя из зависимости прочности матрицы от температуры прессования. С дальнейшим повышением температуры изготовления поперечная прочность снижается. Это, по мнению авторов, обусловлено тем, что разрушение инициируется на поверхности раздела, где имеется хрупкая фаза РегАЦ, обладающая малой прочностью. [c.227]

Располагая данными о функциях напряжений и температуры, а также зависимостью модуля сдвига от температуры, можно рассчитать различные процессы неизотермического нагружения. Расчет проводился применительно к аустенитной нержавеющей стали Х18Н10Т для уже использованных в предшествующем разделе двух режимов пропорционального изменения нагрузок и температур, а также других контрастных режимов. Одновременно велось сопоставление результатов расчета путей неизотермического нагружения с использованием теории пластического течения и деформационной теории. [c.123]

На рис. 5.4.8, б приведены данные о продольном градиенте температур для различных условий нагрева в зависимости от величины максимальной температуры. Отметим, что измерения производились на образцах из аустенитной нержавеющей стали Х18Н9. Использование контрастных по теплофизическим свойствам сталей и сплавов может дать несколько отличающиеся результаты. [c.255]

Исследования были проведены на аустенитной нержавеющей стали Х18Н10Т, склонной к интенсивному деформационному старению. Трубчатые образцы диаметром 21 мм и толщиной стенки 1,5 мм испытывали при растяжении-сжатии (частота нагружения приблизительно 1 цикл/мин) на установке типа УМЭ-10 т, снабженной вакуумной системой и средствами исследования микроструктуры на поверхности образца [1]. Указанная установка оборудована также системой управления силовозбудителем для получения двухчастотного режима нагружения (частота около 20 цикл/мин) и автоматическим устройством для программного нагружения с временными выдержками на экстремальных уровнях нагрузки в полуциклах нагружения. Испытания были проведены при моногар-моническом малоцикловом нагружении, при нагружении с выдержкой 5 мин при максимальной (по абсолютной величине) нагрузке в полуциклах, а также с наложением нагрузки второй частоты в процессе выдержки при температурах 450° С и 650° С [2]. При исследованиях структуры использованы методы световой (для определения числа, размера и характера расположения частиц), ионной и просвечивающей электронной микроскопии (для определения характера распределения карбидов и легирующих элементов), электронной микроскопии со снятием реплик с зон изломов, а также методы рентгеноструктурного (для определения степени искаженности кристаллической решетки в зависимости от уровня нагрузки) и рентгеноспектрального анализа. Образцы исследовались в зонах разрушения. [c.67]

Рис. 7. Зависимость скорости роста усталостной трещины от ДК отожженных нержавеющих сталей AISI 316 (а) и AISI 304 (6) с мартенситной структурой несмотря на мартенситное превращение, происходящее в процессе нагружения при 76 и 4 К, скорость роста не зависит от температуры /-.293 К 2-76 К 3-4 К

Рис. 8. Зависимость скорости роста усталостной трещины от АК отожженных нержавеющих сталей AISI 30IL (а) и Fe—21Сг—6Ni—9Мп (б) с нестабильной структурой скорость роста зависит от температуры испытания

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...