Некоторые дополнительные результаты

Рассмотрим некоторые дополнительные результаты, имеющие отношение к теореме Пуанкаре — Бендиксона. Подробного и полного исследования мы проводить здесь не будем, так как это увело бы нас далеко в сторону. Напомним, что мы рассматриваем силовое поле, определенное в 19.3, в котором имеются лишь изолированные особые точки, в каждой из которых д Р, Q)ld (х, у) ф 0. [c.392]

В отличие от натурных испытаний измерение давлений на модели производится при неизменном положении поворотной платформы относительно нижней рамы. При этом ролики устанавливаются и фиксируются в положении, соответствующем их максимальной чувствительности. Соответствие площади эпюры давления нагрузке, действующей со стороны поворотной платформы, может использоваться для контроля результатов, полученных путем предварительной тарировки или для некоторых дополнительных результатов. Например, таким путем может быть получено распределение давлений для карьерного экскаватора при эксцентрицитете нагружения, соответствующем отрыву хвостовой части платформы, когда давление на ролики превышает вес поворотной части. [c.139]

В заключение данной главы приведем некоторые дополнительные результаты, которые по своему содержанию непосредственно примыкают к изложенному в главе материалу. [c.139]

Приведем некоторые дополнительные результаты, которые могут оказаться полезными при решении отдельных конкретных задач, связанных с использованием характеристик экстремальных значений. [c.175]

После составления указанных выше замечаний были получены некоторые дополнительные результаты, играющие существенную роль при доказательстве справедливости этих критериев. Было найдено шесть термопар (по две из трех серий), которые удовлетворяли критерию Аи— Ag, но давали несколько большие по сравнению с вычисленными по соответствующей формуле значения —Е ъ- В табл. 1 приводятся полученные результаты, выраженные в международных микровольтах. [c.77]

Некоторые дополнительные результаты, касающиеся зависимости быстроты затухания спектра Е (к) от количественных характеристик переноса энергии в пространстве волновых- векторов, будут приведены в следующей главе (см. ниже п. 22.2). [c.212]

Если движение точки стеснено некоторыми дополнительным г условиями, в результате чего свобода перемещения точки ограничена, то такая материальная точка называется несвободной. Ограничения, накладываемые на кинематические элементы движения точки, называются связями, а силы, осуществляющие эти ограничения,—связей. Существует принцип, с помощью которого движение несвободной материальной точки можно рассматривать как движение свободной точки. [c.292]

Формула Больцмана. Между значением энтропии 3 системы в данном равновесном состоянии и максимальной термодинамической вероятностью которая, как было показано выше, характеризует равновесное состояние системы, существует вполне определенное соотношение. Чтобы Установить это соотношение, рассмотрим равновесный изотермический процесс изменения состояния системы. В результате этого процесса произойдет, во-первых, увеличение объема системы от Е до Е + (IV, что приведет к изменению внутренней энергии системы на величину произведенной при этом работы йВ = рдУ, взятой с обратным знаком во-вторых, изменится распределение молекул по энергиям, что вызовет некоторое дополнительное изменение внутренней энергии системы. [c.89]

Уравнения равновесия (18) или (19) вместе с граничными условиями (20) и уравнением совместности (в одной из приведенных выше форм) дают нам систему уравнений, которая обычно достаточна для полного определения распределения напряжений в двумерной задаче ). Частные случаи, в которых понадобятся некоторые дополнительные соображения, будут рассмотрены позже (см. стр. 146). Интересно отметить, что в случае постоянных объемных сил. уравнения, определяющие распределение напряжений, не содержат упругих констант материала. Следовательно, распределение напряжений в этом случае будет одним и тем же для всех изотропных материалов, если эти уравнения достаточны для полного определения напряжений. Данное заключение обладает практической важностью позднее мы увидим, что для прозрачных материалов, таких, как стекло или целлулоид, можно определять напряжения оптическим методом, используя поляризованный свет (стр. 162). Из вышеприведенных соображений ясно, что экспериментальные результаты, полученные для какого-либо прозрачного материала, в большинстве случаев можно непосредственно применять и к любым другим материалам, например к стали. [c.49]

Некоторое дополнительное влияние на склонность к МКК вызывает сварка. Помимо того, что ири сварке в результате нагрева до высоких температур может произойти выделение новых фаз, в зоне термического влияния возникают также и высокие остаточные напряжения. В околошовной зоне остаточные растягивающие напряжения близки к пределу текучести и, следовательно, оказывают сильное ускоряющее воздействие на процесс МКК [84]. [c.58]

Кроме основного варианта был рассмотрен также, дополнительный, который предусматривает постепенное улучшение использования ядерного горючего и, следовательно, сокращение потребления природного урана реакторами в среднем на 1% в год после 1985 г. Некоторые обобщенные результаты по основному и дополнительному вариантам в мире в целом приводятся в табл. 4. [c.96]

Опубликованы дополнительные результаты, полученные в ходе широких коррозионных испытаний, организованных ВМС США в Порт-Хью-неме (Калифорния, США) [149]. Около 1750 образцов из 57 различных нержавеющих сталей были экспонированы в поверхностных водах Тихого океана и на глубинах порядка 700 и 1600—2000 м. Продолжительность экспозиции от 123 до 1064 сут. Определялись скорости и тип коррозии, глубина питтинга и стойкость к коррозионному растрескиванию. Некоторые типичные данные для ряда сплавов представлены в табл. 73. [c.180]

Однако для определения двух функций и и у условие (4.25) дает систему трех уравнений. Поэтому перемещения и я v яз этой системы можно определять только при выполнении некоторого дополнительного условия, которое можно получить, исключая ц и и из системы (4.25). Дифференцируя 2 раза первое уравнение системы (4.25) по у, второе — 2 раза по л и третье — по л и у, а затем вычитая два первых результата из последнего, получаем [c.142]

В силу изложенного при выборе основания конструктивно нормализованного ряда поршневых машин, нужно руководствоваться некоторыми дополнительными соображениями. В рассмотренных выше случаях преемственность между основанием ряда — базовой конструкцией и каждой из ее производных — модификацией достигалась в результате или дополнительного присоединения к конструкции, выбранной за основание, или снятия с нее ряда самых различных по своему назначению деталей и узлов с целью получения производных различного назначения и как следствие с различными областями использования между тем основание конструктивно нормализованного ряда поршневых машин должно быть рассчитано таким образом, чтобы производные, отвечающие различным значениям давления и производительности и различным областям использования, получались в результате оценки только двух факторов шатунно-кривошипной группы или цилиндровой группы. [c.103]

Для этого обычно изготовляют упрощенный прибор, основанный на избранном методе. Прибор всесторонне испытывают и его показания сравнивают с замерами, полученными на точных универсально-измерительных приборах. Расхождения в результатах измерения не должны превышать 15% величины измеряемого допуска (учитывая при этом некоторую дополнительную погрешность универсально-измерительных приборов) [c.264]

Как видно из формулы (5.14), результат двух конечных винтовых перемещений зависит от порядка, в каком они совершаются. Однако при введении некоторых дополнительных условий в отношении осей перемещ,ений можно изменить последовательность перемещений, оставляя результирующее перемещение без изменения (см. статью А. И. Лурье 33]). [c.92]

При изучении процессов теплопередачи и гидродинамики применяется главным образом феноменологический метод исследования. При этом методе исследования используются основные законы физики с привлечением некоторых дополнительных гипотез о протекании процесса (законы Фурье и Ньютона), что избавляет от необходимости рассматривать микроструктуру веществ. В результате применения этого метода получают дифференциальные или интегральные уравнения теплопередачи и гидродинамики. Эти уравнения в простых случаях можно решать аналитически или численно, а в более сложных можно применить методы подобия или размерностей для получения критериев подобия. Связь между критериями устанавливают экспериментальным путем. [c.12]

Испытания в месте установки и контрольные испытания (на уровне сдача/прием в полевых условиях). При разработке высоконадежных изделий недостаточно проведения заводских испытаний в режиме полного воздействия нормальных окружающих условий и утяжеленных внешних факторов и инспекции качества, так как достигнутая надежность изделий может понизиться из-за ошибок при сборке, установке и обслуживании в полевых условиях, так же как и вследствие ошибок в процессе производства. Полевые условия, как правило, менее поддаются контролю и регулированию, чем производственные условия, и обслуживающий персонал менее опытный, поэтому вероятность различных ошибок значительно возрастает. Испытания в месте установки и контрольные испытания проводятся для обнаружения этих ошибок, возникших в полевых условиях, а также с целью проверки, что не произошло никакого снижения качества при взаимодействии изделий на уровне системы. Полевые контрольные испытания обычно проводятся на уровне окончательной сборки и имеют целью проверку тех параметров, которые подвержены влиянию процессов сборки и установки в полевых условиях. Вместе с тем в результате этих испытаний может быть получена некоторая дополнительная гарантия качества благодаря повторению в полевых условиях заводских сдаточных испытаний на уровне подсистем. [c.187]

Чтобы определить состояние 3, необходимы некоторые дополнительные сведения. Плотность и внутренняя энергия рабочего вещества в состояниях 3 п 2 одинаковы, хотя все другие свойства — давление, температура и т. д. — различаются в результате химической реакции. Более того, любая точка на линии 2—3 обозначает состояние с той же массой на единицу объема и той же внутренней энергии, что и в состояниях 2 и 3. Поэтому состояние 3 должно быть выбрано из бесконечно большого числа состояний, удовлетворяющих заданным значениям плотности и внутренней энергии. [c.152]

В результате, к. п. д. за счет промежуточного перегрева может несколько возрасти. Промежуточный перегрев в действительных (не идеальных) условиях связан с некоторыми дополнительными потерями (за счет падения давления и охлаждения пара на участках между турбиной и перегревателем, а также падения давления в перегревателе). Вместе с тем повышение температуры пара повышает части турбины, лежащей за точкой промежуточного перегрева. В целом же промежуточный перегрев пара при благоприятных условиях может дать снижение удельного расхода тепла на выработку электроэнергии на 3—5%. [c.29]

Этот результат говорит о том, что в данном случае следует учесть некоторые дополнительные факты. Так, например, при дополнительном учете внутреннего затухания вала и достаточно малых значениях fej и j в плоскости p.v (фиг. 5, б) выделяется область устойчивости D (0). [c.169]

О применимости изложенных результатов при наличии дополнительных силовых воздействий на частицу и при движении частицы по неподвижной поверхности под действием гармонической силы постоянного направления. При изучении вибрационных устройств приходится иметь дело со случаем, когда частица движется по вибрирующей поверхности при наличии поля центробежных, электрических, магнитных сил, а также под воздействием потока жидкости или газа [6]. Все изложенные ранее результаты применимы к случаю, когда на находящуюся на вибрирующей поверхности частицу, кроме силы тяжести mg, действует некоторая дополнительная сила L, зависящая от координат частицы, но пренебрежимо мало изменяющаяся на расстояниях порядка смещений частицы за один период колебаний (рис. 15, а). В этом случае силу L при решении уравнений (1) и (2) можно положить постоянной [c.34]

Расчет конкретных значений упругих констант. Выражения (3.3—3.5) связаны только со свойствами и объемными долями фаз. При их выводе не делалось никаких предположений о характере расположения фаз, их распределении и морфологии, кроме допущения об изотропности композиции. Приняв некоторые дополнительные предположения о фазовой морфологии и деформированном состоянии гетерогенных композиций, можно получить выражения для конкретных значений их модулей упругости. Наиболее известные выражения такого типа получены Будянским [12, 13], Хиллом [11]. Кернером [14] и Ван-дер-Полем [15]. Эти выражения недавно уточнены Смитом [26]. Хотя эти выражения позволяют рассчитать значения модулей упругости гетерогенных композиций конкретной структуры, они довольно резко различаются подходом к проблеме и получаемыми результатами. [c.154]

На рис. 30 приведена кривая ползучести при изгибе для однонаправленного композита. В противоположность испытаниям на растяжение [66] изгибные испытания показывают ускоренную третью стадию ползучести перед разрушением. Кривые длительной прочности для композитов с 40%- и 60%-ным объемным содержанием волокон приведены на рис. 31, а некоторые дополнительные результаты для трансверсальных и перекрестно армированных композитов можно найти в [40]. Эти результаты не сопровождаются теоретическим анализом, они только указывают тип разрушения, который может возникнуть в такой бороалюминиевой композиции при одинаковых условиях нагружения. [c.308]

В последнем 7.5 главы излагаются некоторые дополнительные результаты. Лаются формулировки теоремы о движении центра масс (когда гипердвижение тела переменной массы представлено гипердвижением его центра масс) и теоремы об изменении кинетического момента относительно поступательно движущихся осей координат. [c.207]

Структура потока в пространстве перед слоем. Промышленные аппараты отличаются именно тем, что вход потока в их рабочее пространство осуществляется через относительно небольшое отверстие (рис. 10.1, а). Если нет никаких специальных устройств для раздачи потока на все сечение сразу после входа, то, как было уже отмечено в гл. 1, внутри аппарата образуется свободная струя. При этом структура ее зависит как от отношения площадей Г, /Го. так и от относительного расстояния от входного отверстия Яц = HglDf, до рабочего слоя. Некоторое представление о структуре потока после входа в аппарат, как при отсутствии сопротивления, рассредоточенного по сечению, так и при его наличии (плоской решетки) было дано на основе результатов опытов (см. рис. 7.2). Приведем некоторые дополнительные сведения о течении струи в надслойном пространстве аппарата, полученные на основе результатов ряда исследований [105, 127, 1341. [c.268]

Условие (61,13), однако, еще не является наиболее общим. Дело в том, что коэффициент поверхностного натяжения а может оказаться не постоянным вдоль поверхности (например, в результате непостоянства температуры). Тогда наряду с нормальной силой (исчезающей в случае плоской поверхности) появляется некоторая дополнительная сила, направленная тангенциально к поверхности. Аналогично тому как при неравномерном давлении появляется объемная сила, равная (на единицу объема) — Vp здесь имеем для тангенциальной силы Ь, действующей на единицу площади поверхности раздела, fi=-grada. Мы пишем здесь градиент со знаком плюс перед ним, а не со знаком [c.337]

Теплоперенос. Капица [42] впервые измернл количество тепла, которое необходимо сообщить единичной массе сверхтекучей компоненты, чтобы перевести ее в обычную жидкость. Он обнаружил, что Qt TS, причем энтропия S получается путем интегрирования данных по теплоемкости. Для своих измереиий Чандрасекар и Мендельсон [86] использовали прибор, показанный на фиг. 93. Обратимость здесь была обеспечена тем, что связь между двумя объемами гелия осуществлялась топкой гелиевой пленкой. В их работе, как и во всех подобных измерениях, определялись количество тепла, которое сообщается адиабатически изолированному сосуду, и масса гелия, перетекающая в этот сосуд. Эти эксперименты привели к значениям Д6 , которые согласуются с калориметрическими измерениями Херкуса и Уилкса [79] лучше, чем с измерениями Крамерса, Васшера п Гортера [52]. Поскольку результаты первых двух авторов оказались ошибочно завышенными, возникает вопрос, не следует ли при таких измерениях с пленкой рассматривать некоторый дополнительный член, учитывающий энергию, которую нужно сообщить пленке, чтобы превратить ее в макроскопический объем лшдкости. [c.825]

Установив это, рассмотрим какую угодно материальную точку, подчиненную связям и в то же время подвергнутую действию сил. Предположим, что мы умеем распознать различные силы, которые действовали бы на эту точку, если бы она была свободна их равнодействующую обозначим через Р мы будем ее называть действующей (активной) или непосредственно приложенной силой. Совершенно ясно, что под действием силы Р связанная точка вообще не примет того движения, которое имело бы место, если бы она была свободна иными словами, движение связанной точки обусловливается не только влиянием действующей силы, но и воздействием связей. Поскольку в случае свободной точки мы пришли к необходимости признать всякое изменение в скорости движения результатом действия некоторой силы, будет естественно допустить на основе совершенно аналогичных со-обрая ений следующий постулат когда материальная точка находится под действием силы и в то же время подчинена тем или иным связям, то воздействие последних может быть заменено действием некоторой дополнительной силы (фиктивной), которая называется реакцией или силой связи. [c.305]

В области теплофикации имеются некоторые дополнительные резервы, мобилизация которых позволит повысить долю централизованного теплоснабжения, ликвидировать мелкие неэкономичные котельные, а также получить дополнительную экономию, для чего предусматривается расширять парк теплофикационных турбин и Б дальнейшем в более широких масштабах осуществлять реконструкцию конденсационных турбин с переводом их в теплофикационный режим, в том числе агрегатов мощностью 100, 150 и 200 МВт, или переводом их на ухудшенный вакуум. Следует отметить, что при реконструкции конденсационных турбин в теплофикационные происходит некоторое снижение электрической мощости, которое по полученным результатам находится в пределах 10—20% их номинальной мощности. Однако перевод крупных турбин в теплофикационный режим должен предусматривать сохранение необходимой мобильной способности энергосистем. [c.132]

Одна из конструкций отечественных деаэрационных колонок повышенного давления показана на рис. 2-7. Деаэрируемая вода поступает в водораспределитель, из которого каскадом сливается на горизонтально расположенные тарелки (сита). Проходя через них, вода разделяется на тонкие струйки, обеспечивающие большую поверхность контакта с греющим паром, поступающим снизу колонки. Число тарелок увеличено по сравнению с конструкцией атмосферного деаэратора. По мере движения в колонке деаэрируемой воды сначала происходит ее нагрев до температуры насыщения, сопровождающийся выделением мельчайших пузырьков газа из воды, а затем на последующих тарелках — удаление газов (в основном за счет диффузии их из жидкости в греющий пар). Деаэрированная вода собирается в бак-аккумулятор, на котором установлена колонка. В баке происходит некоторое дополнительное выделение газов, захваченных струйками воды в результате эжекции в колонке, Смесь иесконденсировавшегося в колонке пара и газов — выпар деаэратора — удаляется через штуцер, расположенный в верхней части колонки. [c.35]

Рассмотрим сосуд В (рис. 4-2), имеющий отверстие 1, через которое поступает жидкость, и отверстие 2, через которое она удаляется. Описываемая открытая система ограничена жесткими стенками резервуара и воображаемыми плоскостями, закрывающими отверстия. Предположим, что производимая системой работа передается во внещнюю среду посредством вала, а тепло сообщается системе так, как это показано. на рис. 4-2. К такой системе может быть применено уравнение (4-За) однако результат будет более наглядным, если ввести некоторые дополнительные ограничения. [c.25]

Основное достоинство метода магний-катионирования состоит в том, что отпадает необходимость в непрерывном дозировании обескремнивающего реагента. Недостатки метода зависимость результатов обескремнивания воды от соотношения между исходными величинами жесткости и кремнесо-держания, изменения которых по времени года не всегда бывают достаточно известными при проектировании установки необходимость установки дополнительных фильтров некоторый дополнительный расход извести, воды и электроэнергии. [c.107]

До последнего времени почти единственной основой для расчета и конструирования онвективных поверхностей котельных агрегатов и других теплообменников, обогреваемых дымовыми газами, были экспериментальные данные по теплоотдаче и аэродинамическому сопротивлению, полученные в результате лабораторных опытов с чистыми поверхностями нагрева, обдуваемыми воздухом. Вычисленные по этим данным коэффициенты теплопередачи корректировались введением постоянного коэффициента использования [Л. 2] или некоторого дополнительного термического сопротивления [Л. 3], которыми учитывались влияние загрязнения поверхности нагрева и другие отличия реальных условий от лабораторных. [c.7]

Р1аряду с определением коэффициентов теплообмена результаты решения задач на счетной машине были использованы для определения температур газовых сред на выходе из насадки во времени в соответствующие периоды. При некоторых дополнительных упрощающих предположениях были выведены приближенные формулы для этих температур. Эмпирические коэффициенты, входящие в эти формулы, определялись путем сравнения с численными решениями на машине. [c.343]

Как нн удивительно, в литературе отсутствуют какие-либо сообщения о систематических исследованиях явлений переноса в асбопластиках, несмотря на их широкое применение. Изучение коэффициентов теплопроводности однонаправленных композиционных материалов на основе антофиллита и эпоксидного связующего было предпринято НИИ взрывчатых веществ [24] в связи с их применением в качестве материалов конструкционного назначения в химическом машиностроении и в качестве высокотемпературных теплоизоляционных материалов. Результаты этого исследования, приведенные на рис. 7.15, являются первым шагом в заполнении пробела в наших знаниях в этой области. Было исследовано влияние объемной доли волокна и температуры на k r-Для установления корреляции между экспериментальными и расчетными данными были использованы уравнения (7.24) и (7.25), которые, как отмечалось выше, оказались вполне приемлемыми для установления такой корреляции для коэффициентов теплопроводности в поперечном направлении композиционных материалов на основе углеродных волокон. Кроме того, на рис. 7.15 приведены некоторые дополнительные данные, относящиеся к композиционным материалам на основе тканых матов и матов с хаотически расположенными в плоскости хризотиловыми волокнами, и некоторые показатели свойств композиционных материалов на основе эпоксидной смолы. Имеется некоторое различие в свойствах материалов на основе хризотила и антофиллита. Для облегчения сравнения свойств композиционных материалов данные на рис. 7.15 отнесены к общепринятой стандартной температуре 35 °С. Экспериментально установлено [24], что для композиционных материалов на основе антофиллита и эпоксидной смолы характерны низкие значения температурного коэффициента теплопроводности. Его значение аналогично значению температурного коэффициента эпоксидной матрицы при всех исследованных объемных долях волокна и приблизительно равно 0,4-10 Вт/(м-К ). [c.314]

Другой обратный метод предложен Л. А. Галиным [ ] по этому методу можно указать уравнения контуров Z, и С, если задано распределение касательных напряжений вдоль L, удовлетворяющее некоторым дополнительным условиям. Используя этот результат, Л. А. 1 алин решил несколько упругопластических задач для стержней с сечением, близким к полигональному. Им же дан метод решения прямой адачи для стержня полигонального сечения Результаты Л. А. Галина находятся в хорошем согласии с опытами Надаи. [c.128]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...