Неравномерность деформации при прокатке

Основными факторами, определяюш,ими неравномерность деформации при прокатке, являются следующие 1) форма обрабатывающего инструмента (гладкие валки или калибры) и прокатываемой полосы 2) различие сопротивления деформации по сечению прокатываемой полосы 3) трение на контактной поверхности. [c.46]

Неравномерность деформации при прокатке возрастает с увеличением высоты полосы. Например, при обжатии очень высоких полос деформация может проникать не на всю толщину раската, а сосредоточиваться в объемах, прилегающих к валкам. В результате этого поперечное сечение прокатываемой полосы принимает форму двойной бочки С уменьшением высоты полосы зоны затрудненной деформации сближаются центральные слои раската начинают деформироваться в большей степени, и при прокатке достаточно низких полос максимально деформируются по высоте средние слои металла. Поперечное сечение полосы в этом случае принимает вид одинарной бочки. С увеличением контактных сил трения объем зон затрудненной деформации возрастает и, следовательно, возрастает неравномерность деформации, С уменьшением сил контактного трения неравномерность высотной деформации уменьшается. В этом случае боковая грань поперечного сечения прокатываемой полосы остается прямой. Неравномерность деформации по высоте, так же как и по ширине, приводит к появлению дополнительных напряжений, наличие которых может привести к появлению разрывов внутри и на поверхности прокатываемой полосы. [c.49]

Рис. 81. Схемы неравномерной деформации при прокатке (по И. М. Павлову)

Влияние соотношения толщин слоев Н Н или HJH) на неравномерность деформации при прокатке биметаллов представлено на рис. 56, а. Повышение доли твердой составляющей в общей толщине биметаллической полосы способствует выравниванию деформаций слоев, поскольку при этом отношения е /е и 8т/е стремятся к 1. [c.117]

Величина коэс ициента неравномерности деформации при прокатке четырехслойных симметричных пакетов из углеродистой [c.215]

Колебания толщины плакирующего слоя в листах 2,5 мм составляют 0,1—0,2 мм (допуск 0,15 мм), а в листах 4 и 5 мм 0,2—0,3 мм. Относительная толщина плакировки в готовых листах практически не отличается от плакировки в исходных биметаллических пакетах, т. е. коэ( к )ициент неравномерности деформации при прокатке равен единице. [c.244]

Неравномерность деформации — различие в величине относительного обжатия в отдельных элементах поперечного сечения полосы. Неравномерность деформации при прокатке может наблюдаться по щирине, а также по высоте полосы. Практически при прокатке металла в калибрах, а также при прокатке листового и полосового материала в обычных заводских условиях всегда наблюдаются явления неравномерной деформации. [c.205]

Для снятия напряжений, полученных при ковке, штамповке и литье, применяют также отжиг — нагрев до температуры 400— 600° С с выдержкой 2,5 мин на 1 мм толщины сечения заготовки, а для сварных заготовок — высокотемпературный отпуск с нагревом до 600—650° С. Отжигают также заготовки, получаемые из проката. Вследствие больших пластических деформаций при прокатке в поверхностных слоях заготовок образуются значительные растягивающие, а во внутренних слоях сжимающие напряжения. Если с такой заготовки снимать неравномерный припуск, то ее форма из-за перераспределения внутренних напряжений может измениться. Поэтому, например, после фрезерования длинных шпоночных канавок на валах, изготовляемых из проката, может происходить искривление вала. Для исправления кривизны заготовок валов, осей, стержней, длинных планок и т. д. их пра- [c.59]

Кроме неоднородности текстур по сечению, при прокатке узких полос может проявляться заметная неоднородная поперечная деформация, т. е. неравномерное течение металла по ширине полосы. В местах интенсивного уширения направление максимальной деформации уже не будет тем же, что в средней части полосы, — это повлечет за собой изменение типа текстуры. [c.290]

На величину напряжений от неравномерности деформации полосы в очаге деформации /дх негативное влияние при прокатке бериллиевой полосы могут оказывать дополнительные факторы, такие как неравномерность эпюры напряжений 0Гх(г),Оу( ), неравномерности, связанные с наличием микрорельефа полосы. Первый фактор может быть учтен, если при расчете условий неразрушающей прокатки выбирать сечение очага деформации, соответствующее максимальному значению а (г),Оу(г). Для поиска этого сечения можно воспользоваться известным решением задачи о вдавливании жесткого штампа, имеющего профиль в виде непрерывно вращающейся касательной, в упругую полуплоскость [96]. [c.286]

Значительное влияние на пластичность металла оказывает п характер напряженного состояния. Хотя напряженное состояние металла при прокатке и свободной ковке рассматривают как соответствующее всестороннему неравномерному сжатию, в действительности в результате неравномерности деформации оно может быть различным, включая схемы с растягивающими напряжениями. При этом снижается пластичность стали. [c.289]

Манипуляторы и кантователи. При прокатке на обжимных и сортовых прокатных станах центрирование полосы против рабочей части бочки валка обеспечивается манипуляторами различной конструкции. Наиболее сложными по конструкции являются манипуляторы блюмингов и слябингов, которые выполняют следующие операции перемещение полосы вдоль образующей бочки валка и фиксирование ее в определенном положении, кантовку ее на 90° относительно продольной оси, выпрямление изогнутых в результате неравномерной деформации полос. На рис. 134 показана схема расположения манипулятора обжимного стана. С передней и задней стороны рабочей клети 1 установлены два манипулятора. Каждый манипулятор состоит из двух массивных линеек 2, на одной из которых выполнены пазы для установки крюков кантователя. На длине линейки устанавливается несколько крюков (на схеме не показаны). Линейки перемещаются зубчатыми рейками 3 и 4, привод которых осуществляется тихоходными двигателями 5. Кантовка слитка (заготовки) производится следующим образом [c.289]

Различают уширение свободное, ограниченное, или стесненное, и вынужденное. Свободное уширение наблюдается при прокатке в гладких валках, где поперечное течение металла сдерживается только силами трения. Свободное уширение характерно для прокатки листов и лент. Ограниченное, или стесненное, уширение наблюдается при прокатке в калибрах, когда течению металла в поперечном направлении препятствуют не только силы трения,, но и боковые стенки калибра. Примером прокатки с ограниченным уширением может служить прокатка в ящичном калибре. Вынужденное уширение также наблюдается при прокатке в калибрах и является результатом неравномерной деформации по ширине и высоте полосы. Примером вынужденного уширения является деформация квадратной полосы в овальном калибре. [c.43]

Неравномерность деформации по ширине полосы. Неравномерность распределения обжатий по ширине полосы может быть вызвана неодинаковым зазором между валками вследствие перекоса валков при прокатке на гладкой бочке, неравномерной выработки валков, различной высоты калибров и неодинаковой начальной толщины полосы по ширине. [c.46]

Рассмотренный нами пример неравномерности деформаций по ширине при прокатке квадратной полосы в овальном калибре является симметричным случаем неравномерности деформаций, т. е. неравномерность деформации симметрична относительно осей симметрии овала, В этом случае не происходит изгиба полосы после выхода ее из валков, [c.47]

Аналогичные явления наблюдаются при прокатке неравномерно нагретого металла. Вследствие того, что более нагретые слои имеют меньшее сопротивление деформации, они будут деформироваться в большей мере, чем менее нагретые. Полоса в этом случае будет изгибаться в сторону более холодного металла. [c.48]

Неравномерность деформации по длине прокатываемой полосы. При прокатке полосы зазор между валками может измениться. Это приводит к неравномерному обжатию полосы по длине. Основными причинами неравномерной деформации по длине полосы являются 1) неравномерный нагрев исходного металла, [c.49]

Для расчета давления металла на валки при прокатке толстых полос, когда II< 1, лучше использовать экспериментальные зависимости давления от параметра ИН . При одних и тех же параметрах деформации прокатка в калибрах характеризуется несколько большим давлением, чем прокатка в гладких валках, вследствие дополнительного трения боковых стенок калибра о прокатываемый металл и влияния неравномерности деформации. [c.52]

Толщина полосы значительно влияет на давление, Чем тоньше полоса, тем сильнее влияние внешнего трения на напряжение tfg, и, следовательно, на давление. С увеличением толщины полосы напряжение 03 уменьшается и при прокатке высоких полос оказывается настолько малым, что практически не влияет на давление, но с увеличением толщины возрастает неравномерность деформации по высоте раската, способствуя увеличению давлений. Поэтому начиная с определенных значений толщины раската или параметра //Я -р давление возрастает (см. рис. 25). [c.52]

Прокатка фасонных профилей (балки, швеллеры, рельсы и др.) имеют свои особенности, которые необходимо учитывать при калибровке. Важнейшими особенностями фасонных профилей яв -ляется неравномерность деформации отдельных частей профиля (например — стенки и полок балки) и различная скорость прокатки по сечению полосы. [c.134]

Разрезной и промежуточный калибры при прокатке рельсов Выполняют как прямыми, так и наклонными, причем наиболее распространены наклонные калибры. Равномерность деформации отдельных элементов профиля наблюдается лишь в близких к чистовому и в чистовом проходах. В остальных проходах деформация неравномерна. В первых проходах деформация шейки намного превышает деформацию головки и подошвы рельса. [c.138]

Температура валков. В результате пластической деформации, а также контактного трения при прокатке в очаге деформации выделяется тепло, вследствие чего происходит тепловое расширение материала валка, т. е. увеличивается диаметр валка. Однако важно не общее повышение температуры валка, а разность температур середины и краев бочки валка. Если температура середины бочки будет отлична от температуры ее краев, произойдет неравномерное изменение диаметров валка подлине бочки. В результате изменится [c.138]

Конечно, речь идет об истинных обобщенных диаграммах деформации. Несовпадение одних кривых деформаций с другими, например, при прокатке, волочении и сжатии может происходить в значительной мере вследствие макроскопической неравномерности деформации. В этом случае имеют дело уже с некоторыми усредненными кривыми для различно деформированных элементов тела, и потому истолкование таких кривых чрезвычайно сложно. [c.113]

Скоростные и силовые условия в очаге деформации объясняют наличие при прокатке схемы неравномерного трехосного напряженного состояния сжатия 0 (см. рис. 105). Высотное главное напряжение сжатия oj является максимальным оно создается обжатием металла по высоте (вертикальной составляющей силы Р). Продольное главное напряжение сжатия создается проекциями продольных сил трения Тх1 и Т и и сил выталкивания Р , оно является минимальным. Поперечное главное напряжение создается поперечными подпирающими силами трения при уширении, т. е. перемещении металла вдоль образующей валка оно имеет среднее значение между oj и Сз, т. е. aj > oj > 03. Следовательно, при обжатии металл течет главным образом в продольном направлении (в вытяжку), где действует минимальное напряжение сжатия 03 и частично в поперечном направлении (в уширение), где действует напряжение сжатия > 03, т. е. соответствует схеме де юрмации Di (см. рис. 106, а). [c.318]

В большинстве процессов обработки давлением форма заготовки (слитка) отличается от формы изделия, определяемой формой инструмента. Обычно форма заготовки проще формы изделия, что и приводит к неодинаковому обжатию отдельных частей заготовки, т. е. к неравномерной деформации. Так, при штамповке форма штампа и поковки отличается от формы заготовки при прокатке фасонных профилей форма калибров обычно отличается от формы заготовки. [c.191]

Влияние формы инструмента и заготовки на неравномерность деформации по ширине при прокатке И. М. Павлов иллюстрирует следующими схемами (рис. 81). [c.191]

Разновидностью неравномерности по ширине являются несимметричность деформации, когда форма инструмента или заготовки не имеет оси симметрии и с одной стороны сечения обжатия больше, чем с другой стороны. Несимметричность деформации по высоте создается, 1В частности, при прокатке в валках переменного диаметра. [c.195]

Неравномерность деформации вызывается также внешними частями тела при деформации его участками, например при прокатке, протяжке, ковке и т. п. [c.195]

Неравномерность деформации при прокатке. При прокатке профилей, особенно фасонных, металл де рмируется неравномерно. Различают неравномерность деформации по ширине, высоте и длине очага деформации. Наиболее часто при прокатке встречается неравномерность деформации по ширине очага деформации. Она [c.333]

В процессе прокатки различные точки поперечного сечения полосы, как правило, получают неодинаковые высотные деформа-дии, т. е. имеет место неравномерность распределения деформации по высоте полосы. Неравномерность деформации при обработке металлов давлением нежелательна, так-как приводит к неравномерности распределения механических свойств по сечению готового изделия, появлению дополнительных напряжений. Дополнительные напрялсения могут привести к искажению формы готового изделия, а иногда и к появлению трещин, что в значительной мере ухудшает качество металла. Неравномерное обжатие может привести к неоднородности структуры, особенно в последних проходах при горячей обработке металлов давлением. В отдельных частях полосы степень деформации может быть критической, а в других — выше критической. Вследствие этого получаются крупные и мелкие зерна. [c.46]

Прочность сцепления слоев оценивается испытаниями на загиб, которые во всех случаях были удовлетворительными. Замеры толщины плакирующих слоев никеля были проведены на ленте толщиной 3,5 и 0,6 мм с помощью микроскопа. Коэффициент неравномерности деформации при горячей прокатке 0,75, а при холодной 1,0. Дальнейшую холодную прокатку трехслойной биметаллической ленты проводили на двенадцативалковом стане конструкции ЦКБ ММ на толщины 0,10 0,15 0,20 и 0,30 мм. [c.251]

Неравномерная деформация может привести к ряду дефектов прокатки — гофрированию, периодическим надрывам и т. п. Однако, как известно, дефекты прокатки являются исключением и обычно прокатываемый металл при правильной настройке стана и соблюдении технологических инструкций не имеет ни нарушений сплошности, ни поверхностных дефектов, ни искажений контуров, вызванных неравномерной деформацией. При неравномерной деформации ПОЛОСЫ по ширине часто наблюдается образование ушей и языка . Уши обычно наблюдаются при большем обжатии (вытяжке) краев полосы, а язык — при большем сбжатии средней части полосы. Образование ушей часто сопровождается гофрированием краев полосы, образование же языка — волнистостью средней части полосы. [c.207]

Равномерная деформация — равное относительное обжатие всех элементов деформируемой полосы. Обычно основным условием равномерной деформации при прокатке является одинаковая толщина полосы по всему сечению и постоянство раствора валков (при этом подразумевается полная однородность свойств деформируемого металла). Эти условия на практике осуществляются только в исключительных случаях, так как даже при прокатке равнотолщинного полосового материала трудно получить идеальное приближение обеих поверхностей валков к прямолинейности и параллельности. Прокатка же в калибрах уже по самому своему существу является процессом неравномерной деформации, хотя и в этом случае можно подобрать такие очертания калибра и поперечного сечения полосы, которые обеспечат постоянство относительного обжатия полосы по всему сечению. Обычно все основные положения теории прокатки выводят, исходя из схемы равномерной деформации металла. [c.285]

На заводе фирмы Ауез1а пакеты предварительно нагревают в методических печах, а затем для более тщательного выравнивания температуры по объему пакета еще и в электроколодцах. Последнее особенно необходимо в случае четырехслойных симметричных пакетов, так как неравномерный нагрев приводит к неравномерной деформации при последующей прокатке. Это ведет в свою очередь к неодинаковой толщине верхнего и нижнего листов в готовом раскате. [c.20]

Неравномерность деформации металла при прокатке.При прокатке часто происходит неравномерное обнчатие металла. Простейшим примером неравномерного обжатия при прокатке является расплющивание круглой заготовки в гладких валках. В этом случае обжатие изменяется по ширине полосы. [c.197]

Особенно важно отметить, что при прокатке напряжения а и x(dG/dл) противоположны по знаку и если а - сжимающие и препятствуют разрушению, то х ску/(1х) - растягивающие и способствуют ему. В дальнейшем мы покажем, что напряжения от неравномерности деформации в ряде случаев по величине могут бьпъ сопоставимы и даже превышать о. Следовательно, для обеспечения возможности применения критериев разрушения (2.47) и (2.48) при прокатке необходимо иметь подробную и правдивую информацию о напряжениях о х,у,г). [c.86]

ПРОФИЛИ ПРЕССОВАННЫЕ СТАЛЬНЫЕ — полуфабрикаты, имеющие разнообразную форму поперечного сечения, изготовляемые методом горячего прессования. Прессование как метод обработки металла давлением имеет ряд преимуществ возможность изготовления на небольшом комплекте гндравлич. прессов различной мощности с легко сменяемы.ми матрицами большого количества типоразмеров профилей возможность получения профилей самой сложной формы поперечного сечения получение готового профиля за один ход пресса осуществление деформации при наиболее благоприятной схеме наиряж. состояния металла — всестороннем неравномерном сжатии, благодаря чему представляется возможным прессовать мало-нластпчные стали, к-рые но обрабатываются прокаткой возможность изготовления профиле с топкими полками. [c.85]

При прокатке подстуженного металла, когда поверхностные слои имеют более низкую температуру, трещины и разрывы могут возникать на поверхности раската вследствие возникающих растягивающих напряжений. В рассмотренных случаях основной, причиной неравномерности деформации является неравномерность механических свойств (сопротивление деформации) металла по высоте полосы. [c.49]

Профиль рельса можно разделить на три отдельных элемента головку, шейку, подошву. При прокатке рельсов значительная разница ширины рельса по головке и по подовдве существенно влияет нй выбор калибров. Специфическая форма рельсового профиля вызывает необходимость давать различные обжатия разным участкам полосы. Обычно неравномерную деформацию осуществляют в первых калибрах, когда температура прокатываемого металла достаточно высока. Во избежание возникновения чрезмерных внутренних напряжений в металле в остальных калибрах применяют более равномерные обжатия. [c.137]

Так, в процессе исследований, проводимых при циклическом упругопластическом кручении трубчатых (Образцов (толщина стенки 1 мм) из низколегированной котельной стали ЧСН, было обнаружено, что микротреш ины образуются группами в виде отдельных зон вдоль образуюш их образца на его цилиндрической Поверхности (рис. 7, а). Выявление микроструктуры показало, что треш ины образовывались в участках с пониженным содержанием перлитных зерен (рис. 7, б). Возникновение ферритных и перлитных зон по объему материала было обусловлено неравномерностью распределения углерода. При прокатке эти участки сохранились в виде чередующихся полос, ориентированных вдоль ее направления. И в тех случаях, когда последующей термообработкой не удается устранить указанную неравномерность, процессы пластической деформации при малоцикловом нагружении локализуются в зонах, наименьшим образом сопротивляющихся деформированию и разрушению, например, как в нашем случае, в ферритных участках. Это обстоятельство свидетельствует о том, что неоднородность деформации в многофазных сплавах определяется также и характером распределения фаз. [c.48]

Ввиду неравномерности деформации по сечению при прокатке слри металла, расположенные на разном расстоянии от поверхности раската, испытывают различную степень деформации. С другой стороны, при многократной прокатке эти же слои одновременно, находятся под воздействием циклически изменяющейся температуры. При этом поверхностные слои, подверженные деформационным воздействиям и перепадам температур, могут от прохода к проходу претерпевать циклические фазовые превращения в процессе деформации, причем такие динамические фазовые превращения протекают практически без инкубационного периода и способны завершаться в очаге деформации. Более глубинные слои под воздействием меньших колебаний температуры могут претерпевать неполное, но также циклическое фазовое превращение, и, наконец, центральные слои будут испытывать термодеформационное циклирование в сравнительно нешироком интервале температур. Одновременно могут иметь место наклеп, возврат и рекристаллизация как в одно-, так и двухфазных областях, а также идти процессы выделения и растворения избыточных фаз. Весь этот сложный комплекс явлений необходимо учитывать при назначении режимов ВДТЦО для получения необходимого структурного состояния материала. [c.166]

В работе [3] неравномерность деформации по высоте образцов при осадке и прокатке исследовали с помо- [c.196]

При горячей прокатке биметаллической катанки, например сталь — медь, для уменьщения разницы прочностных свойств слоев подстуживают медную оболочку здесь неравномерность деформации, обусловленная разницей физических свойств меди и стали, устраняется разницей температур. [c.206]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...