Образцы трубчатые — Напряжения при испытаниях

Рис. 3. Зависимость декремента от октаэдрических напряжений при испытании трубчатых образцов в условиях сложного напряженного

Результатов испытаний с широким набором видов напряженного состояния очень мало. В этом отношении являются уникальными исследования серого чугуна, проведенные Коффиным [84] на трубчатых образцах обследованные виды напряженных состояний охватывают всю область плоских напряженных состояний от двухосных растяжений до двухосных сжатий при одинаковых режимах проводились, как правило, испытания нескольких параллельных образцов (от двух до пяти). [c.140]

Экспериментальные диаграммы деформирования, полученные при испытании трубчатых образцов на кручение в условиях симметричного по напряжениям цикла, перестраивались в относительных координатах х — у. Значения предела текучести Хт и [c.126]

Напряжения (рис. 1), возникающие при испытаниях трубчатых образцов в условиях одновременного воздействия осевого усилия Р, крутящего момента М, внутреннего давления р, вычисляют по приближенным формулам [c.8]

Контрольными опытами при известных из базовых экспериментов параметрах уравнений состояния являются опыты с изменяющимися в процессе нагружения уровнями или скоростями напряжений (деформаций) и температур. Эти опыты осуществляют для однородных напряженных состояний (гладкие образцы) при одноосном или двухосном нагружении (растяжение — сжатие сплошных или трубчатых образцов, растяжение — сжатие в сочетании с кручением или внутренним давлением при испытаниях трубчатых образцов). [c.236]

Упомянутые выше программные испытательные стенды предназначены для проведения неизотермических испытаний в условиях простых типов нагружения (растяжение-сжатие, кручение). Однако существенный интерес представляют методики и аппаратура для исследования закономерностей деформирования и разрушения при слом<ном неизотермическом нагружении. Например, стенд и методика [71], обеспечивающие неизотермические испытания тонкостенных трубчатых образцов в условиях их программного нагружения осевой силой /V, крутящим моментом Л1,ф и внутренним давлением р. Реализуется плоское напряженное состояние с различными соотношениями компонент напряжений при наложении требуемого закона изменения температуры. [c.150]

Испытания на длительную прочность металла шва и сварных соединений проводятся с использованием машин и форм образцов, применяемых при испытании самих сталей и сплавов преимущественно в условиях растяжения [75]. Для сварных стыков труб применяются также испытания трубчатых образцов под внутренним давлением, однако ввиду того, что в таких образцах рабочие напряжения для сварного соединения (продольные) составляют лишь половину от максимальных (тангенциальных), этот вид испытаний не является показательным для оценки свойств сварных соединений. Лишь при появлении в последних хрупких или мягких прослоек большой протяженности, проведение подобных испытаний может позволить выявить развитие преждевременных трещин. Перспективными для сварных соединений являются испытания при [c.109]

Как отмечалось, трубчатый элемент представляет собой конструкцию, состоящую из композитной трубки и концевой арматуры. Экспериментальные исследования [28] показали, что в месте их соединения присутствуют дефекты, обусловленные смятием материала композита. Данные несовершенства, а также концентрация напряжений за счет изменения сечения могут существенно снизить прочность всего элемента в целом по сравнению с композитом. При испытании натурного образца разрушение, которое инициировалось от дефекта в месте соединения, произошло при напряжениях 555 МПа (см. рис. 8.13). [c.249]

При работе тензометра с заостренными наконечниками следует стремиться к созданию наименьших усилий поджатия последних к лункам, чтобы по возможности снизить возникающие контактные напряжения и предотвратить возможное прогрессирующее внедрение наконечников в образец, а также овализацию его сечения, в особенности при испытании трубчатых образцов. Данное замечание относится ко всем типам контакта как в поперечных, так и в продольных тензометрах. [c.51]

Наибольшее применение для изучения развития трещин в широком диапазоне температур получили плоские образцы с начальными трещинами при внецентренном растяжении [110, 124]. Однако образцы такого типа целесообразно использовать при сравнительно низких уровнях размахов коэффициентов интенсивностей напряжений когда размеры пластических зон Гт меньше длины трепщны I и при положительных значениях коэффициентов асимметрии по напряжениям. При образовании в опасном сечении развитых упругопластических деформаций и деформаций ползучести и при знакопеременном нагружении следует применять осевое нагружение образцов с регистрацией номинальных деформаций. При однократном и малоцикловом нагружениях в условиях комнатных температур используются [110] плоские образцы с симметричными центральными или боковыми трещинами. Прецизионные делительные сетки с малым шагом наносятся в зоне трещин на боковых полированных поверхностях образцов. При повышенных температурах в силу определенных трудностей с получением равномерного распределения температур по ширине и длине рабочей части применение плоских образцов становится менее рациональным, чем цилиндрических трубчатых. Для обеспечения возможности измерения местных деформаций и размеров пластических зон в вершине трещины статические и малоцикловые испытания при высоких температурах должны проводиться в соответствующих инертных газовых средах или в вакууме. [c.220]

Наиболее часто при испытаниях реализуется один из следующих двух видов пропорционального нагружения — растяжение-сжатие или чистый сдвиг. В первом случае испытываются сплошные или трубчатые образцы постоянного сечения, иногда корсетные. Условия однородного чистого сдвига осуществляют путем кручения тонкостенных трубчатых образцов. Наиболее просто скалярные меры определяются применительно к испытаниям последнего типа. Матрица компонентов тензора напряжений при этом имеет вид [c.105]

Экспериментальные исследования по трем программам жесткого нагружения (Э = Э t)) проведены в условиях двухосного напряженного состояния тонкостенных трубчатых образцов из сплава ЗОХГСА при нормальной температуре [3]. Каждая из этих программ предусматривает испытания по разным траекториям (всего рассмотрено 13 траекторий сложного нагружения). [c.262]

Пластичность и ползучесть. Экспериментальные исследования проведены по трем программам жесткого нагружения с различными скоростями деформирования трубчатых образцов из сплава ЗОХГСА при температуре 550 °С [3]. Первые две программы предусматривают испытания по различным траекториям сложного нагружения, но при одинаковой скорости деформирования (0,05-10 мин ). Для испытаний по третьей программе траектория сложного нагружения едина (рис. 15.4, а), но различны скорости деформирования. Ответные траектории напряжений при скоростях деформирования 0,5-10 , 0,5-10" и 0,5-10" мин" показаны на рис. 15.4, б (кривые 1—3 соответственно). Скалярное и векторное запаздывание характеризуют кривые на рис. 15.4, виг соответственно (светлые кружки — результаты эксперимента, сплошные кривые — результаты расчета по обобщенной модели неупругости). [c.268]

Сопротивление действию касательных напряжений выявляется при чистом сдвиге. Такое напряженное состояние получается при испытании на кручение круглых трубчатых образцов. Сопротивление касательным напряжениям характеризуется диаграммой сдвига (рис. 2), по оси абсцисс которой отложены истинные деформации максимального сдвига [c.11]

При испытании тонкостенных трубчатых образцов радиуса г истинные напряжения сдвига, практически равные условным, вычисляют, исходя из предположения об их равномерном распределении по сечению, не изменяющемся в процессе деформации [c.11]

При плоско-напряженном состоянии сопротивление усталости обычно изучают в условиях одновременного действия изгиба и кручения, или растяжения — сжатия и кручения с одинаковой частотой и фазой нормальных и касательных напряжений. Результаты испытаний при одновременном действии изгиба и кручения с амплитудами напряжений и Тц представляют в относительных координатах и При испытании на изгиб и кручение главные напряжения имеют разные знаки. Для проведения испытаний с одинаковыми знаками главных напряжений применяют трубчатые образцы, которые нагружают переменным растяжением —сжатием и пульсирующим внутренним давлением. [c.142]

В заключение отметим, что при испытании трубчатых образцов из пластичных материалов потеря устойчивости пластического деформирования зависит от ориентации главных напряжений по отношению к образующей. Так, по данным работы [97], предельные деформации при одноосном осевом растяжении могут превышать предельные деформации при одноосном растяжении в тангенциальном направлении, что экспериментально подтверждает влияние формы образца на деформационную способность испытываемого материала. [c.234]

Метод испытания материалов на усталость при сложном напряженном состоянии выбирается, как правило, по соображениям удобства создания переменного силового фактора. Наиболее широкое распространение получили испытания сплошных и полых образцов на изгиб с кручением, испытания трубчатых образцов с изменяющимися во времени параметрами внешних воздействий, испытания образцов в виде кубиков с применением различных реверсоров и приставок и др. [c.244]

Для низкотемпературных испытаний материалов при сложном напряженном состоянии используют диски, опертые по контуру [432], крестообразные [158, 556] и трубчатые [149] образцы. В последнем случае, как и при испытании натурных сосудов, основная сложность, особенно при весьма низких температурах, заключается в отсутствии приемлемой рабочей среды для создания высоких давлений. Применение газовых и парожидкостных сред связан( с решением сложных вопросов защиты. В качестве жидкой рабочей среды при температурах до —190° С могут быть использованы легкие фракции нефти, при более низких температурах — ожиженные газы. Специфические свойства этих сред требуют применения специальных средств предосторожности и сложных насосных комплексов. Задача усложняется еще и тем, что верхний предел достижимых давлений ограничен точкой затвердевания рабочего тела. Так, если азот при температуре —190° С затвердевает при давлении около 1000 кГ]см , то снижение температуры на 20° С приводит к уменьшению критического давления приблизительно в 60 раз. [c.266]

Большое разнообразие вариантов напряженного и деформированного состояния в реальных условиях циклического температурного нагружения определило необходимость проведения соответствуюш их исследований. В экспериментах В. Н. Кузнецова (1957) в трубчатом образце создавалось знакопеременное плоское напряженное состояние за счет циклически изменяющегося радиального температурного градиента. Ю. Ф. Баландин (1967) осуществил испытания циклически нагреваемых и охлаждаемых трубчатых образцов, защемленных по концам, при одновременном их нагружении внутренним постоянным давлением. [c.417]

Были также испытаны повторно трубчатые образцы, доведенные однажды до разрушения при испытании на длительную прочность под внутренним давлением. Разрушение обычно происходит путем образования продольной трещины, которая часто располагается ближе к одному из концов. В этом случае часть образца с трещиной отрезалась и образец повторно ставился на испытание при той же температуре (590° С) и первоначальном внутреннем давлении. Образцы, испытанные при высоких уровнях напряжений, повторно испытать не удавалось, так как их раскрыло внутренним давлением по всей длине. [c.177]

При испытании плоских или трубчатых образцов твердого диэлектрика с электродами в виде металлической фольги или тонкого металлического слоя, непосредственно нанесенного на диэлектрик, у края электрода имеет место повышение напряженности электрического поля по сравнению с его значением в средней части образца между электродами. [c.96]

Следует особо отметить применение полых (трубчатых) тонкостенных образцов с толщиной стенки порядка 1 мм (рис. 167) [37]. Столь малая толщина стенки образца при сравнительно большом диаметре с1 20) позволяет пренебречь неравномерностью напряжения по сечению и перераспределением его во времени при испытании на ползучесть. [c.209]

Испытания на прочность при растяжении плоских образцов, имеющих различное начальное напряженное состояние, созданное как процессом сварки, так и применением специальных мер по снятию сварочных напряжений (отжиг, проковка швов, предварительное растяжение), показывают, что прочность таких образцов одинакова и не зависит от начальных напряжений. Характерно, что во всех случаях разрушение сопровождалось значительными пластическими деформациями. Это в одинаковой мере было отмечено при испытаниях образцов как из малоуглеродистой, так и из низколегированной стали (Ст. 3 СКС 20Г). Подобные результаты были получены и при разрушении трубчатых образцов внутренним давлением (фиг. 50). В этом случае, как известно, напряженное состояние является более сложным. Таким образом, можно утверждать, что в случае приме- [c.96]

Если сопоставить метод испытаний выпучиванием с испытаниями трубчатых образцов (см. 3 настоящей главы), то легко заметить, что в процессе нагружения кривизна элемента рабочей части образцов изменяется по-разному. При испытании трубчатых образцов развитие пластических деформаций приводит к увеличению диаметра образца при этом напряжения возрастают как за счет роста давления, так и за счет увеличения диаметра. Развитие пластических деформаций плоского образца, наоборот, приводит к увеличению кривизны, и при заданном давлении р = onst напряжения уменьшаются. [c.240]

На рис. III.18 изображен тонкостенный трубчатый образец, которь1й при кручении будет испытывать чистый однородный сдвиг, так как распределение напряжений по толщине его сечений в силу тонкостенности можно считать равномерным. По результатам испытаний такого образца строится диаграмма кручения — график зависимости М = [c.101]

Трудности испытания полимерных композиционных материалов на сдвиг заключаются в том, что в образцах трудно обеспечить состояние чистого сдвига. Все известные методы испытания на сдвиг отличаются в основном способом и степенью минимизации побочных деформаций и напряжений, вследствие чего всем методам св014ственны некоторые физические и геометрические ограничения. Исключение составляет испытание трубчатых образцов, не вызывающее особых трудностей и позволяющее получать надежные характеристики предела прочности при сдвиге и модуля сдвига в плоскости укладки арматуры. Методика определения указанных характеристик при испытании трубчатых образцов изложена достаточно подробно в работе [78]. Испытание на сдвиг плоских образцов—более трудная задача в части создания необходимых устройств для нагружения. Современные композиционные материалы имеют, как правило, относительно небольшую толщину (1—3 мм). Нагружение на сдвиг пластинок или стержней такой толщины возможно только на установках малой мощности, но обладающих достаточной точностью. [c.42]

Основные вопросы, которые следует иметь в виду при выборе формы и размеров образцов — обеспечение однородности напряженного и деформированного состояния на расчетной длине образца и исключение общей и местной потери устойчивости его во всем исследуемом диапазоне нагрузок и чисел циклов. В испытаниях получили распространение цилиндрические (сплошные и трубчатые), а также корсетные образцы (рис. 5.1.1), крепящиеся в захватах машины за выполненные зацело головки с базированием по цилиндрическим поверхностям и торцам головок. Как правило, при правильном выборе формы и размеров образцов коэф- [c.214]

Плоское однородное напряженное состояние чаще всего моделируется на трубчатых образцах, показанных на рис. 4 [38]. При нагружении такого типа образцов осевой силой и скручивающим моментом, а иногда и при нагружении внутренним давлением среды в тонких стенках (толщиной примерно 1 мм) реализуется плоское напряженное состояние. Варьированием соотношений величин осевой нагрузки и скручивающего момента можно добиться различного соотношения главных напряжений aja . Схемы, использующие эти две нагрузки, отличаются простотой и безопасностью при испытаниях, но они имеют следующие основные недостатки а) сравнительную ограниченность возможных соотношений главных нормальных отношений так, например, при этой схеме нельзя создать напря- [c.21]

В испытаниях на ползучесть применялись [31] также пустотелые (трубчатые) тонкостенные образцы (фиг. 137, е). Малая толщина стенки образца при сравнительно большом его диаметре позволяет пренебречь неравномерностью напряжения по сечению и перерзспределением его во времени при испытании на ползучесть. Аналогичные образцы с толщиной стенки 1 мм показаны на фиг. 137, ж [6]. [c.60]

В табл. 4.3 показаны результаты экспериментальной проверки по данным испытаний упомянутых трубчатых образцов ПЭВП и ПТФЭ при различных нестационарных режимах нагружения осевой растягивающей силой и внутренним давлением. Так как в данном случае вместо кривой статической усталости для линейного напряженного состояния имелись соответствующие кривые в координатах Oi — Ig I при данных [ij, то ординаты этих кривых и вносились непосредственно в формулу (4.16). Наряду с расчетной величиной П, найденной для момента фактического разрушения с использованием данных табл. 4.2, в последней колонке таблицы приведены значения меры повреждений согласно формуле Бейли (3.2). Эта величина обозначена через Пб- Как видно из таблицы, величина П всегда близка к единице, в то время, как величина Пб существенно отклоняется от единицы в сторону больших или меньших значений. Отметим, что в трех последних опытах нагружение было непропорциональным и, тем не менее, уравнение (4.15) оказалось вполне достаточным для прогнозирования процесса повреждений. [c.113]

Установки для испытания трубчатых конструктивных элементов при сложном напряженном состоянии в условиях кратковременного нагружения осевой растягивающей силой и внутренним давлением оснащены блоком высокого давления рабочей газовой среды, основу которого составляют газовый компрессор, система емкостей, регулирующие и запорные клапаны [63]. Устройство для нагружения образца растягивающими и сжимающими нагрузками установки Микрат-4-6 расположено внутри испытательной камеры, а силовозбудитель - вне камеры [3]. [c.279]

Предел выносливости малых цилиндрических и трубчатых образцов устанавливали обычным методом длительных испытаний на шести—десяти обрдзцах при базе 10 циклов. Предел выносливости крупных моделей роторов устанавливали по испытанию одного образца методом последовательного ступенчатого увеличения напряжений через каждые 10 циклов до появления первой усталостной трещины. [c.50]

Как показали исследования, испытания проводились на образцах трубчатой формы (рис. 2.1) с использованием оборудования, описанного в гл. 2 [31—33, 37—39], при одночастотном мягком нагружении (частота около 1 цикл/ мин, Т = 650° С) в течение первых циклов материал (сталь Х18Н10Т) упрочняется и деформирование сопровождается уменьшением циклической пластической деформации б (рис. 5.8, а), причем интенсивность упрочнения зависит от уровня действующих напряжений. При этом стадия упрочнения при меньших амплитудах действующих напряжений (оц = 240 МПа) протекает более длительное время, чем при больших напряжениях. С увеличением уровня напряжений (а = = 300 340 МПа) стадия разупрочнения (увеличение ширины [c.176]

На рис. 61 приведены результаты испытаний латуни ЛС59-1, проведенных совместно с Л. К. Спиридоновым по трем различным методикам. В области Т1>0 диаграмма пластичности построена по результатам испытания тонкостенных трубчатых образцов, нагружаемых осевой силой и внутренним давлением. В области 1>ц>0 испытывали сплошные цилиндрические образцы по изложенной выше методике, а также по методике, предложенной В. И. Максаком. Согласно последней два цилиндрических образца разных диаметров нагружают осевой силой Р и крутящим моментом Ы таким образом, чтобы отношение Р(М у образцов было одинаковым. По результатам испытания строят графики зависимости крутящего момента и осевого усилия от сдвига на поверхности или удлинения. Затем, вычитая из крутящего момента и осевого усилия, приложенных к образцу большего диаметра, соответствующие нагрузки, действовавшие на меньший образец в момент, когда деформации на поверхности стержней одинаковы, определяют нагрузки М, Р на условную трубку, дополняющую образец меньшего диаметра до большего образца. Если различие в диаметрах образцов незначительно, то напряжения в этой трубке можно определить по М и Р так же, как и при испытании трубчатых образцов [c.140]

На рис. 1.20 представлены результаты испытаний Бейли [149] при совместном растяжении и кручении тонкостенных трубчатых образцов из малоуглеродистой стали. Температура испытаний 457 °С. Прямая линия является теоретическим графиком зависимости отношения скоростей угловой и линейной деформаций от отношения касательного напряжения к нормальному, полученным по (1.45). Точки представляют собой результаты экспериментов. Как следует из рис. 1.20, совпадение теории и эксперимента удовлетворительное. [c.31]

Распространенным видом испытаний на релаксационную стойкость являются испытания пружинных образцов с втулками и натурных винтовых пружин на оправках в условиях упругой осадки (рис. 20.8, б, в). Характеристики релаксационной стойкости определяются в касательных напряжениях [20.11. Релаксационная стойкость металла натурных пароперегревательных труб определяется по методу к. А, Чижика 120.21 в условиях сжатия пружинных образцов с прямоугольным сечением витка. Известны также методики изучения релаксации напряжений при кручении на стальных проволочных образцах и на тонкостенных трубчатых образцах при изгибе — на плоских пружинах и пружинной ленте, при сложнонапряженном состоянии — на сплошныж и трубчатых образцах и т. д. [c.360]

Геометрическая определенность образца необходима как для возможности правильной расшифровки данных испытаний, так и для воспроизводимости опытов. Ясно, например, что при неодинаковости диаметра по длине рабочей части образца относительное удлинение при растяжении и относительный угол закручивания при испытании на кручение будут больше в той части образца, где диаметр меньше. Искривленность оси образца при испытании на растяжение или сжатие приведет к появлению деформаций и напряжений от изгиба, которые при отсутствии контроля могут привести к неправильным выводам. Искажения и неопределенность вносится также эллиптичностью поперечного сечения круглого образца, разностенностью (по толщине) трубчатых образцов и т. п. Допуски по этим параметрам дожны быть определены в каждом случае в зависимости от характера испытаний и размеров образца. Сказанное не исключает, конечно, изготовления образцов более сложной, чем цилиндрическая, формы (образцы с надрезом, образцы с плавно сужающейся к центру рабочей частью и т. п.). Но во всех случаях геометрическая определенность в части образца, являющейся рабочей, должна быть с достаточной точностью обеспечена и проконтролирована перед опытом путем обмеров каждого образца. [c.313]

I. Граница разрушения в условных напряже ниях. Испытание трубчатых образцов стали 3 (гл. I, 4 продолжалось до момента начала уменьшения нагрузки или, что то же, до начала образования местных деформаций, т. е. до временного сопротивления. При испытании каждого из трубчатых образцов фиксировалось максимальное внутреннее давление Рвлх Рь и максимальная осевдя сила Ртиг = Рь Соответствующие условные напряжения при временном сопротивлении определялись по формулам [c.98]

Систематическим изучением влияния вида девиатора напряжений на сопротивление пластическому деформированию занимался Ю. И. Ягн с сотрудниками. Испытания образцов в виде кубиков [507] проводились на специальном механическом реверсе (одноосное растяжение, одноосное, двухосное и трехосное сжатие), Испытания, проведенные при постоянном значении отношения среднего нормального напряжения к интенсивности напряжения, показали, что кривые аг е01 полученные при различных значениях д,сг, не совпадали. Эти кривые располагались по-разному. Прп испытании бронз на двухосное и трехосное сжатие нижняя кривая соответствовала параметру [д,а = —0,5. Этот результат, однако, авторы работы [300 ] связывают как с нестабильностью структуры бронз, так и со спецификой испытаний на сжатие. При испытании трубчатых образцов из технически чистого никеля [300], подвергнутых действию растягивающей силы, крутящего момента и внутреннего давления в различных сочетаниях, были качественно подтверждены результаты опытов Дэвиса [130] — увеличение абсолютного значения параметра соответствовало более высокому расположению кривых. Изменение сопротивления пластическому деформированию с изменением можно найти также в опытах Марина [588], Осгуда и Вашингтона [610], Френкеля [554]. [c.286]

При однородном напряженном состоянии (испытания трубчатых образцов из стали ЭИ612) дополнительное наложение тангенциальных (или осевых) напряжений также увеличивает скорость релаксации осевых (или тангенциальных) напряжений. Замечено, что тангенциальные напряжения оказывают более существенное [c.375]

Схема паровой коммуникации установки, рассчитанной на одновременное испытание пяти образцов, дана на рис. 8.13. От распределительного коллектора 2 пар по отводящим трубкам 3 поступает к трубчатым образцам (рис. 8.14). Коллектор снабжен дренажным вентилем 12 для продувки установки во время пуска. Перед экспериментальным участком 8 с вваренным в него образцом имеется шайба 4, ограничивающая поступление пара в помещение яри разрыве образца, а за экспериментальным участком — нерегулируемый дро-ссель 10, который защищает систему от падения давления при периодической продувке пара и предохраняет от эрозионного износа выходные вентили 11. Подводящие линии отключаются вентилем 5 вентили 1 служат для отключения устано-вки от паропровода ТЭЦ. Давление в паросборном коллекторе измеряется манометром а в каждой ячейке — манометрами 9. Для нагревания образца до температуры, превосходящей температуру пара от котла, имеются вертикальные муфельные печи 7 с нагревательной частью, состоящей из трех самостоятельных регулируемых секций. Печи мощностью 3 кВт обеспечивают доведение температуры образца до 750 °С при ее неравномерности по длине 2 °С. Температура рабочего пространства печи регулируется электронным регулятором ЭР-Т. Напряжение в об- [c.261]

Ближе к условиям работы паропроводов следующий эксперимент (рис. 4.6). Результаты испытаний трубчатых образцов из стали 12Х1МФ на длительную прочность под внутренним давлением представлены прямой / на этом рисунке. Из трубчатого образца, который доведен до разрушения при испытании на длительную прочность под напряжением 118 МПа при температуре 590° С и времени до разрушения 4708 ч, изготовлены 10 цилиндрических образцов с диаметром рабочей части 3,5 мм, которые испытаны на длительную прочность (прямая 4 на рис. 4.6) при 590° С на различных уровнях напряжений. [c.177]

Влияние толщины стенки па скорость коррозии трубчатых образцов в зависимостц от давления представлено на рис. 19. При давлении, равном 40 атм, за 300 / коррозия уже имеется. С увеличением давления степень коррозии растет. Как видно из рис. 19, при одинаковых давлении, температуре, продолжительности испытания коррозия возрастает с увеличением толщины стенки образца, хотя напряжения при этом уменьщаются. Следует отметить, что напряжения во время испытаний изменялись вследствие коррозии материала. [c.61]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...