Колеса зубчатые цилиндрические — Влияние

Валы длинные — Обработка 475, 480 --из проката — Припуски на обработку — Размеры 332, 333 Ванадий — Влияние на свойства стального литья 115 Венцы зубчатые цилиндрических колес — Обработка 446, 447, 450 [c.949]

Уточненный расчет на прочность зубьев проводится в соответствии с ГОСТ 21354—75 Передачи зубчатые цилиндрические эвольвентные. Расчеты на прочность . Расчетные формулы (ГОСТ 21354—75) имеют ту же структуру, что и приведенные выше в предварительном расчете, но содержат ряд поправочных коэффициентов. учитываюш,их форму и шероховатость сопряженных поверхностей зубьев, влияние окружной скорости, смазки, размеров зубчатого колеса, механические свойства материала, распределение нагрузки между зубьями, распределение нагрузки по ширине зубчатого венца, динамические нагрузки и т. д. [c.509]

Цилиндрический одноступенчатый редуктор. Следует проанализировать влияние способа термообработки и относительной ширины колес на массу зубчатых колес, массу /Иред редуктора, межосевое расстояние а , диаметры df] и df2 окружностей впадин зубьев шестерни и колеса, окружную силу F, в зацеплении. [c.39]

Кроме прочности зубьев, долл на быть проверена усталостная выносливость оболочки гибкого колеса. Решающее влияние на прочность оказывают нормальные напряжения от изгиба деформируемой цилиндрической оболочки гибкого колеса в зоне зубчатого венца и касательные напряжения, связанные с деформацией гибкого зубчатого колеса при передаче момента Т. [c.198]

Соединения с натягом по цилиндрической посадочной поверхности применяют не только для тел вращения, но и для фасонных деталей. К настоящему времени рассмотрены задачи, в которых охватывающая деталь представляет собой пластину с наружным контуром в виде квадрата или эллипса, эксцентрик, щеку коленчатого вала, венец зубчатого колеса с зубьями, звено цепи. При расчете давления между венцом и телом зубчатых колес влиянием зубьев можно пренебрегать и вести расчет по диаметру впадин венца. [c.85]

Неточности взаимного расположения сопрягаемых поверхностей в деталях механизма (отклонения от соосности и параллельности осей цилиндрических поверхностей и т. п.) могут привести к неправильному распределению давления на поверхностях трения, к заеданию и т. д. Все эти явления ведут к увеличению потерь в механизме. Экспериментальное исследование влияния отклонений подшипников от правильного положения для вала, приводимого во вращение через муфту и передающего движение через пару зубчатых колес, показало следующее а) непараллельность валов в плоскости их расположения мало влияет на потери в зубчатой передаче, непараллельность в перпендикулярной плоскости дает заметное увеличение потерь б) даже весьма малая несоосность подшипников скольжения приводит к значительному увеличению потерь на трение в) шарикоподшипники допускают большие отклонения, чем конические роликоподшипники. [c.451]

На конструктивную прочность деталей большое влияние оказывает толщина упрочненного слоя. Эффективная толщина слоя (700 НУ или 500 НУ) определяется оптимальным отношением толщины слоя к характерному размеру детали. Например, для цилиндрических деталей к/Н, для зубчатых колес к/т (т-модуль). Для зубчатых колес эффективная толщина слоя к составляет 0,15—0,27т, при этом большие отношения относятся к мелкомодульным зубчатым колесам (см. табл. 23). Повышение толщины слоя более = 0,05 снижает (т 1 и Кгс и повышает критическую температуру хрупкости. Для повышения контактной прочности [c.340]

Основные требования к цементуемым изделиям. Толщина диффузионного слоя оказывает весьма существенное влияние на прочность (прежде всего на сопротивление усталости при изгибе и на контактную выносливость). При этом наибольшее значение имеет отношение толщины слоя к толщине сечения изделий для цилиндрических изделий — отношение толщины слоя к радиусу (/ ), а для зубчатых колес — отношение толщины слоя к модулю (т). [c.304]

Контроль отклонения окружного шага конических зубчатых колес. Отклонение шага близко по своему действию к влиянию шага зацепления цилиндрических колес, а способы их измерения отличаются. При измерении на приборах для контроля накопленной погрешности окружного шага БВ-5035 и БВ-5056 (см. стр. 683) измерительное устройство устанавливают в плоскости, перпендикулярной образующей делительного конуса. В этом случае отклонение углового шага определяют снятием отсчетов по отсчетному устройству при повороте колеса на угловой шаг и нахождением разности отсчетов на данном и предыдущем зубьях. [c.691]

Назначение наименьшего бокового зазора в конической зубчатой передаче производится с той же целью, что и в цилиндрических зубчатых передачах. Определение величины верхнего отклонения толщины зубьев производилось при подсчетах таблиц стандарта на основе учета влияния погрещностей колес и монтажных элементов у узкого конца зуба, а затем пересчитывались на широкий конец зуба. [c.422]

Для устранения по возможности влияния неточности изготовления зубчатых колес на их работу их перед сборкой иногда подбирают по шуму. Чтобы предотвратить смещение контакта к краю зуба, что вызывает повышенный износ зубчатых колес и шум при работе, боковой поверхности зубьев одного из сопряженных цилиндрических зубчатых колес иногда придают небольшую кривизну в продольном направлении (бочкообразный профиль). В этом случае нагрузка, которую зубчатое колесо выдерживает при том же числе циклов, может быть увеличена. на 10%. [c.246]

При отсутствии червячных передач или передач винт—гайка на точность перемещений рабочих органов оказывают существенное влияние зазоры в цилиндрических и конических зубчатых передачах. Эти передачи могут быть выполнены разъемными аналогично Конструкции червячных передач, представленной на рис. 11.161, а. Для устранения зазоров в цилиндрических зубчатых передачах применяются также сдвоенные косозубые колеса (рис. 11.162). Косозубые колеса 1 я 2 с различным направлением зуба жестко связаны между собой, а колесо 3 под действием пружины перемещается в осевом направлении на шлицах или на шпонке. При осевом смещении колеса 3 оно, действуя на сдвоенные колеса, поворачивает их вокруг оси до тех пор, пока поверхности зубьев колеса 1 не придут в контакт с поверхностями зубьев колеса 4. [c.410]

Расчет валов и осей на жесткость выполняют в случаях, когда их упругие деформации могут существенно влиять на работу связанных с ними деталей, например, подшипников, зубчатых колес, отсчетных устройств и др. Различают жесткость валов при изгибе и кручении. Результаты исследований показали, что наибольшее влияние на общую жесткость системы точных механизмов оказывает жесткость при кручении, которая характеризуется утлом закручивания цилиндрического участка под действием крутящего момента [c.188]

В цилиндрических зубчатых колесах деформация оказывает влияние на эвольвентный профиль и угол наклона зуба косозубых колес. При цементации профиль зуба изменяется — угол профиля (зацепления) увеличивается (рис. 59, а) в зависимости от модуля и глубины слоя цементации. Отклонение эвольвентного профиля при цементации следующее [c.92]

На правильный выбор метода обработки зубьев цилиндрических и конических зубчатых колес влияют различные факторы, но важнейшими из них являются качество, производительность и экономичность изготовления. Ниже рассмотрим влияние основных факторов на выбор методов изготовления зубчатых колес. [c.102]

Установка зажимного приспособления и заготовки. Точность установки зажимного приспособления, точность изготовления заготовки, так же как и точность установки долбяка, оказывают существенное влияние на точность изготовления зубчатого колеса. Деталь, как и долбяк, устанавливают в приспособление консольно, без верхней опоры, поэтому приспособление должно быть точно установлено и иметь достаточную жесткость, чтобы уменьшить прогиб в процессе резания. Радиальное биение посадочной цилиндрической поверхности и торцовое биение опорной поверхности приспособления должно находиться в пределах 0,005—0,015 м.м. [c.185]

ВЛИЯНИЕ ПОГРЕШНОСТЕЙ БАЗОВЫХ ПОВЕРХНОСТЕЙ НА ПОКАЗАТЕЛИ ТОЧНОСТИ ЦИЛИНДРИЧЕСКИХ ЗУБЧАТЫХ КОЛЕС [c.79]

Вероятные источники появления погрешностей цилиндрических зубчатых колес, нарезаемых по методу обкатки на зубофрезерных станках червячными фрезами, приведены в табл. 33, на зубострогальных станках гребенками — в табл. 34, на зубодолбежных станках долбяками — в табл. 35. Вероятные источники погрешностей прямозубых конических колес, обработанных методом обкатки на зубострогальных станках, приведены в табл. 36. В этих таблицах, а также в табл. 37—39 знак + указывает на вероятность влияния соответствующей неточности на показатель точности, а знак — — на отсутствие такой вероятности. [c.242]

Абсолютные величины предельных отклонений для различных размеров корпуса коробки скоростей назначаются в зависимости от требуемой точности относительных положений деталей коробки и от способа достижения точности размерных цепей. При пользовании для последней цели компенсаторами эти отклонения могут быть большими или даже соответствующие размеры могут быть оставлены свободными, как, например, расстояния между противоположными торцами расточенных отверстий. Если применение компенсаторов невозможно, то при назначении предельных отклонений необходимо принимать в расчет влияние точности соответствующего размера на работу механизма коробки. Например, предельные отклонения межосевого расстояния двух валиков коробки скоростей, связанных передачей цилиндрическими зубчатыми колесами, зависят не только от этого расстояния, но [c.275]

Требуемая высокая точность зубчатых колес зависит не только от точности зуборезного инструмента, но и от точности работы станка, состояния заготовок, и технологического процесса зубонарезания. Установленные нормы точности цилиндрических зубчатых передач (ГОСТ 1643 -81) (кинематическая точность, плавность работы, контакт зубьев и боковой зазо])) зависят от кинематики процесса, конструкции инструмента и условий его работы. Некоторые виды зуборезных инструментов оказывают незначительное влияние на нормы кинематической точности, но в большей степени влияют на другие нормы, например, на плавность работы, боковой зазор, а также иа отклонение шага ,,1, зубьев, погрешность профиля //> зубьев и некоторые другие. [c.192]

При конструировании зубообрабатывающих станков на компоновку оказывают влияние следующие основные факторы вид зубчатого колеса (цилиндрическое, коническое), метод обработки (обкат, копирование), тип инструмента (фреза, шевер, хон, зуборезная головка, зуборезный резец, шлифовальный круг), число рабочих движений исполнительных органов (резание, обкат,, подача), сила резания, требуемая точность обработки, наибольший диаметр обрабатываемых колес. [c.485]

Наряду с движениями, учитываемыми при решении прямой и обратной задач теории формообразования поверхностей деталей, кинематические схемы формообразования и профилирования могут дополняться движениями, которые приводят поверхности Д И к движению самих по себе - эти движения не оказывают влияния на положение поверхностей Д н И одна относительно другой и на характер их сопряжения. Введение в кинематические схемы формообразования движений указанного типа может быть вызвано стремлением либо обеспечить полную обработку всей поверхности Д детали, либо создать рациональный режим работы инструмента, либо необходимостью введения в работу неизношенных участков режущих кромок инструмента (например, как это имеет место при диагональном фрезеровании цилиндрических зубчатых колес), либо другими причинами. [c.134]

Усилия, действующие в зацеплении цилиндрических передач. При расчете усилий, действующих на валы и опоры зубчатых колес, распределенную нагрузку в зацеплении обычно заменяют сосредоточенной си.чой, приложенной к середине зубчатого венца При этом пренебрегают влиянием сил трения, отклоняющих вектор нормального усилия от нормали к контактирующим поверхностям и полагают, что он действует в плоскости зацепления. [c.28]

Измерение отклонений шага. Под отклонением шага понимают кинематическую погрешность зубчатого колеса при его повороте на один номинальный угловой шаг. Обычно при измерении определяют разность действительного и среднего значения шага по окружности, проходящей в средней части по длине и высоте зуба с центром на рабочей оси вращения колеса. Для колес 9—12-й степени нормируется отклонение шага. Отклонения этого параметра колеса оказывают такое же влияние на работу, как погрешности шага зацепления цилиндрических зубчатых колес. Для конических колес невозможно нормировать погрешность шага зацепления, поскольку применяемое зацепление не является эвольвентным. При измерении отклонения шага на данном радиусе колеса нет необходимости знать действительное значение радиуса окружности, на котором осущест- [c.341]

Обкатка роликами и шариками применяется в машиностроении как средство упрочнения валов, осей, пальцев, шпилек, зубчатых колес и других деталей. Накатывают цилиндрические поверхности, галтели, канавки, впадины зубьев и шлицев, торцовые поверхности и резьбы. По эффективности обкатка занимает одно из первых мест среди других методов поверхностного упрочнения. Она позволяет получить слой наклепа 3 мм и более, т. е. значительно больший, чем, например, при дробеструйной обработке. Это особенно важно для деталей больших размеров (глубина наклепа при обкатке подступич-ной части вагонных осей достигает 19 мм). Твердость поверхностных слоев, по сравнению с исходной, повышается на 20—40%, предел выносливости гладких образцов — на 20—30%, а при работе в коррозионной среде в 4 раза. В зонах концентрации напряжений, в местах контакта с напрессованными деталями предел выносливости повышается в 2 раза и более. Срок службы различных валов в результате накатки увеличивается в 1,5—2 раза, осей вагонов — в 25 раз, штоков молотов — в 2,5—4 раза и т. д. Обкатка не только создает наклеп и формирует остаточные напряжения сжатия, но и на 2—3 класса снижает шероховатость поверхности, доводя ее до 8—10-го классов. В связи с этим в ряде случаев.обкатка вытесняет малопроизводительное шлифование. Наряду с непосредственным упрочнением от наклепа, при этом устраняется вредное влияние на прочность деталей концентраторов напряжения, возникающих при шлифовании из-за прижогов. [c.107]

Моечные приспособления для деталей 876 Моечные установки 878, 879 Молибден — Влияние на сиийства стального литья 115 Монолит — Усадка расчетная 317 Мосты электрические двойные для контроля контактов — Схемы 873 Мощность эффективная на резце ири точении 505, 524 --на нарезании зубчатых колес цилиндрических фрезами — Расчетные формулы 574 --при шлифовании — Расчетные формулы 578—581 [c.964]

Если при проверке биение превосходит установленные пределы, то зубчатое колесо перепрессовывают, повернув его на 180 , или заменяют новым, после чего проверку повторяют. При крупносерийном и массовом производстве радиальный и торцевой бой определяется проверкой по эталонной шестерне в приспособлении. Для правильного зацепления цилиндрических зубчатых колес большое значение имеет параллельность валов и расстояние между ними. Допуски на межцентровое расстояние устанавливаются в соответствии со стандартом в зависимости от класса точности передачи. Сохранение этих допусков оказывает существенное влияние на работоспособность передачи. [c.98]

Первый общий курс, названный Детали машин , был написан проф. В. Л. Кирпичевым в 1881 г. и издан в Петербурге в 1882— 1883 гг. С тех пор русскими учеными, кроме общих курсов деталей машин, было опубликовано много различных трудов по отдельным вопросам машиностроения, оказавших огромное влияние на развитие не только отечественной, но и мировой науки и техники. К таким трудам относятся Новая теория трения Н. П. Петрова, Цилиндрические зубчатые колеса, их теория, расчет и вычерчивание В. И. Альбицкого, его же Конические зубчатые колеса, их теория, расчет и вычерчивание , О распределении нагрузки по виткам гайки Н. Е. Жуковского, его же О скольжении ремня на шкиве и др. работы. [c.8]

Определение р меров элементов литых конических зубчатых колес. Размеры элементов литых зубчатых колес зависят не только от прочности, но и от необходимых соотношений между ними, определяемых технологическим процессом отливки. В зависимости от размеров изготовляются однодисковые зубчатые колеса с четырьмя, шестью и восьмью ребрами. Выбор четного числа ребер объясняется наиболее выгодным расположением прибылей и устранением дефектов в виде раковин и т. п. Формулы для определения размеров элементов литых конических зубчатых колес приведены в табл. 11. Для подсчета толщины обода литых и кованых конических зубчатых колес принята формула, как и.для подсчета толщины обода литых цилиндрических зубчатых колес, с учетом влияния коэффициента ширины зуба и суммарного числа зубьев Zj . В конических зубчатых колесах при уменьшении угла ф возрастает величина радиальной нагрузки и увеличивается расстояние от точки приложения этой нагрузки до оси симметрии диска. Для уменьшения влияния моментов от радиальной и осевой нагрузок расстояниеот торца окружности выступов на малом конусе до диска определяют в зависимости от угла ф. Б табл. 11 приведены формулы для предварительного определения отверстия в ступице колеса под вал. Учитыва технологию отливки в местах, указанных буквой N (лист 10, рис. 2, 3, 4), допускается утолщение обода до высоты ребер. При изготовлении кованых и литых конических зубчатых колес используют те же стали, что и для цилиндрических зубчатых колее. [c.29]

Из рис. 5.2 видно, что относительная толщина упрочненного слоя А (в большей мере) и коэффициент смещения х существенно влияют на коэффициент упрочнения Ку, который для рассматриваемых передач может изменяться от единицы до двух и более, причем эффект упрочнения больший у колес с большим числом зубьев. На основании этого можно заключить, что величины коэффициентаприведенные в ГОСТ 21354-87 (1 < Ку< 1,3), являются заниженными. Это подтверждается также результатами усталостных испытаний на изгиб цилиндрических образцов с концентраторами напряжений и без них из материалов [52], используемых для изготовления зубчатых колес, с различными видами упрочнений и без них, согласно которым 1 <К < 2,68. Следует также иметь в виду, что для уточнения эффекта упрочнения зубьев при расчетах зубчатых колес необходимо коэффициентом К учитывать все влияния поверхностного упрочнения на пределы выносливости зубьев при изгибе и не учитывать их в других коэффициентах, например 7 (см. формулу (5.1)). [c.114]

В справочнике приведены сведения по проектированию, расчету и конструированию планетарных и волновых зубчатых передач. Рассмотрены простые планетарные Передачи и сложные, имеющие две, три и четыре степени свободы. Рассмотрены расчеты на прочность передач с цилиндрическими зубчатыми колесами и подшипниками. Особое внимание уделено проектирова-, нию с учетом влияния деформаций на нагрузочную способность. [c.2]

При исследовании влияния перекоса осей на работу соединительных муфт плавающих центральных колес внешнего зацепления допустимо пренебреэь деформациями изгиба в окружном направлении для торсионного вала (или полой цилиндрической оболочки), а также обода самого колеса (см. рис. 10.1). При рассмотрении влияния податливости ободьев и центральных колес (внутреннего и иногда внешнего зацепления) на распределение нагрузки среди зубьев муфты допустимо пренебречь влиянием,перекоса осей соединяемых валов. Конструкции зубчатых муфт, в которых распределение нагрузки в равной мере зависит от податливости сопряженных деталей и от угла перекоса, встречаются относительно редко. Для расчета таких конструкций следует воспользоваться методом суперпозиции, рассматривая указанные факторы порознь. [c.190]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...