Хромовые сплавы

Циклическая прочность и фрактография усталостного разрушения хромового-сплава системы Сг — V — В — Y при температурах 20 и 1100 °С // Пробл. прочности.— 1978.— JV 12.— С. 73—76. [c.241]

Комплексные покрытия наносятся с целью защиты изделий из никель-хромовых сплавов от газовой коррозии при температурах 900—1000° в продуктах сгорания сернистого топлива и паров морской воды. [c.146]

Усталостные изломы современных высокожаропрочных никелевых н иикель-хромовых сплавов со структурой твердого раствора с дисперсными выделениями упрочняющих фаз в литом состоянии имеют свои особенности (строение усталостных изломов деформируемых сплавов описано в работе П ])- [c.145]

На изломе, особенно вблизи очага разрушения, могут наблюдаться пленки окислов желтого или синего цвета, свидетельствующие о значительных локальных разогревах. В никелевых и никель-хромовых сплавах это явление может быть особенно значительным из-за возможно более высокой скорости сдвиговой деформации и малых значений коэффициентов теплопроводности [105]. [c.147]

Никеле хромовые сплавы [c.322]

Хромовый сплав ВХ-4 (Сг Ni 32 Мо 2,5 V 0,25 Ti 0,15). Литье, поковки [c.45]

Высокая твердость карбидов и сплавов на их основе при комнатной и высоких температурах позволяет изготавливать из них износостойкие изделия, например фильеры, втулки и вкладыши для горячей и холодной протяжки прутков, проволоки и труб, матрицы для горячей штамповки металлов и сплавов и т. д. Карбиды используются в качестве твердосплавных наплавок для повышения износостойкости инструментов глубокого бурения, сопел пескоструйных аппаратов, режущего инструмента и т, д. Из карбидо-хромовых сплавов изготовляют призмы для высокотемпературных испытаний, шарики для определения твердости до 1000° С и др. [c.425]

Никель-хромовый сплав. . . 0,03 0.15 4 5 7 2,5 [c.874]

ИЗНОСОСТОЙКИМ МЕТАЛЛОКЕРАМИЧЕСКИЙ МАТЕРИАЛ НА ОСНОВЕ НИКЕЛЬ-ХРОМОВОГО СПЛАВА [c.105]

Приводятся результаты исследования трения и износа в атмосфере воздуха, полученного методом порошковой металлургии никель-хромового сплава (легированного алюминием, молибденом, железом). Проведенные на воздухе при температуре окружающей среды 20 и 400° С испытания в паре со стеллитом и сталями при скоростях до 75 м/сек показали работоспособность материала в этих условиях. [c.153]

Рис. 83. Скорость окисления ряда никель-хромовых сплавов в зависимости от температуры

Хром, хромовые сплавы и хромовые химикалии находят широкое применение — от простых легирующих добавок в металлургии до производства пигментов. [c.886]

Шихту в течение 30—40 мин тщательно перемешивают в барабанном смесителе. За одну плавку проплавляют от 2000 до 6000 кг оксида хрома или хромового концентрата. Для алюминотермической плавки хромовых сплавов используют плавильные шахты различной конструкции. Плавку металлического хрома, низкоуглеродистого феррохрома и хромоалюминиевой лигатуры ведут с нижним запалом. На подину шахты насыпают 200—250 кг шихты (см. рис. 54). Таблица 75. Коэффициенты перехода элементов [c.247]

Никель-хромовые сплавы известны как жаростойкие материалы. Одновременно они обладают коррозионной стойкостью и в агрессивных средах. Эти сплавы так же как и нержавеющие стали устойчивы в окислительных средах, например, в азотной кислоте. [c.210]

Рис, 39. Фрактография усталостного разрупгения образца из хромового сплава, испытанного при комнатной температуре (циклическое напряжение — 400 Мпа) [c.62]

Таблица 27.35. Магнитные характеристики (нижние предельные значения) магнитотвердых материалов на основе деформируемых железокобальт-хромовых сплавов [13]

Железо-никель-хромовые сплавы. Такие сплавы содержат Ni (42— 47%), Сг (6%) и Fe (ост.). Ояи имеют T j, = 1400° С и ТЮ = 9,1 X X 10 Мград, что соответствует значению Т1<1 для свинцового стекла р = 0,9 ом Сплавы относятся к магнитным с низкой точкой [c.302]

Важным критерием оценки способности элемента реагировать с окисью алюминия Саттон и Файнголд считают свободную энергию образования его окисла. Легирующий никелевую матрицу элемент очень активно реагирует с окисью алюминия, если его окисел имеет большую отрицательную величину свободной энергии образования. По этой причине сплавы никеля с титаном и цирконием химически очень активны, тогда как никель-хромовые сплавы реагируют с АЬОз умеренно. Степень химической активности можно регулировать только путем изменения содержания этих элементов в никелевой матрице. Элементы, образующие менее стабильные окислы по сравнению с окисью алюминия, могут участвовать в реакции лишь в том случае, если они получают кислород из других источников (например, из атмосферы). Как и в приведенном ранее примере реакции меди с окисью алюминия, Мур [26] показал, что образование связи между никелем и AI2O3 зависит от доступа кислорода. Шпинель NiAl204 образуется только в присутствии кислорода. [c.86]

Фрактографический анализ литейных высокожаропрочных никель-хромовых сплавов затруднен по ряду причин. Наиболее характерным микрофрактографическим признаком, позволяющим отличить излом длительного нагружения от однократного, является его меньшая степень пластичности, выражающаяся в наличии мелких ямок и системы площадок проскальзывания на изломах однократного нагружения ямки более глубокие (рис. 64). [c.92]

Усталость при высоких температурах представляет собой сложный процесс, в котором определенную роль играют явления ползучести и повреждения, характерные для длительного статического высокотемпературного нагружения [97, 111]. Этим обстоятельством в значительной степени объясняется отсутствие физического предела выносливости для материалов, испытываемых при высоких температурах. Высокотемпературную усталость можно считать одной из разновидностей коррозионной усталости. Тем не менее целесообразно особо рассмотреть этот вид нагружения, поскольку при высокотемпературной усталости в материале происходит ряд специфических процессов, прямо не связанных с коррозией. Так, при испытании образцов из литейного никель-хромового сплава ЖС6К при 900°С наблюдалось резкое снижение значений микротвердости от головок к рабочей зоне образцов, что можно объяснить весьма существенным разу-142 [c.142]

При испытании литейных никель-хромовых сплавов при низких амплитудах деформации наблюдалось меньшее окисление стенок трещин, чем при высоких амплитудах. Отсюда предположительное заключение о тем, что при низких деформациях (напряжениях) разрушение наступает относительно поздно, количество возникших трещин невелико и развиваются они относительно быстро. При высоких деформациях разрушение возникает в виде многих трещин и в более раннем периоде, но развитие идет относительно медленно. Схематично изменение скорости развития единичной трещины во времени для высокого и низкого значения амплитуд деформации можно представить так, как это показано на рис. 134. Аналогично понижению амплитуды деформации действует понижение максимальной температуры цикла. Так, при испытании сплава ЖС6У наблюдалось уменьшение количества очагов в изломе (т. е. количества возникающих трещин) при изменении режима нагружения с 950 100°С на 850 100°С. [c.166]

В детали из литейного никель-хромового сплава ВЖЛ12У разрушение начиналось с термоусталостной трещины (см. рис. 133), далее распространялось как чистоусталостное. Очаги термоусталостного разрушения располагались на значительном участке поверхности детали. Вблизи очагов при микроанализе (X 670) наблюдались плоские площадки, очерченные по параболам, с вершинами, обращенными к поверхностным очагам, и нечеткие усталостные микрополоски. [c.171]

Высокая стойкость карбида хрома против эрозии, а также против действия минеральных и органических кислот и растворов щелочей позволяет изготавливать из него различные изделия, подверженные абразивному и химическому воздействию. Дроссельные пары из карбидо-хромового сплава, работающие на дросселировании медно-аммиачного раствора, органических продуктов, эмульсии и жидкостей, содержащих абразивные частицы при перепаде давлений 200—300 кГ1см , имеют срок службы в 10 раз больший, чем дроссельные пары из высококачественных сталей. [c.425]

Для хрома, при изменении температуры и влажности, условия могут быть как окислительные, так и восстановительные (то же самое относится к хрому в никель-хромовых сплавах, для которого зависимость окислительно-восстановительного потенциала близка к указанной на рис. 73). Принимая во внимание реакцию окисления-восстановления А1 + Сг,Оз -> AljOj + Сг, можно ожидать что окалина [c.108]

Никель-хромовые сплавы подвержены науглероживанию. В работе ( 68] отмечается, что сплавы типа Х20Х80 науглероживаются уже при 950°С с образованием карбидов хрома, преимущественно по границам зерен. При выдержке содержание хрома в сплаве может снизиться до 10 - 12 %, а на поверхности сплава, под окалиной, содержание хрома падает еще ниже. В экзотермической атмосфере при температурах выше 900°С на никель-хромовых сплавах развивается межкристаллитное окисление с образованием окисла хрома по границам зерен, приводящее к быстрому разрушению металла. Это явление, получившее название зеленая гниль , делает нихромы непригодными для эксплуатации в атмосфере экзогаза. Более устойчив в этих условиях ферронихром марки Х15Н60-Н. Стойкость нихромов в углеродсодержащих атмосферах зависит от легирования. По данным Ф.Сибли легирование кремнием, железом, кобальтом, марганцем и ниобием заметно повышает срок [c.110]

В то же время в этих условиях на образцах никель-хромовых сплавов марок Х20Н80-Н и ХН70Ю быстро образовывался цементационный слой, толщина которого возрастала с выдержкой (табл. 39). [c.111]

Полученные результаты показывают, что окись алюминия, в отличие от окиси хрома, препятствует проникновению углерода в металл. С повышением температуры скорость науглероживания никель-хромовых сплавов резко возрастает. Защитные свойства окалины Fe- r-Al сплавов с повышением температуры также ухудша-1ртся, в связи с чем предельная рекомендуемая температура их применения в углеродсодержащих атмосферах ниже, чем в [c.111]

При переплаве вентиляционного осадка методом внепечной алюмотермической плавки с верхним запалом извлечение хрома составляет 89—95%, однако, в этом случае не удается получить металл, соответствующий стандарту. В частности, на серии плавок с шихтой, состоящей из 1200 кг осадка, 192 кг алюминиевого порошка и 192 /сг селитры, получен металл следующего химического состава 90,8—97,2% Сг, 0,06—0,20% Si, 2,1—8,0% AU 0,67—0,80% Fe, 0,08—0,11% С и 0,017—0,026% S. В связи с повышенным содержанием примесей (главным образом углерода) такой металл может быть использован лишь для переплава в шихте хромовых сплавов или металлического хрома низших марок. Не удается получить стандартного по углероду металла и при проплавлении осадка под дугами, так как в связи с наличием в нем алюминия в процессе проплавления образуется металл с повышенным содержанием углерода из-за контакта с графити-рованными электродами. [c.130]

Хром является одним из важнейших легирующих металлов. Присадка хрома повышает пределы прочности и текучести стали при медленном снижении относительного удлинения. В углеродистых сталях присутствие хрома величивает ее твердость и износостойкость. Окалиностойкие стали содержат 3—12% Сг, нержавеющие и кислотостойкие стали — >12% Сг. Хро.м широко применяют при производстве сложнолегированных сталей, что позволяет получить высокие эксплуатационные качества при необходимых свойствах стали. В последние годы все иире используют и легированные хромом чугуны. Черная металлургия потребляет 60 % добываемого хрома. Для легирования стали используют в основном феррохром — сплав хрома и железа и ферросилико-хром — сплав железа, хрома и кремния. Сортамент хромовых сплавов, основанный на содержании в сплаве углерода, приведен в табл. 57, 58. По принятой терминологии сорта, содержащие <2 % С, называют рафинированным феррохромом. В тех случаях, когда в получаемых хромистых сплавах ограничено содержание железа, применяют вместо феррохрома металлический хром (табл. 59) или специальные лигатуры [c.188]

У очень многих никелевых суперсплавов, а в общем-то и многих суперсплавов на основе Со и на основе Ni, стойкость к окислению обеспе швают посредством образования окалины из СГ2О3. Поэтому сейчас мы рассмотрим окисление двойных сплавов с хромом. По особенностям окисления никель—хромовые сплавы можно подразделить на 3 группы [8]. Группа I— разбавленные сплавы (<10% Сг). Картина их окисления подобна представленной на рис. 11.3,а — наружная окалина образована соединением NiO, а внутреннее окисление приводит к образованию выделений fjOj. В этой [c.13]

К аналогичнЬ1м последствиям приводило нанесение порошка eOj на поверхность никель—хромового сплава, а ионная имплантация таких элементов, как Y и Се, подавляла рост СГ2О3 на сплавах Ni- r [26] и Fe-Ni- r [27]. [c.17]

Увеличение концентрации хрома в сплаве не увеличивает длительность начальной стадии газофазной кислой коррозии, однако вызывает снижение скорости коррозии на стадии развития [51]. Из литературных данных можно сделать вывод, что кобальт-хромовые сплавы обладают прекрастной стойкостью против низкотемпературной горячей коррозии [34]. [c.82]

Пути разработки суперсплавов на железоникелевой основе можно проследить, начиная с аустенитных нержавеющих сталей (на основе железа). Сначала обнаружили, что железо-нике ль-хромовые сплавы, имеющие рещетку г.ц.к., упрочняются в результате старения, когда содержат малые добавки Ti [<2 % (по массе)]. Прочность сплавов увеличивалась и достигала высокого уровня, сохраняясь до весьма высоких температур. Наиболее примечательными в ранний исторический период разработки следует считать сплавы Tinidur (Германия), G18B (Великобритания), 19-9DL и А-286 (США). Они отличались высоким содержанием Fe, низким содержанием Ni и относительно низкой объемной долей, упрочняющих выделений, формирующихся по реакции старения. [c.211]

Материал Сфекорд-экзо № 20 изготовлен на основе никель-хромового сплава, наносится на изделия через подслой из материала Ниалид-экзо бонд. Возможно его применение в качестве подслоя шнурового материала Ниалид. Напыленное покрытие характеризуется высокой устойчивостью к трению металла о металл, окислению и высокой температуре, легко обрабатывается лезвийным инструментом, наносится на все черные металлы, медные и алюминиевые сплавы при низкой температуре (разогрев основного металла не превышает 523 К). Этим обеспечивается отсутствие деформаций и структурных изменений в основном металле. Материал применяется для восстановления поршней гидравлических механизмов, опорных поверхностей сальников и подшипников. Дистанция напыления 120... 150 мм, рекомендуемая толщина покрытия до 2,5 мм. [c.224]

Эффективность газотурбинных двигателей (ГТД) возрастает с повышением температуры как рабочего газа, так и горячих узлов ГТД. Успехи в создании жаропрочных сплавов на основе железа, никеля, кобальта позволяют повысить рабочие температуры деталей современных ГТД до 1000...1100 °С. Дальнейшее повышение температур возможно только за счет новых конструкторских разработок систем охлаждения двигателя и использования более тугоплавких материалов. Однако тугоплавкие металлы — ниобий, молибден, вольфрам и высокопрочные сплавы на их основе имеют высокую плотность и не обладают необходимой жаростойкостью в окислительных средах, создаваемых продуктами сгорания топлива, образующими рабочий газ в ГТД. В то же время известные жаростойкие сплавы систем Ni—А1, Fe—Сг—А1 (рис. 3.10) и малолегированные хромовые сплавы недостаточно прочны при температу- [c.214]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...