НИКЕЛЕВАЯ СТАЛ скорости

Существенное уменьшение скоростей роста кристаллов игольчатого феррита в марганцовистой и никелевой сталях связано со значительным понижением этими элементами равновесных температур (критических точек) и уменьшением разности свободных энергий фаз. [c.133]

Методы испытания на основе механики разрушения использованы для оценки вязкости разрушения и скорости роста трещины усталости материалов для сосудов под давлением в космической технике, емкостей для жидкого природного газа и материалов для сверхпроводящих электрических машин. Имеется несколько обзоров по вязкости разрушения при низких температурах в работе [49] приведены данные по Ki материалов авиакосмической техники в интервале температур 20—300 К, в обзоре [50] — характеристики высокопрочных сплавов, в работе [51] — свойства криогенных никелевых сталей. Данные по скорости роста трещины усталости при 4 К содержатся в обзоре [52]. Скорость роста трещины различных материалов при охлаждении уменьшается, за исключением сталей при температурах ниже температуры хладноломкости. Свойства [c.24]

Анализ скоростей коррозии различных видов железа, мягких сталей, высокопрочных низколегированных, высокопрочных и других легированных и никелевых сталей (табл. 82) показывает, что для всех практических целей при заданной длительности экспозиции на определенной глубине или у поверхности моря эти скорости сравнимы между собой. Поэтому была проведена статистическая обработка данных для получения средних значений скоростей коррозии для каждого времени экспозиции и каждой глубины. Средние значения данных были использо- [c.225]

Фиг. 50. Скорость превращения аустенита в углеродистой, кобальтовой и никелевой стали (схема).

Реле скорости и направления вращения состоит из статора, собранного из листовой стали, и постоянного магнита в виде цилиндрического ротора из алюминиево-никелевой стали. Статор снабжён короткозамкнутой беличьей клеткой и может поворачиваться на некоторый угол между двумя парами непо- [c.58]

Литейные свойства никелевой стали хуже, чем углеродистой. Повышение содержания Ni до 0,5—1,0% резко уменьшает жидкотекучесть стали, затем она остается неизменной до 3—4% Ni, при дальнейшем повышении содержания Ni жидкотекучесть улучшается. Никелевые стали затвердевают быстрее углеродистых, поэтому должна быть большей и скорость заливки форм. [c.30]

Ниже приводятся данные А. М. Холла [18] о зависимости критической скорости закалки от содержания углерода в углеродистой и никелевой сталях [c.29]

Из приведенных данных видно, что с увеличением содержания углерода (до 1,00%) в углеродистой и никелевой сталях критическая скорость закалки уменьшается, а при увеличении содержания углерода она возрастает. Следовательно, при увеличении содержания углерода в сталях до 1,00% прокаливаемость возрастает, а при дальнейшем увеличении — снижается. [c.29]

Из таблицы мы видим, что при скоростях, больших 100 м/сек, напряжение уже больше того, что обычно допускается для железа, и при повышении скорости приходится применять более прочные материалы, например никелевую сталь. [c.237]

Обычно материалом для таких деталей служит сталь и жаропрочные никелевые сплавы. Скорость роста трещин в этом случае можно представить в виде [c.32]

Никель — очень полезный, но в то же время дефицитный легирующий элемент его следует применять лишь там, где другие легирующие элементы не могут обеспечить требуемых параметров. Никель увеличивает прокаливаемость стали, повышает устойчивость аустенита и уменьшает критическую скорость закалки. После закалки и отпуска прочность никелевых сталей повышается без заметного уменьшения пластичности и вязкости металла. Чисто никелевые стали не получили широкого применения, так как сложные стали, в которых [c.148]

Термическую обработку легированных сталей производят с учетом влияния легирующих элементов (хрома, марганца, никеля и др.). Каждый вид легированной стали имеет характерную температуру нагрева. По сравнению с углеродистыми сталями никелевые стали закаливают при более низкой температуре, хромистые —при более высокой. Скорость нагрева легированных сталей ввиду пониженной их теплопроводности всегда меньше, чем углеродистых сталей с таким же содержанием углерода. Скорость охлаждения легированных сталей ниже, чем углеродистых. [c.76]

Хром, марганец (> 1%) и фосфор (> 0,08%) повышают чувствительность к отпускной хрупкости. Углеродистая и никелевая сталь при обычных условиях испытания нечувствительны к скорости охлаждения после высокого отпуска. Введение молибдена и вольфрама понижает чувствительность сталей к высокотемпературной [c.52]

Литейные свойства никелевой стали хуже, чем углеродистой. Повышение содержания никеля до 0,5—1,0% резко уменьшает жидкотекучесть стали, затем она остается неизменной до 3—4% Ni, при дальнейшем повышении содержания никеля жидкотекучесть улучшается. Интервал затвердевания никелевых сталей меньше, чем углеродистых, поэтому никелевые стали быстрее затвердевают. Соответственно должна быть большей и скорость заливки форм. [c.123]

Изучение процессов, происходящих при индукционном нагреве хромистой и никелевой стали, приводит к выводу о противоположном характере влияния хрома и никеля. Повышение концентрации хрома в стали приводит к уменьшению величины зерен аустенита, в то время как повышение концентрации никеля ведет к возрастанию размеров зерен при той же скорости индукционного нагрева. Указанное различие объясняется противоположным влиянием хрома и никеля на величину области фазовых превращений хром уменьшает эту область (имеется в виду нагрев до одинаковой конечной температуры), никель ее увеличивает. [c.313]

Хромоникелевые цементуемые стали приобретают после термической обработки высокие прочность, вязкость и прокаливаемость. Благодаря низкой критической скорости охлаждения закаливать эти стали можно в масле и даже на воздухе. При повышении содержания никеля в хромо-никелевых сталях увеличивается прокаливаемость и снижается критическая скорость охлаждения. Поэтому стали с высоким содержанием никеля используют для изготовления деталей большого сечения и сложной формы, закаливаемых на воздухе. [c.1137]

Никелевые стали свариваются легче хромистых. Никель снижает критическую скорость охлаждения и усиливает закаливаемость. Чистые никелевые стали при нагреве склонны к росту зерен и снижению пластичности. Стали с 3,5% Ni закаливаются на воздухе, а при 8% становятся мартенситными. При сварке никелевых сталей уменьшают начальные скорости оплавления, увеличивают давление и длительность осадки под током. После сварки обычно требуется высокий отпуск. Медленное охлаждение может сопровождаться отпускной хрупкостью. Никелевые стали целесообразно сваривать после нормализации, приводящей к измельчению зерна и растворению карбидов. [c.43]

Из таблицы следует, что даже при отсутствии внешней нагрузки на барабане полая конструкция барабана может применяться только для небольших диаметров. Например, для углеродистых сталей можно применять тонкостенные барабаны для окружных скоростей не выше 20 м1 сек, никелевых сталей—не выше 140 м сек. [c.206]

В настоящее время изыскиваются способы нанесения тонких никелевых покрытий, диффундирующих затем или в основной металл или в поверх нанесенные слои других металлов, с образованием легированного слоя. Так, например, диффузионный сплав никеля с цинком показал высокую стойкость при стандартном испытании обрызгиванием солевым раствором [13], а покрытия из сплава никеля с оловом оказались вполне пригодными для пищевой промышленности [14]. Покрытия сплавом никеля с железом, получаемые погружением стальных изделий в растворы солей никеля с последующей диффузией никеля при нагреве, снижают скорость атмосферной коррозии до уровня таковой у 3 /о никелевой стали. Слой наложенного таким путем никеля имеет толщину всего лишь 0,5 Окончательное значение этих исследований пока не может быть оценено. [c.891]

В кованом и катаном состоянии все стали хорошо проводят звук. Однако некоторые высоколегированные стали склонны к - формированию крупного зерна, и поэтому в них могут наблюдаться большие различия в скорости звука от одного участка к другому. Это легко объясняется увеличением рассеяния пропорционально третьей степени размера зерна. Некоторые легированные стали имеют необычно низкое затухание, что для целей контроля может оказаться и невыгодным, потому что очень поздние многократные эхо-импульсы приводят к появлению ложных эхо-импульсов (раздел 10.2). Для подавления этого эффекта нужно снижать частоту следования эхо-импульсов. Представляется еще неясным, обусловливается ли этот эффект, наблюдаемый преимущественно в коррозионностойких никелевых сталях, влиянием легирования или мелкозернистости или же просто тем, что эти стали вследствие более чистой выплавки в электропечи содержат меньше загрязнений, чем [c.596]

Рис. 267. Зависимость скорости коррозии алюминия и нержавеющей хромо-никелевой стали от концентрации азотной кислоты сплошная линия — алюминий, пунктир — нержавеющая сталь

Рис. 326. Зависимость скорости корроаив хромо-никелевых сталей (17 — 25% Сг) в 40%-вой хромовой кислоте при 60 °С от содержания кремния в стали [260]

Из рпс. 2 также следует, что скорости роста кристаллов впд-манштеттового феррита как на поверхности, так и в объеме образцов в стали 20С2 при всех температурах ниже, чем в углеродистой стали. В марганцовистой п никелевой сталях наблюдается дальнейшее понижение скоростей роста. Влияние. легирующих элементов па скорость роста кристаллов видманштеттового феррита может быть связано с различными факторами, в частности, с влиянием легирования па критические точки в стали и разность свободных энергий фаз, па скорость диффузии углерода, на степень разупрочнения аустенита в процессе роста кристаллов и др. [c.133]

Обычно выбор материалов для контура водо-водяных реакторов, которые работают при максимальной температуре 300° С, делают между углеродистыми и низколегированными сталями или аустенитными нержавеющими сталями. Скорость коррозии этих материалов низкая для нержавеющей стали при оптимальных условиях она составляет 0,5 г/м в месяц или 0,0007 мм в год, в то время как для углеродистых и низколегированных сталей 1,5—3 г/м в месяц или 0,0023—0,005 мм в год. Поэтому нет особой необходимости уменьшать возникающие напряжения или улучшать герметичность в хорошо контролируемых системах. Однако значительные проблемы связаны с продуктами коррозии, которые циркулируют через реакторную систему и высаживаются на поверхность металла или вымываются с нее непрерывно или периодически в зависимости от условий работы. Эти продукты коррозии обычно присутствуют в виде изолированных частиц диаметром <1 мкм и представляют собой шпинель типа R3O4, где R — железо, никель и хром. Скорость накопления продуктов коррозии в больших реакторах может достигать 10 0 г/сут. Они могут выпадать в осадок в зонах, где нет движения теплоносителя или действуют большие градиенты давления и высокие скорости теплопереноса, и собираться на поверхности тепловыделяющих элементов, где они активируются. Осажденное вещество воздействует на активацию, гидравлику, теплоперенос и реактивность. Наиболее значительный эффект состоит в том, что они могут после облучения в активной зоне высаживаться на участках, которые плохо защищены от радиации или которые имеют лишь временную защиту и поэтому могут представлять опасность для обслуживающего персонала. Активации подвергается большинство элементов, входящих в состав стали. Но для реактора с длительным сроком службы наибольшую опасность представляет нуклид Со из-за большого периода полураспада и высокой у-ак-тивности. Поэтому необходимо уменьшатд количество продуктов коррозии и связанную с ней радиоактивность, сохраняя низкую скорость коррозии. Важно также при изготовлении контура реактора использовать материалы с минимальным содержанием кобальта. Стеллиты, которые содержат значительное количество кобальта, не должны контактировать с теплоносителем. Другие сплавы надо выбирать с учетом минимального содержания кобальта. Это особенно относится к никелевым рудам, обычно содержащим кобальт, который не всегда удается полностью удалить в процессе экстракции. Различные условия работы реакторов PWR и BWR требуют различных методов контроля коррозионных процессов. [c.151]

В опытах с другой сталью, содержащей (%) 0,24 С, 0,8 Мп, 0,006 Р, 0,003Р, 8,94 N1, 0,24 Сг, 0,26 Мо, 0,021 А1, были получены аналогичные результаты о влиянии 5.-кратной электрозакалки на структуру и механические свойства. Конкретные значения механических свойств после ЦЭТО указанной никелевой стали и после обычной закалки приведены в табл. 3,23, Нагрев при ЦЭТО и обычной закалке производили для исследованной стали до 760 °С, а отпуск при 538 °С в течение, 1 ч. Скорость нагрева при ТЦО 11 °С/с. [c.112]

Особые требования предъявляются к материалам подшипников, работающим в условиях высоких температур. При воздействии высокой температуры материал подшипника должен быть износостойким, жаропрочным, коррозионно-стойким. Исследованиями изнашивания материалов при высоких температурах, проведенными Л. А. Чатыняном, установлено, что износостойкость чистых металлов (меди, хрома, железа, никеля, титана, кобальта), двойных сплавов (однофазных и двухфазных), конструкционных сталей (Р18, Р9, ШХ15 и др.) определяется способностью образовывать при температурах 500—700°С на поверхности трения окисную пленку, служащую твердой смазкой. Все испытанные стали значительно меньше изнашивались под действием высоких температур. При температурах до 300— 400 °С окисная пленка не образовывалась и стали изнашивались значительно быстрее. В работе [48] приводятся данные о положительном влиянии высокой температуры на износостойкость жаропрочной никелевой стали твердостью НВ 280—310. Износ и коэффициент трения исследованных никелевых сталей при давлении 3,5 кгс/см и скорости скольжения 6 м/с, характер изменения которых показан на рис. 80, заметно снижаются при повышении температуры до 500 °С. Это объясняется тем, что на поверхности трения образуется пленка окислов NiO и СггОз твердостью НВ 800, значительно более твердая, чем сталь. [c.159]

Приведенные в табл. 9.25 никелевые стали, особенно марок 06Н6 и 06Н9 сложны по фазовому составу и структурному состоянию. Благодаря значительному сужению никелем а-области (рис. 9.18), особенно в присутствии углерода, точка Лсд с повышением содержания никеля значительно понижается. Кроме того, никель сильно снижает критическую скорость охлаждения при закалке. [c.239]

Были проведены сравнительные испытания стойкости против износа различных материалов для турбинных лопаток [1]. Образцы укреплялись на вращающемся колесе (окружная скорость вращения 366 м1сек) и при вращении пересекали струю воды толщиной 3,2 мм. Износ образца, покрытого слоем сплава № 6, определяемый как потеря веса, равнялся 0,03 /о в минуту, в то время как у нержавеющей хромистой стали (12 /о Сг) эта величина равнялась 0,2 /о. У тантала—0,35 /о. У 5 /о никелевой стали — 0,47о и у нитраллоя — 0,170- [c.298]

Термическая обработка легированных сталей. Термйческая обработка этих сталей производится с учетом влияния легирующих примесей (хрома, марганца, никеля и др.). Никелевые стали нагревают до более низкой температуры, хромистые — до более высокой. Каждый вид легированных сталей имеет характерную температуру нагрева. Скорость нагрева легированных сталей ввиду пониженной их теплопроводности всегда меньше, чем углеродистых сталей с таким же содержанием углерода. Скорость охлаждения легированных сталей ниже, чем углеродистых, что значительно уменьшает внутренние напряжения в изделиях из легированных сталей. [c.80]

Полученное напряжение R л = 1 192 кг/см для ст.-5 повышенной является чрезмерным, большим предельного допускаемого, но для никелевой (или молибденовой) стали, из которой куют поршневые дышла паровоза сер. ИС , оно оказывается приемлемым. Этот расчет кстати показал нам, что поршневые дышла паровоза сер. ИС могут работать на скоростях 120 км/час и несколько еще больших (примерно до 130 км, час), так как напряжение в дышле можно допустить до (1 300- 1 400) кг1см , мы же здесь получили около 1 200 кг/см Никелевая сталь, применяемая для отковки дышел паровоза сер. ИС , имеет следующие механические свойства временное сопротивление 5 700—6 ООО кг/см , предел упругости 4 000 — 4300 кг/см -, удлинение (на длине 50 мм) 28—33% сужение площади поперечного сечения при разрыве не ниже 60%. Состав стали углерод 0,20—0,27% марганец 0,80—1,00% фосфор—не более 0,045% сера—не более 0,045% кремний 0,15—0,25% никель 2,50—3,00%. [c.402]

Для стали № 200 с содержанием никеля 8,7% при скорости нагрева 8 град/мин Ас С (рис. 71). Согласно [83], в стали очень близкого химического состава Ас — 530° С, однако образование аустенита может начаться и при 500° С. Отсюда можно заключить, что положение точки Ас зависит либо от скорости нагрева, либо от времени нахождения стали в указанном интервале температур. Температура Лсд=710°С, а уИн = 365° С. При временах охлаждении в интервале 790— 500° С, меньщих, чем 150 сек, превращение Vа начинается ниже 500° С и не протекает до конца даже при очень медленном охлаждении с увеличением содержания никеля эвтектоидная точка сдвигается к меньшим концентрациям углерода. В результате доэвтектоидный (по углероду) никелевые стали содержат больще перлита, чем простые углеродистые стали с тем же содержанием углерода. [c.47]

Никелевые стали свариваются легче хромистых. Никель снижает критическую скорость охлаждения и усиливает закаливаемость. Никель, мало окисляясь и имея умеренную электропроводность, может свариваться как оплавлением, так и сопротивлением. Рост зерен при нагреве требует ограничения пребывания при высоких температурах и большой пластической деформации. В никелевых сплавах трудности связаны с наличием хрома и алюминия, дающих тугоплавкие окисные пленки. Полезен предварительный подогрев, большие конечные Уопл и Уоо- Давление осадки вследствие высокой жаропрочности и больших Уде достигают 40—50 кгс/мм . Подогрев снижает требуемые давления. Стали с 3,5% N1 закаливаются на воздухе, а при 8% становятся мартенситными. При сварке никелевых сталей уменьшают начальные скорости оплавления, увеличивают давление, длительность осадки под током. После сварки обычно требуется высокий отпуск. Медленное охлаждение может сопровождаться отпускной хрупкостью. Никелевые стали целесообразно сваривать после нормализации, приводящей к измельчению зерна и растворению карбидов. [c.72]

May [1279, 1280] использовал расшатывание структуры металла под действием ультразвука для улучшения и ускорения процесса азотирования сталей. Скорость диффузии азота в сталь при обычно применяемых температурах весьма мала. Так, например, по данным Мейера и Эй-лендера [1354], для проникновения азота на глубину 1 мм в сталь, содержащую 0,3% С, 1,12% А1 и 1,43% Мп, нужно при температуре 550° приблизительно 48 час. Согласно данным May и Гийе 1764], при воздействии высокочастотных звуковых колебаний глубина и скорость проникновения азота существенно возрастают. Так, например, у хромо-никелево-молибденовой стали, подвергшейся в течение 9 час. облучению звуком в атмосфере аммиака при температуре 500°, число Бринеля—Виккерса возросло от 780 до 1033 при одновременном увеличении твердости. Облучение ультразвуком позволяет проводить и другие процессы облагораживания сталей с большей эффективностью [c.516]

Приведенные исследования [49] показали, что в области потенциалов, между значениями от —0,1 до 1,2. 9 в растворах серной кислоты нержавеющая сталь будет находиться в пассивном состоянии и иметь, следовательно, повышенную коррозионную устойчивость. При повышении потенциала до более положительных значений, чем -Н1,2 в, в связи с наступлением явления транспассивности скорость растворения может опять увеличиться. В целях осуществления анодной электрохимической защиты нержавеющей хромо-никелевой стали в растворах серной кислоты рекоамендуется поддерживать ее потенциал при значениях от - -0,3 до. + 1,0 в. Меньшие значения потенциала (при меньшей плотности тока) опасны, так как могут сопровождаться неполнотой пассивирования. Более положительные потенциалы (при больших плотностях анодного тока) будут вызывать некоторое увеличение анодного растворения стали в соответствии с увеличивающимся значением плотности тока. Однако, даже если при анодной поляризации потенциал сместится до более положительных значений, чем +1,2 в, когда принципиально становится возможным протекание раство рения стали с переходом в раствор ионов металлов высшей валентности, то скорость такого растворения будет незначительна, если плотности тока анодной поляризации останутся достаточно малыми. Например, при поляризации током плотностью. [c.319]

Испытания в морской воде показали, что низколегированные стали при скорости течения воды 8,2 м,1сек имеют ббльшую устойчивость к коррозионной эрозии по сравнению с серым чугуном [15]. Еще устой чивее оказались сплавы с более прочными защитными пленками, например аустеиитные хромо-никелевые стали и чугуны. [c.411]

При относительно малой аэрации (например, в спокойной воде) нержавеющая сталь находится в малоустойчивом пассивном состоянии и поэтому будет малоэффективным катодным контактом, способным лишь немного ускорять коррозию железных сплавов и заметнее — сплавов более электроотрицательных, подобных алюминию. Так, например, для конструкций из низколегированной сгали допустимы соединения заклепками или сварными швами из нержавеющей хромо-никелевой стали. При таких, имеющих относительно небольшую площадь, конструктивных элементах из нержавеющей стали последняя остается вполне устойчивой за счет электрохимического защитного эффекта и лишь в очень небольшой степени увеличивает общую скорость коррозии сопряженной с ней низколегированной стали. Наоборот, если поверхность нержавеющей стали очень велика по сравнению с поверхностью низкоуглеродистой стали (чугуна, цинка или алюминия), то хотя нержавеющая сталь и не является таким активным катодом, как медь, тем не менее появляется опасность значительного ускорения коррозии более отрицательного металла за счет контактной коррозии. [c.416]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...