Приближенный расчет на удар

Программой предусмотрено изучение расчетов на действие сил инерции и приближенного расчета на удар без учета собственной массы ударяемой системы. На этот материал отведено 4 часа . Ограниченность общего времени не позволяет познакомить учащихся с расчетом на колебания (даже в дополнительных вопросах нет расчетов на колебания), хотя в современной технике эти расчеты имеют громадное значение. [c.201]

Приближенный расчет на удар [c.203]

ПРИБЛИЖЕННЫЙ РАСЧЕТ НА УДАР [c.331]

Гипотезы прочности (теории предельных напряженных состояний, теории прочности) указывают условия перехода материала в предельное напряженное состояние — появления признаков хрупкого разрушения или возникновения текучести. Гипотезы прочности применяют при расчетах по опасной точке (см. стр. 171) при статическом нагружении конструкции, а также — в случаях приведения динамической нагрузки к эквивалентной ей статической (например, при приближенных расчетах на удар). Применяя ту или иную гипотезу прочности, оценку опасности напряженного состояния в исследуемой точке конструкции выполняют путем замены заданного сложного напряженного состояния (двухосного или трехосного) эквивалентным (равноопасным) ему одноосным растяжением. Главное напряжение этого воображаемого (расчетного) одноосного растяжения называют эквивалентным (или приведенным) напряжением. [c.179]

Изложенная приближенная теория расчета на удар имеет определенные пределы применения. Они обусловлены скоростью падающего груза к моменту удара и жесткостью конструкции, что выража- [c.629]

Изложенная приближенная теория расчета на удар имеет определенные пределы применения. Они обусловлены скоростью падаю-ш,его груза к моменту удара и жесткостью конструкции, что выражается в формулах (23.13) или (23.15) отношением 2Я/бст или Tq/U t-Так, если [c.694]

Рассмотрим сначала расчет на удар в случаях, когда масса упругого тела, подвергающегося удару, мала и ее при расчете можно принять равной нулю. Для этих случаев приведенная выше гипотеза становится точной, а не приближенной, и потому позволяет получить точное решение задачи. [c.513]

Однако, так как формулы (XV.18) и (XV.22) приближенные, расчет на прочность при ударе следует проводить не по динамическим, а по статическим предельным характеристикам материала. [c.424]

Так как при элементарном методе расчета на удар ни максимальные скорости сечений системы, ни уравнения упругих линий ее участков неизвестны, то при приближенном определении р принимают предположения [c.424]

Величину коэффициента запаса Пд можно было бы выбрать равной величине основного коэффициента запаса щ при статическом действии нагрузок (т.е. 1,4 - 1,6), так как динамичность уже учтена динамическим коэффициентом. Однако, учитывая, что рассмотрен приближенный метод расчета на удар, этот коэффициент принимают несколько повышенным - до 2. Кроме того, обычно в этих случаях применяют материал более высокого качества в отношении однородности и пластических свойств. [c.342]

ПРИБЛИЖЕННЫЙ МЕТОД РАСЧЕТА НА УДАР [c.475]

Определение напряжений и деформаций при ударе — одна из наиболее сложных задач сопротивления материалов и смежных наук — теории упругости и теории пластичности, которая еще далека от своего окончательного решения. Здесь будет рассмотрен лишь наиболее простой и весьма приближенный метод расчета на удар, базирующийся на следующих основных допущениях [c.475]

Приближенный метод расчета на удар [c.342]

При точном расчете по данным начальным условиям определяют движение системы в процессе удара при использовании метода приведения массы закон движения системы задают на основе тех или иных соображений и вычисляют лишь величину максимальных динамических перемещений и напряжений. При этом приближенный расчет дает лишь ориентировочные значения динамических напряжений и усилий и относительно точные значения динамических перемещений. [c.439]

При такой профилировке улучшены условия входа на ротор. Однако нужно иметь в виду, что приведенный расчет приближенный и отсутствие удара на входе не является гарантией кавитационной устойчивости. [c.61]

Приближенный теоретический расчет потерь на удар капель о рабочие лопатки может быть получен из следующих соображений. Рассмотрим изменение окружной составляющей силы ARu, создаваемой потоком капелек влаги [c.344]

Надежные методы расчета эрозионного износа лопаток турбин в настоящее время отсутствуют. Тем не менее для весьма грубых и приближенных расчетов условного напряжения в поверхностном слое материала лопаток при ударе капли можно воспользоваться методом Л. И. Дегтярева [Л. 59, 60]. Этот метод не учитывает реальных кавитационных явлений, происходящих у поверхности лопаток при ударе о нее капли. Предполагается, что эрозионное раз-рушен-ие происходит лишь от механического воздействия падающих на лопатку капель, а напряжение, возникающее при этом в металле, определяется по формуле [c.360]

Современное развитие отечественного гидротурбостроения, его рост в количественном и качественном отношениях, требует все более углубленного теоретического и практического анализа работы гидроустановок. Употреблявшиеся прежде упрощенные методы анализа отходят на задний план и их практическая ценность сохраняется только для предварительных, приближенных расчетов. Все это относится и к расчетам, связанным с теорией гидравлического удара, в которых приближенные методы также вытесняются более строгими и углубленными. [c.3]

Результаты расчетов, проведенных по формуле (5-6), представлены на рис. 5-3. С ростом v суммарные потери в ступени уменьшаются. Потери от крупнодисперсной влаги (v = 0,3- 0,6) при и/со=0,5 оказываются приблизительно в 1,5—1,2 раза выше, чем потери от влажности в ступени с мелкодисперсной влагой (v=l). С ростом отношения /со суммарные потери возрастают за счет потерь от удара. Достоинством формулы (5-6) является то, что она позволяет в приближенных расчетах оценить влияние начального давления и доли крупнодисперсной влаги на экономичность турбинной ступени, работающей на влажном паре. К крупнодисперсной может быть отнесена вся влага, соприкасающаяся с поверхностями сопловых и рабочих решеток. Количество этой влаги рассчитывается по зависимостям, приведенным в гл. 3, а коэффициент скольжения -v на основании опытов с дозвуковыми турбинными ступенями принимается равным 0,4—0,5. [c.98]

Удар струи о цилиндр. В этой задаче имеется специфическая особенность — при срыве с цилиндра со стороны, противоположной месту удара струи, будет образовываться не струя, а жидкий слой. Начало решения этой задачи такое же, как в случае удара о шар, но после удара надо рассмотреть движение слоя воды по поверхности цилиндра. Если принять, что ось струи ортогональна поверхности цилиндра, то можно провести приближенный расчет, и мы получим распределение линий тока на поверхности цилиндра вблизи места удара, изображенное на рис. 91, а. На рис. 91,6 изображено [c.256]

Скорость г 1, с которой поверхность раздела опускается вниз после удара, примем для простоты постоянной, т. е., согласно сказанному по поводу формулы (94), поставим задачу об отыскании минимального индуктивного сопротивления. Эта скорость равна удвоенной индуктивной скорости ю (см. приближенный расчет, сделанный на стр. 285 для случая, изображенного на рис. 165). Связь между циркуляцией Г на поверхности раздела и скоростью ТО1 определяется однозначно из второй краевой задачи теории потенциала, а именно, циркуляция Г пропорциональна скорости гсг. Из соображений о размерностях можно принять, что [c.289]

Пружины являются одним из наиболее широко распространенных упругих элементов современных механизмов и машин. Их используют главным образом в качестве амортизаторов — для смягчения ударов и толчков. В ряде случаев пружины используются в качестве аккумуляторов энергии, для приведения в движение отдельных деталей или механизмов. Наибольшее применение получили цилиндрические винтовые пружины, работающие на растяжение или сжатие, изготовляемые из прутков круглого поперечного сечения. Ниже дан приближенный расчет таких пружин. Рассмотрим пружину, нагруженную по концам растягивающими силами Р, действующими вдоль оси пружины и направленными в противоположные стороны (рис. [c.201]

При определении массы падающих частей штамповочного молота ориентируются на последний удар, когда полость окончательного ручья заполнена и металл вытекает в облойную канавку. Для приближенных расчетов пригодны формулы Г. Гофмейстера, полученные в предположении, что работа деформации пропорциональна полной поверхности штампуемой заготовки. В упрощенном виде для молота простого действия формула имеет вид [c.240]

Затраты на амортизацию и эксплуатацию пресса ПКР-1 (с учетом амортизации и эксплуатации стандартизованного инструмента) можно в среднем принять 0,6 руб. в час (при односменной работе). Для приближенных расчетов эти затраты на один удар составляют примерно 0,05 коп. Стоимость изготовления специального сменного инструмента рассчитывают по формулам для упрощенных штампов [см. п. 14, формулу (ЗС)]. [c.187]

С учетом специфики мелкосерийного штамповочного производства эти выражения могут быть несколько упрощены. Величина при небольшой программе выпуска обычно составляет настолько малую долю Сш, что ее можно исключить без ущерба для точности расчетов. Последний член в формуле (60) можно заменить приближенным выражением Шу. д = /Сп д. где Кп — 0,03 коп. на удар для поэлементной штамповки и Пд — число ударов на деталь. Введя эти упрощения и приравняв оба выражения, после преобразования получим [c.235]

При исследовании отрывных течений в каналах значение экспериментальных исследований становится особенно существенным. Для расчета таких течений обычно используются наиболее простые методы, основанные на одномерной модели течения и обобщении опытных данных. Так, для плоских и осесимметричных диффузоров с прямолинейными образующими потери полного давления приближенно определяются как часть потерь на удар [c.799]

Однако расчет на ударную нагрузку упругих систем, рассматриваемых как системы с одной степенью свободы, позволяет легко приближенно оценить порядок перемещений, а также напряжений и деформаций при ударе. Точность приближенной оценки для деформаций и напряжений оказывается обычно значительно более низкой, чем для перемещений, и, как правило, необходима либо экспериментальная проверка получаемых результатов, [c.484]

Формула (4.83) не учитывает влияния на спектр колебаний струны амплитудно-частотной характеристики деки и может быть использована для приближенных расчетов спектра в зависимости от места и времени удара молотком по струне, если т, ио и fl заданы. Последний сомножитель формулы (4.83) определяет зависимость спектра от места удара молотка. Сомножитель [c.142]

Примем обозначения параметров, соответствующие рис. 16.1, н рассчитаем потери полного давления, связанные с отрывом пограничного слоя и образованием и поддержанием вихревых зон, как потери на удар Борда—Карно при внезапном расширении канала с 51 до 2 (9.5), который смягчен плавным расширением диффузора. Обычно при расчетах бывает задана приведенная скорость на выходе из диффузора. Поэтому выразим коэффициент сохранения полного давления в долях скоростного напора не на входе, как это было сделано в (9.5), а на выходе из диффузора. Полагая приближенно, газ несжимаемым, т. е. р2 р2 [c.315]

Изложение теории расчета. Как уже было сказано, на этот вопрос остается 2 часа, за которые надо вывести формулу для определения динамического коэффициента (коэффициента удара) и решить две-три задачи. Вывод достаточно элементарен и, полагаем, со всеми комментариями должен занять не более 15 минут. Необходимо достаточно обстоятельно изложить все предпосылки приближенной теории, чтобы учащийся получил ясное представление о принятых допущениях. Не следует давать вывод для случая растягивающего удара, логичнее рассматривать любую упругую систему, на которую падает груз. Условно эту систему можно изобразить в виде пружины динамическое и статическое перемещения следует обозначать буквами Я, б, Д с соответствующими индексами. В частных случаях в зависимости от конкретной задачи эти обозначения могут быть заменены на / или V при изгибе, ф — при кручении. Полезно упомянуть о возникновении колебаний конструкции в результате удара и их последующем затухании. [c.203]

На сколько процентов увеличится напряжение в стержне, испытывающем продольный удар грузом, падающим с высоты h, если площадь поперечного сечения стержня уменьшить вдвое При расчете пользоваться приближенной формулой = [c.244]

Все рассматриваемые выше модели применяют в двух разных расчетных вариантах. В нервом варианте все расчеты кинематического характера проводят с моделью абсолютно твердого тела, используя гипотезу Ньютона. После этого определяют силы, время соударения, деформации тел. Это означает, что в первой стадии расчета нмпульс считают мгновенным. Примерно оценить ошибку замены импульса мгновенным импульсом можно с помощью рис. 5, на котором показано отношение точного значения импульса к приближенному в зависимости от отношения времени удара к периоду свободных колебаний системы а. = [c.172]

Экспериментально значение vln можно определить по замеру (например, с помощью скоростной киносъемки) времени, затраченного впускной струей на преодоление расстояния от питателя до места удара. Экспериментальные данные показывают, что действительные значения Овп отличаются от расчетных всего на 10—15%. Для тонкостенных отливок сложной конфигурации хорошие результаты дает приближенный метод расчета средней скорости впуска, разработанный П. П. Москвиным на основе опытных замеров [см. формулу (3.21)]. [c.94]

Запас прочности учитывает разброс механических свойств материала, неточное знание действующих нагрузок п напряжений (так как все методы расчета деталей на прочность являются приближенными), отступления в геометрии деталей от номинальных размеров, хотя бы в пределах допусков, возможные случайные перегрузки (например, удары во время транспортировки). [c.27]

При ударе двух тел в месте их соприкосновения возникают деформации и, следовательно, перемещения точек тел, обусловленные деформациями. Вследствие малости деформаций по сравнению с перемещениями точек тел за конечный промежуток времени перемещения точек тел за время удара являются величинами малыми. В общем случае, если Пср — средняя скорость за время удара какой-либо точки системы, испытывающей удар, то перемещение этой точки имеет порядок величины т, так как средняя скорость есть величина конечная. Поэтому перемещениями точек за время удара можно пренебрегать. Считают, что за время удара точки системы не успевают изменить свое положение, а следовательно, не нзменяротся радиус-векторы точек и их координаты. Если, например, тело падает на спиральную пружину, то за время удара величина перемещения тела равна сжатию пружины за это время. Этим перемещением можно пренебречь по сравнению, например, с перемещением тела от начала удара тела до момента наибольшей деформации пружины. При ударе пружину можно считать твердым телом в приближенных расчетах при рассмотрении перемещения тела за время удара. [c.506]

В настоящее время для определения гидравлических потерь наибольшее распространение получил интегральный метод [6, 13] в соответствии с которым гидравлические потери ГДТ Япот условно разделяют на две основные категории пропорциональные квадрату расхода (потери на трение) Ятр и квадрату потерянной скорости (потери на удар) Ну. На неустановившихся режимах эти потери приближенно можно определять по формулам, полученным для установившихся режимов, но с учетом отклонения потока на выходе из лопастных колес. Такое допущение можно использовать в приближенных расчетах, так как оно не вносит значительной погрешности, но открывает возможность анализа динамики ГДТ. [c.22]

На основе развития этих идей А. С. Повицким (1935) были разработаны теоретические методы расчета посадочного удара гидросамолетов. Развитие теории и фактические данные испытаний моделей и натурных гидросамолетов позволили выработать методы расчета посадки гидросамолетов (Л. И. Седов, Н. Н. Подсева лов, И. П. Абрамов, А. С. Повицкий, А. И. Мартынов см. Справочник авиаконструктора , ЦАГИ, 1937). Опыты по удару о воду падающих клиньев и диска опубликованы Р. Л. Крепе в 1939 г. Однако обработка опытов показала, что присоединенная масса получается больше, чем для таких же плавающих тел. Удовлетворительного объяснения этому эффекту в то время не было найдено. Теория приближенного вычисления сил сопротивления при симметричном падении на воду конусов и других тел вращения с криволинейными образующими (например, шаров) разработана на основе дальнейшего развития приближенных методов расчета. [c.47]

Результаты этих исследований находят широкое применение в практике, в частности, при расчете сверхзвуковых аэродинамических труб, газоту11бинных двигателей, эжекторов и многих других устройств. Методы одномерной газодинамики были с успехом применены С. А. Христиановичем (1944, 1946) при расчете эжекторов высокого давления, О. В. Лыжи-ным (1965) при расчете дроссельных устройств, предназначенных для регулирования расхода газа, Г. Ю, Степановым (1953), М. Я. Юделовичем и Л. П. Волковой (1958) для приближенного расчета потерь на-удар в ступенчатых трубах при до- и сверхзвуковых отношениях давления. [c.805]

Приближенный расчет виброизолированного фундамента можно провести, пренебрегая упругостью подшаботной прокладки, жесткость с которой более чем на порядок выше по сравнению с виброизоляцией под фундаментным блоком. Тем самым массы блока и опертого на него молота (без падающих частей) можно объединить в одну (рис. 16.14). По массе падающие части наносят центральный удар, разгрузочную фазу которого характеризует коэффициент отскока Это позволяет установить скорость блока непосредственно после удара по формуле [c.389]

ШИ относительных перемещений точек при деформации можно пренебречь. Остальные гипотезы, к-рыми пользуется С. м., здесь устранены первоначально в развитии теории упругости они или подтверждаются вполне, или частью, с известным приближением, или отвергаются в связи с анализом отдельных деформаций. Элементарные теории растяжения, кручения круглых брусков, чистого изгиба вполне согласуются с теорией упругости. Изгиб в присутствии срезывающих сил, как оказывается, подчиняется закону прямой линии гипотеза Навье), но не закону плоскости (гипотеза Бернулли). Касательные напряжения при изгибе распределяются по закону параболы, но только в тех сечениях, которые имеют незначительную толщину при большой высоте (узкие прямоугольники). В других сечениях закон распределения касательных напряжений совершенно иной. Для балок переменного сечения, к к-рым в элементарной теории прилагают закон прямой линии и параболы, теория -упругости дает другие решения в этих решениях значения напряжений и деформаций гораздо выше, чем по элементарной теории следует. Общепринятый способ расчета пластин по Баху как обыкновенных балок не оправдывается теорией упругости. Ф-лы С. м. для кручения некруглых стержней не соответствуют таковым в теории упругости. Теория изгиба кривых стержней решительно не совпадает с элементарной теорией Баха-Баумана, но результаты расчета по строгой теории и на основании гипотезы плоских сечений достаточно близки. Поставлена и разрешена для ряда случаев задача о распределении местных напряжений (в местах приложения нагрузки или изменения сечения), к-рая совершенно недоступна теории С. м. Вопрос об устойчивости деформированного состояния, элементарную форму которого представляет в С.м. продольный изгиб, получил в теории упругости общее решение Бриана (Bryan), Тимошенко и Динника. Помимо многочисленных форм устойчивости стержня, сжатого сосредоточенной силой, изучены также явления устойчивости стержней переменного сечения под действием равномерно распределенных сил и другие явления устойчивости балок при изгибе, равномерно сжатой трубы, кольца, оболочек, длинного стержня при скручивании и пр. Теория упругого удара— долевого, поперечного—занимает большое место в теории упругости и включает все большее и большее чис-чо технически важных случаев. Теория колебаний получила настолько прочное положение в теории упругости и в практи-тсе, что методы расчета на ко.чебания проникают область С. м., конечно в элементарном виде. Изучены распространение волны в неограниченной упругой среде (решение Пуассона и Кирхгофа), движение волны по поверхности изотропной среды (решение Релея), волны в всесторонне ограниченных упругих системах с одной, конечно многими и бесконечно многими степенями свободы. В связи с этим находятся решения, относящиеся к колебаниям струн, мембран и оболочек, различной формы стержней, пружин и пластин. [c.208]

Эти выводы легко проверить расчетом определим наибольшие динамические напряжения, вызванные одним и тем же продольным ударом с запасом энергии To=QH для трех стержней, показанных на рис. 423, а, б и б. Площадь утолщенной части стержня а назовем Fi, а тонкой Fi, обозначим F IFi=q и Ulh=p. Напряжения в стержнях найдем по приближенным фэрмулам (30.14) и (30.17). Наибольшее динамическое напряжение в стержне а по формуле (30.14) [c.523]

Чтобы иметь более глубокое представление о механизмах, участвующих в возбуждении электронным ударом, опишем квантовомеханический расчет сечения а. Для оптически разрешенных или оптически запрещенных переходов без изменения мультиплетности наиболее простым (и во многих случаях дающим наибольшую точность) является расчет с использованием борновского приближения. Пучок моноэнергетических электронов, падающий на атом, описывается функцией плоской волны вида exp(iko-r). Здесь ко = 2п/К а Я, — дебройлевская длина волны электрона [K = (12,26/V) А, где V — энергия электрона в электронвольтах]. Между падающим электроном и электронами атома действует сила электростатического отталкивания. Это взаимодействие считается достаточно слабым, так что вероятность атома совершить переход при соударении очень мала, а возможностью сразу двух таких переходов можно пренебречь. В этом случае уравнение Шрёдингера для рассматриваемой задачи может быть линеаризовано. При этом в сечение перехода [c.141]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...