Экономичность турбины

Характеристический коэффициент. турбины. Характеристический коэффициент турбины Y [кг м /(кДж с )], подобно отношению и/ l для ступеней, характеризует экономичность турбины в целом и определяется по формуле [c.133]

Первыми промышленными турбинами были активные одноступенчатые. Их иногда применяют и в настоящее время, когда требуется надежный быстроходный двигатель небольшой мощности, если при этом экономичность турбины не играет особой роли. На рис. 31-1, а представлена схема одноступенчатой активной турбины и показано изменение давления и скорости пара по проточной части (значения позиций указаны в следующем разделе). [c.340]

Развитие отечественной энергетики требует построения экономичных турбин очень больших мощностей, способных пропустить огромные объемы пара. Для этого пар, проходящий в части низкого давления турбины, разветвляют на два, три и даже четыре параллельных потока. На рис. 31-5 представлена схема цилиндра низкого давления турбины, в которой пар разделяется на два потока. При такой конструкции части низкого давления предельная мощность возрастает примерно пропорционально количеству параллельных потоков пара. [c.346]

Обводное регулирование. Как уже отмечалось, при количественном регулировании на малых ходах имеет место значительное увеличение п(фе-пада энтальпий на первой ступени, что. приводит к падению КПД. Для повышения экономичности турбины целесообразно указанный перепад распределить между дополнительными ступенями малых ходов. Поскольку эти ступени рассчитаны на пропуск малого количества пара и имеют короткие лопатки, на расчетном режиме они из работы выводятся. Для этого с помощью обводного клапана пар направляется сразу к основной группе ступеней, минуя ступени малого хода, через которые пропускается небольшое количество пара для отвода теплоты трения от вращающихся вхолостую рабочих колес. [c.323]

В 1958 г. на ЛМЗ было организовано производство теплофикационных турбин ВТ-25-5 мощностью 25 МВт с параметрами пара 90 кгс/см и 535° С. Увеличение температуры пара на 35° С по сравнению с турбинами ВТ-25-4 обеспечивало повы-щение тепловой экономичности турбин на 2%. [c.93]

Переход на сверхкритические параметры пара и применение вторичного перегрева пара до 565° С обеспечило улучшение экономичности турбины Т-250/300 по сравнению с турбиной на давление 130 кгс/см , 565° С примерно на 6% [c.97]

Переход на сверхкритические параметры пара и применение вторичного перегрева пара улучшило экономичность турбины в 250 МВт по сравнению с турбинами, ранее выпускавшимися на более низкое давление, примерно на 6%. [c.119]

В нижней части подогревателя расположен охладитель конденсата, в который ответвляется часть подогреваемой воды. Благодаря этому температура конденсата в подогревателе оказывается ниже температуры насыщения обогревающего пара. Такое мероприятие несколько снижает количество пара, отбираемого в подогреватель, и, следовательно, повышает экономичность турбинной установки. [c.164]

Выбор регулировочной ступени. От выбора типа регулировочной ступени и способа регулирования зависит экономичность турбины при расчётном режиме и при работе с различной нагрузкой. Если расход пара мал и турбина работает при часто меняющейся нагрузке, то применение скоростных ступеней в качестве регулировочных даёт наилучшее решение. При большом расходе пара и для турбин базовых, предназначенных для работы преимущественно при одной и той же нагрузке, выгодно в регулировочной ступени применять одновенечное колесо. В турбинах высокого давления ступени скорости, перерабатывающие большой тепловой перепад, имеют ещё и то существенное преимущество, что температура за ними значительно понижается, что упрощает конструкцию турбины. [c.181]

Расчётный расход пара частью низкого давления выбран около 67 т/час, что составляет около 64°/о от расхода пара при чисто конденсационном режиме и полной мощности. Тем не менее часть низкого давления вместе с мощной конденсационной установкой обеспечивает получение полной мощности турбины и в случае чисто конденсационного режима. При этом давление в камере отбора повышается до 2 ama, и экономичность турбины снии ается вследствие [c.196]

При регенерации отводимого тепла для принятой температуры незначительны. Поэтому величины, определяющие экономичность турбины, приведем без учета охлаждения. [c.145]

Как показали проведенные исследования, точность изготовления диафрагм существенно влияет на экономичность турбины. Сравнительно небольшие отклонения от положения лопаток, задаваемого чертежом сварной диафрагмы, могут вызвать изменение ее расчетного проходного сечения и нежелательное отклонение угла выходящего потока пара (или газа) от необходимого- [c.146]

Регенеративные отборы пара благоприятно влияют на конструкцию и экономичность турбины благодаря большему пропуску пара через ч. в. д. увеличивается высота лопаток первых ступеней турбины и повышается величина ч. в. д. в то же время меньший пропуск пара через ч. н. д. облегчает конструирование последних ступеней мощной турбины и снижает потерю с выходной скоростью последней ступени. С отбираемым паром низкого давления отводится также часть влаги, что несколько повышает надежность работы и к. п. д. последних ступеней турбины. [c.73]

Исследуем влияние регенеративного одноступенчатого подогрева на тепловую экономичность турбины КО с одним отбором пара для внешнего потребителя. [c.73]

Приближенная оценка тепловой экономичности турбинной установки при небольших изменениях ее схемы или параметров может быть произведена с помощью коэффициента ценности тепла, предложенного Я. М. Рубинштейном в 1929 г. [c.201]

Для упрощения в обоих случаях не учтена регенерация, которая несколько улучшит результат первого варианта. Ухудшение экономичности турбин 12 тыс. кет, по сравнению с турбиной 25 тыс. кет также сгладит разницу между результатами обоих расчетов. [c.108]

Как видно из рис. 10-10, испаритель второй ступени включен в регенеративную схему турбины так, что при его работе тепловая экономичность станции не изменяется. Наоборот, при работе испарителя первой ступени тепловая экономичность турбинной установки понижается. В нормальных условиях потери на конденсационной станции не превышают 3% общего расхода пара. Производительность испарителя 7 (рис. 10-10) выбрана такой, чтобы покрыть эти потери. Таким образом, когда потери пара и конденсата невелики, испарительная установка работает как одноступенчатая и работа ее не отражается на тепловой экономичности станции. Так как испаритель первой ступени фактически в данной схеме является резервным и при работе понижает экономические показатели станции, он выбран меньшей производительности. [c.359]

Значительное колебание суточной нагрузки электростанции резко снижает экономичность турбин, находящихся в работе. [c.134]

Большое влияние на снижение экономичности турбины оказывает недостаточная плотность вакуумной системы, которая вызывает увеличение в конденсаторе давления, повышение удельного расхода пара на выработку электроэнергии, снижение общего располагаемого тепло-перепада, мощности турбины и, следовательно, выработки электроэнергии. [c.182]

Для электростанций недалекого будущего мощности турбоагрегатов до 1—2 млн. кВт не будут редкостью. Современные технические средства позволяют в дальнейшем довести мощности турбин до 2,5—3 млн. кВт. Освоенные в настоящее время лопатки последних ступеней длиной 980—1050 мм позволяют создавать одновальные турбины мощностью до 800 МВт с тремя цилиндрами низкого давления. Чтобы создать одновальную турбину мощностью 1000—1200 МВт нужно или увеличить суммарную площадь выхлопа цилиндров низкого давления (увеличить высоту лопаток последних ступеней) или найти пути увеличения удельной нагрузки торцовой площади выхлопа без ухудшения тепловой экономичности турбины. Увеличение площади выхлопа в полтора раза для турбины при диаметре последней ступени 3000 мм и 3000 об/мин может быть достигнуто при создании лопатки последней ступени длиной 1300 мм. По условиям прочности лопатки такой длины в настоящее время могут быть выполнены из титановых сплавов. [c.13]

Для пользования этим к. п. д. при оценке работы котельной и для сравнения требуется знать экономичность турбинного цеха [c.350]

Расчетный расход пара ЧНД был принят около 65% от расхода пара при чисто конденсационном режиме и максимальной мощности. Если вспомнить, что в то время для чисто конденсационных турбин последние ступени и конденсатор рассчитывались для режима работы около 0,8Л тах, то принятый расчетный режим для ЦНД не был заниженным по расходу пара, тем более, что дальнейшее увеличение этого расхода приводило бы к снижению экономичности турбины при больших количествах отбираемого пара, когда ЧНД не догружена, и к существенному повышению минимально допускаемого расхода пара ЧНД. Тем не менее практика того времени показала, что предпочтительно в турбинах этого типа иметь более развитую ЧНД, и это делалось в последующих сериях турбин. В соответствии с принятым расчетным режимом для ЧНД максимальная мощность при работе без отбора [c.9]

Эта выходная потеря была значительна, если исходить из повышенных требований к тепловой экономичности турбины при остром недостатке топлива в тот период. Ее можно было бы уменьшить на одну треть, если бы была применена группа последних ступеней турбины К-100-29. Эта группа имела и существенно меньшие периферийные окружные скорости (- 374 м/с) по сравнению с той же скоростью в новой последней ступени ( 421 м/с), что было важно с точки зрения эрозии лопаток при большой влажности пара в конце расширения. Да и сама схема полуторного выхода создавала более благоприятные условия для прохождения крупнодисперсной влаги. К тому же, эти ступени уже прошли длительную эксплуатационную проверку, что само по себе имело громадное значение для надежности новых турбин. Преимущества были на стороне полуторных выходов и как традиционного перспективного решения. [c.19]

Распределение пара во входном патрубке производится системой веерообразных аэродинамически отработанных диффузоров. Также до высокого уровня доведены выходные патрубки, что важно не только для экономичности турбины, но и для надежности лопаточного аппарата. [c.78]

Общие показатели. Благодаря всем указанным мероприятиям по повышению экономичности турбины и вспомогательного оборудования был достигнут удельный расход теплоты установкой qe — = 7708 кДж/(кВт-ч) [1840 ккал/(кВт-ч)] при to. в = 285 К, чему соответствует экономия более 1 % по сравнению с этим показателем для первой модификации установки. Это свидетельствует о все еще имеющихся возможностях повышения к. п. д. установки в основном за счет аэродинамического совершенствования ЦНД и улучшения тепловой схемы. [c.78]

Размеры РВД — небольшие. Так, для турбины ПТ-50/60-130/7 средний диаметр колеса Кертиса 950 мм, первой активной ступени давления 832 мм и последней, восьмой, 856 мм. Это позволило выполнить проточную часть с достаточной высотой лопаток, что благоприятно сказалось на экономичности турбин этой серии. [c.99]

Секционирование конденсатора — разбивка на корпуса или на секции посредством перегородок — улучшает использование холодного источника путем поддержания более глубокого вакуума в первых секциях, где самая низкая температура охлаждающей воды. Это углубляет средний вакуум в конденсаторе. В выполненных в США секционированных конденсаторах разность давлений в крайних секциях при кратности охлаждения 60 в двух- и трехсекционных корпусах достигала 2 кПа, а в четырехсекционном — более 4 кПа. Уменьшение расхода теплоты за счет углубления вакуума для турбин высокого давления оценивается в 0,25%, а для ВПТ — до 0,45%. Этот простой метод повышения экономичности турбины особенно эффективен на АЭС. [c.116]

Сопловое регулирование и одновенечную P стала применять также фирма GE с режимами работы, при которых полностью открыты клапаны 0,6 0,85 и 1,0Л н- Повышение экономичности турбины при частичных нагрузках оценивается соответственно 3,25 и 1,5%. В тихоходной турбине мощностью 500 МВт завода Шкода также предусмотрено сопловое регулирование с одновенечной P . [c.132]

Если принять скорость газа за турбиной о, то экономичность турбины с учетом потерь можно оценить адиабатным КПД = /г/1тид, откуда действительная работа турбины = /ги,аЛт-Поэтому /т < /тид (разность ха- [c.204]

Как уже отмечалось, наличие влаги в потоке приводит не только к снижению экономичности турбины, но и к уменьшению срока службы облопатывания, поэтому влажность пара на последних ступенях ТНД не должна превышать 10—12 %. Для улавливания сепарируемой влаги периферийные участки последних ступеней выполняют соответствующим образом (см. рис. 2.32), что позволяет уменьшить влажность пара на 30—50 %. [c.141]

Рабочие лопатки рассчитываются для работы на одном режиме — номинальном. Между тем, им приходится работать при различных режимах, связанных с условиями эксплуатации. Турбины работают при частичных нагрузках, различных расходах пара и теплоиадениях в ступенях. В эксплуатации возможны временные перегрузки турбниы и отдельных ступеней, могут измениться начальные параметры и давление отработавшего пара. Последнее зависит, при прочих равных условиях, от температуры охлаждающей воды и от кратности охлал -дения. Все это влияет на экономичность турбинной установки и на надежность работы различных деталей турбин (лопаток, дисков, валопроводов, упорных подшипников и др.). Работе турбин при переменном режиме посвяи ено много советских и зарубежных трудов [72, 93]. В задачу автора не входит разбор влияния указанных отклонений на экономичность турбины. В настоящей книге будут рассмотрены вопросы надежности работы лопаток при наличии указанных факторов. [c.5]

Приведенные величины к. п. д. установок, подтверждая правильность полученных результатов расчетов тепловых схем установок а, б и в и выводов,, сделанных на основе их сравнения, показывают большое значение для достижения высокой тепловой экономичности ряда факторов экономичности исходного цикла, экономичности турбин, снижения потерь рабочего вещества и рассеяния тепла системой трубопроводов станции, экономичности котельной установки, применения регенеративного процесса, полной загрузки турбоагрегатов двухзального типа (на надстройках высокого давления). Результаты расчетов показывают, кроме того, важность повышения температуры перегрева пара при повышении начального давления. [c.224]

Характерным является сравнение турбины АКВ-18 с американскими турбинами фирмы Ингерсолл-Ренд (рис. 6). По своей экономичности турбина Невского завода превосходит турбины США на 57о. [c.488]

Величина этого удельного прироста расхода пара холостого хода на выработанный киловатт-час особенно эначителвна при малых нагрузках турбины. Та1ким образом, при любой нагрузке расход пара на выработку электроэнергии складывается из расхода пара на непосредственную выработку электроэнергии и дополнительного расхода на холостой ход. В овяз и с этим экономичность турбины при частичных, и особенно при малых нагрузках значительно снижается. [c.128]

Одним из главных факторов повышения экономичности турбины является максимально возможное увеличение дол и выработки энарпии на базе теплового потребления. [c.128]

Таким образом, чем больше переохлаждение конденсата, тем больше потеря тепла, уходящего с охлаждающей водой, и тем больше снижается экономичность турбины, особенно при отсутствии регенеративного подогрева питательной воды. В этом случае переохлаждение конденсата на 1°С вызывает перерасход условного топлива в пределах 0,15—0,20% на 1 кет-ч выработаннной энергии. [c.233]

Одним из главных факторов повышения экономичности турбины является совместная выработка электрической и теиловой энергии. Турбины с регулируемым от-боролм пара работают более экономично, чем чисто конденсационные. Использование теила свежего лара, ио-стуиающего в турбину с регулируемы-м отбором, может быть доведено до 65—75% вместо 26—30% ири чисто конденсационном режиме работы, а поступающего в турбину с противодавлением—до 95%. [c.184]

Работа с пониженным вакуумом. В стремлении повысить тепловую экономичность турбин уже давпо зародилась идея использовать теплоту, отводимую к холодному источнику в конденсаторе. Эта идея довольно широко использовалась в порядке модернизации турбин, в том числе конденсационных с переводом их на работу с ухудшенным вакуумом [3]. [c.96]

ЦВД. Он выполнен с внутренним цилиндром по петлевой схеме, что значительно улучшает его маневренные характеристики. Регулировочная ступень — одновенечпая, что экономически целесообразно при больших расходах пара. Четырехклапанное сопловое парораспределение обеспечивает высокую экономичность турбины при частичных расходах пара. Давление за ЦВД— 1,5 МПа. Из ЦВД пар отбирается в три ПВД при давлениях 3,3 2,2 и 1,5 МПа в количествах 33,8 32,4 и 33,2 т/ч. [c.102]

В тихоходных турбинах потери выходной кинетической энергии за последней ступенью могут быть меньше, а ее к. п. д. выше, чем в быстроходных турбинах. Но снижение длины лопаток последнего РК мощной турбины из соображений надежности приводит к увеличению числа параллельных потоков в ЧНД и, следовательно, к уменьшению длин лопаток первых ступеней ЧНД. Увеличение числа параллельных потоков в ЧНД также повышает длину перепускных труб и их гидравлическое сопротивление. Поэтому, сравнивая экономичность турбин с неодинаковыми относительными размерами последних ступеней, необходимо учитывать также различие потерь энергии в паропроводах и во всем ЦНД, в том числе — концевых и от утечек в уплотнениях в первых ступенях ЦНД. Это различие потерь сказывается тем сильнее, чем выше разделительное давление и чем больше отстоит проектируемый ЦНД от предельно допустимого по размерам последней ступени. Это важное обстоятельство побуждает конструктора применять последнее РК с максимально возможной ометаемой лопатками площадью. [c.114]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...