Примятые обозначения

Рассматривая временное центральное взаимодействие, будем интересоваться лишь тем, как изменились скорости точек в результате взаимодействия, а не деталями движения в процессе взаимодействия. Как и в общей задаче двух тел, сначала будем пользоваться центральной системой, а затем перейдем к исходной инерциальной системе отсчета. Условимся приписывать индекс С радиусам-векторам и скоростям, подсчитанным относительно центральной системы, т. е, примем обозначения, собранные в табл. II. [c.98]

Решение. Примем обозначения а-1 = q, = д. Тогда имеем систему дифференциальных уравнений первого порядка [c.610]

Для температурной функции примем обозначение [c.211]

Если ij и iy не равны, то для дальнейших расчетов принимаем наименьший из них, обозначив его Если = iy, то расчет можно вести по любому из них. Для единообразия дальнейших формул примем обозначение i , которое для сечения с двумя осями симметрии будет равно t x и i, [c.40]

Рассмотрим теперь неупорядоченные сплавы А — Вс ГЦК решеткой, по октаэдрическим междоузлиям которой диффундируют атомы С (с малой их концентрацией). Примем обозначения [c.278]

Если для удобства примем обозначения [c.136]

Переходим ко второму этапу решения. Будем отсчитывать температуру среды от температуры поверхности, которая считается постоянной. Примем обозначения [c.115]

Настоящая статья посвящена точности пневматического сервомеханизма (рис. 1) в различных типовых установившихся режимах работы, нахождению зависимостей ошибок выходной величины и рассогласования сервомеханизма от ошибок его параметров. Примем обозначения ё t) — управляющее воздействие [c.229]

Ради общности не будем ограничивать число буксирующих и число г буксируемых судов (фиг. 3). Примем обозначения [c.59]

Примем обозначения D — диаметр отверстия вкладыша d, I — диаметр и длина цапфы подшипника S = D-d — диаметральный зазор i = Sld —относительный зазор b-S/2 = Q,5 id — радиальный зазор е — эксцентриситет %-elb — относительный эксцентриситет h — толщина масляного слоя фд — угол нагрузки. [c.469]

Скорректированный расчетный ресурс L a (в дальнейшем примем обозначение Ь ,) миллионов оборотов, - расчетный ресурс, полученный путем корректировки базового расчетного ресурса в зависимости от заданного уровня надежности, специальных свойств подшипника и конкретных условий эксплуатации. [c.112]

Примем обозначение = в. Тогда [c.108]

Для удобства записи примем обозначение для отношения нагрузки Рб, передаваемой через болт, к сумме Рб+ л [c.281]

Для определения максимального расчетного напряжения местного смятия колес примем обозначения [c.534]

Для выполнения расчетов примем обозначения [c.542]

Расчет диаметра ролика (шарика) к мембранным и клиновым патронам для прямозубых цилиндрических колес при шлифовании центрального отверстия (рис. VI.24). Для расчета примем обозначения Ra — [c.165]

Рассмотрим в качестве частного случая излучающую систему, состоящую из двух одинаковых, бесконечно длинных, параллельных полос 1 и 2, расположенных одна против другой, имеющих одинаковую температуру Т. Окружающее пространство 3 имеет температуру Г . Примем обозначения [c.214]

Примем обозначение обобщенного импеданса ZмF или М Р). Обозначение ZмF содержит составляющие обобщенного импеданса ZF—импе дане для перерезывающей силы Z — импеданс для изгибающего момента. Импедансы ZF и Zм не могут алгебраически или геометрически суммироваться, так как характер их реакций различен и размерности разные. В свою очередь, ZF и Zм могут быть комплексными в том смысле, что они представлены различными нагрузками (инерционными, упругими, активными или их сочетаниями). В ультразвуковых изгибных волноводах реальные нагрузки представлены импедансом ZF, однако при анализе и расчетах составных волноводов имеется также составляющая Zм, которую необходимо учитывать. [c.259]

Нормальные напряжения по граням элемента АВ и СО обозначим через 00, те же напряжения по граням АС и ВО — через гг. Для касательных напряжений, вызываю-ш их искажение первоначально прямых углов элемента АВСО, примем обозначение г0. По граням элемента, параллельным плоскости ху, в случае плоской деформации могут действовать лишь нормальные напряжения 22. Размер элемента в направлении оси 2, равный толщине пластинки, в дальнейшем не будет играть никакой роли, и мы его будем принимать равным единице длины. [c.91]

Напомним сначала общее определение циркуляции циркуляцией вектора по некоторому контуру называется вычисленный вдоль контура криволинейный интеграл от проекции вектора на касательную к контуру. Примем обозначение (рис. 18) [c.76]

Подобный принцип по существу впервые использовал Гастерштадт. Примем обозначения Ар, — потери давления и коэффициент сопротивления чистого газа Арт, т —потеря давления и коэффициент сопротивления, определенные движением дисперсных частиц в потоке газа Арп, п — потеря давления и коэффициент сопротивления, определенные подъемом всей системы на высоту L Арр, gp — потеря давления и коэффициент сопротивления, вызванные разгоном частиц до примерно равномерного движения. Полагая, исходя из расчетных удобств, пропорциональность каждого члена равенства (4-36) динамическому напору газа, получим [Л. 71, 98, 99] [c.123]

Примем обозначения (27,6) для взятых с обратным знаком энергий взаимодействия Ща и Ивс пар атомов АС и ВС на расстояниях ау 2/4, я/2 и а-фб/4 в ГЦК решетке. При этом в принятых предположениях для взятых с обратным знаком средних потенциальных энергий атома С в положениях М, М2 и Р получаются выражения (31,1) — (31,3), где вероятностиРа Рв и /)в замещения атомами А и В узлов первого и второго типа связаны с относительными атомными коицентратщ-ями Са и Св = 1 — Са компонентов А и В на узлах сплава и степенью дальнего порядка П= /з(ра —Сд) формулами (31,5). Тогда по формулам (31,6) могут быть найдены средние высоты потенциальных барьеров [c.333]

Мы вновь примем обозначения предыдущей лекции для е мы можем выбрать обозначения либо и, о, ш, р, у, г, либо V, р,, х, я, X, р таким образом, мы получим искомые дифференциальные уравнения в двух формах, каждая из которых имеет свои преимущества. Работа 7 в требуемой форме в первом случае дается выражением (24), во втором — г.ы-раженнем (25) предыдущей лекции. [c.50]

Пусть Oxyz — система координат с началом в точке О, ось Oz которой направлена по оси вращения, а ось Ох перпендикулярна направлению ударного импульса, так что вектор I задается компонентами О, 1у Iz- Центр масс G и точка Р приложения импульса имеют соответственно координаты хс, Ус и ж, 2/ вектор угловой скорости j задается компонентами О, О, г. Для компонентов ударных импульсов I и I" реакций в точках О и Oi примем обозначения / , 1у, / и /", /", I J соответственно. Матрица J тензора инерции тела для точки О имеет вид (4) п. 77. Расстояние между точками О и Oi обозначим через h. [c.419]

Введем общие для рассматриваемых схем обозначения переменных в соответствии с рис. 2, на котором представлена схема ППО типа А2. Примем обозначения Р — давление, V — объем камер, М — виброизолируемая масса, q — силовое воздействие, d — ди- [c.116]

Выразим через rtiQi количество пара, отбираемого в любой точке i отбора, и примем обозначение для относительного количества того же пара [c.100]

Для такой симметричной задачи достаточно рассмотреть только две соседние трубы с разными температурами среды эквивалентная сила, действующая на обе соседние трубы, равна их сумме. Примем обозначения индекс 1 — для трубы с температурой среды ii pi индекс 2 —для трубы с температурой среды / ср2- [c.166]

Примем обозначения системы коэффициентов, указанные в этом параграфе, и обозначим через т), и т)м индикаторный и механический н. я. д. компрессора т)эл—к. я. д. электрод в.игателя АЬ — до1полнительную затрату работы вследствие необрат1имости процесса дрос-.селирования в рабочем цикле. [c.180]

Заметим, что в каждой строке, кроме первой и последней, т. е. для каждого радиуса, должно быть вычислено два значения 5,- и Это связано с тем, что на каждом расчетном радиусе сопрягаются два участка различной ширины и напряжения имеют два значения (для ширины наружного и внутреннего участков). В дальней шем примем обозначения Or., о-с., Si, Di для наружного участка, Ot., Si, Di для внутреннего участка (при расчете от наружного радиуса к внутреннему). 216 [c.216]

Этим равенством определяется голоморфная в L функция ф (2) 6 нем Ф(.г) определена одной из формул (6.13.8). Слагаемое Ф а 1г) вычисляется так входящий в (6.13.8) интеграл определяется для z zR составляется сопряженное с так построенной функцией Ф(2) выражение, и в последнем, чтобы вернуться в L-область, Z заменяется на a jz. Очевидно, что так построенная голоморфная в L функция отличается от получающейся формальной заменой в выражении Ф г) для z zL переменной г на a lz. Для последней примем обозначение Ф а 1г) очевидно, эта функция уже не голоморфна в L. [c.592]

ОСНОВНЫЕ ЗАВИСИМОСТИ. Вернемся к задаче s> прессовании тонкостенного профиля в матрицу с перемычками. Для удобства дальнейших выкладок примем обозначение х х, х у. Пусть скорость истечения из канала lhlk=l, 2..... Л) равна Vk, а скорость перемещения прессшайбы vo. Суммарный поток металла (.объем, протекающий за единицу времени через все каналы) составляет [c.341]

Поскольку в рассматриваемом случае материал обладает одинаковыми Зшругими свойствами по всем направлениям, то в выражении (а) составляющие деформации вуу, вгг, представляющие удлинения в направлениях, перпендикулярных к Хх, должны, очевидно, войти одинаковым образом коэффициенты Ь и с должны быть равны между собой.В дальнейшем условимся обозначать их буквой К. Коэффициент а отличен от Я, для него примем обозначение а = Я -Ь 2ц. Тогда [c.45]

Наконец, для распора оболочки и соответствуюпщх этому распору напряжений примем обозначения [c.498]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...