Разрушение в слоях горячих

Для большинства отраслей техники наиболее частыми разрушениями в эксплуатации являются усталостные (до 80% всех случаев разрушений) в последнее время в связи с расширением применения высокопрочных материалов участились случаи замедленных и хрупких разрушений. Следует отметить резкое уменьшение числа разрушений деталей горячей части авиадвигателей от длительного действия статических нагрузок при высоких температурах, чему способствовало то, что в последние годы обращается особое внимание на состояние поверхностного слоя деталей, сильно влияющего на жаропрочность [42]. [c.172]

Колебания температуры вызывают разрушение образовавшихся заш,итных слоев и приводят к язвенной коррозии оцинкованных труб. Легированные цинковые покрытия разрушаются значительно медленнее по сравнению с нелегированными, язвенная коррозия отсутствует. Высокой коррозионной стойкостью в системах горячего водоснабжения (источник водоснабжения — Волга) обладают цинковые покрытия, легированные алюминием (0,1—0,12 %) и никелем (0,1—0,4 %), скорость коррозии 0,013 г/(м -ч). Долговечность легирования оцинкованных труб примерно в 1,5 раза выше обычных оцинкованных. [c.147]

Технология ремонта асфальтобетонных покрытий с поверхностным разрушением заключается в замене разрушившегося слоя на новый. Технологические операции включают фрезерование старого асфальтобетона с применением холодных фрез и укладкой нового слоя горячего асфальтобетона с применением высокопроизводительных асфальтоукладчиков. [c.473]

Ввиду усадки металла в отливке создаются внутренние напряжения, вызывающие образование горячих и холодных трещин. Горячие трещины образуются из-за разрушения тонкого слоя (корки) затвердевшего металла в момент усадки. [c.95]

Наружные горячие трещины образуются при температурах, близких к температуре затвердевания стали. Горячие трещины имеют характерный излом разрушений по межкристаллитным плоскостям. Поперечные горячие трещины могут образоваться от зависания слитка в изложнице, продольные горячие трещины — из-за разницы температур между поверхностными и внутренними слоями металла в слитке. Горячие трещины образуются в корке слитка при охлаждении. В корке возникают сжимающие усилия, корка изгибается во внутрь, и при этом возникают растягивающие усилия, приводящие к разрыву корки. На образование горячих трещин в корке влияют температура и скорость разливки, состав стали и форма слитка. Наиболее склонна к образованию горячих трещин сталь с 0,17—0,25% С. Повышение содержания марганца до 1,2% увеличивает прочность, пластичность и, следовательно, сопротивляемость трещинообразованию. [c.379]

В режиме горячего деформирования степень упрочнения уже не будет проявляться. Образование очагов схватывания и их разрушение проходит в условиях пластического течения поверхностных слоев без их упрочнения, что в условиях отрицательного фадиента температуры по глубине антифрикционного слоя способствует заметному уменьшению глубинных повреждений от схватывания. Такой процесс трения без смазочного материала является благоприятным. [c.326]

Таким образом, основным выводом из рассмотрения физических теорий эрозионного износа следует считать вывод о преобладании термического фактора в процессе горячей газовой эрозии, причем основой механизма разрушения является вымывание или сдувание струей газов расплавленного или размягченного и потерявшего сплошность вследствие наличия мелких трещин термической усталости поверхностного слоя металла. [c.52]

Модели и элементы литниковых систем собирают в блоки, на которые в несколько слоев (3—12) наносят жидкую формовочную смесь или обмазку, состоящую из пылевидного огнеупорного материала и связующего (чаще всего гидролизованного раствора этилсиликата). Каждый слой обсыпают песком и сушат. Обсыпку наносят для упрочнения слоев и их лучшей взаимосвязи, затем модель выплавляют, в результате получается тонкая керамическая оболочка. Оболочку устанавливают в неразъемную опоку и засыпают песком или другим наполнителем для предохранения от разрушения при заливке металла. Затем форму прокаливают при температуре 950—1000° С. Металл заливают сразу же после прокаливания в горячую форму. Далее залитые формы охлаждают, отливки выбирают из оболочки. [c.186]

Выплавление моделей из керамических форм. Легкоплавкие составы удаляют в ваннах с горячей водой 7 (рис. 14.2, д), а тугоплавкие выплавляют горячим воздухом, перегретым паром под высоким давлением при температуре до 120 °С и более (автоклавный метод), в расплаве модельной массы (рис. 14.2, д), а также высокочастотным нагревом. Использование эффективного метода выплавления модельных составов — СВЧ-нагрева — позволяет исключить деформацию или разрушение керамической оболочки из-за напряжений в ней, вызванных расширением объема модельного состава при его плавлении. Эффект воздействия СВЧ обусловлен быстрым нагревом и оплавлением поверхностного слоя модели, контактирующего с керамической оболочкой, в результате чего между ней и нерасплавленной частью модели образуется зазор, исключающий их механическое взаимодействие и деформацию оболочки. [c.333]

А) Структурирование полимерных материалов под радиационным воздействием. В) Деструкция полимерных материалов под действием нагрева. С) Разрушение и унос материала под воздействием горячего газового потока. D) Способ защиты космических летательных аппаратов от перегрева при входе в верхние слои атмосферы. [c.151]

При ремонте разрушений асфальтобетонной смесью ее выбор и состав должны отвечать Руководству по строительству дорожных асфальтобетонных покрытий [32]. Перед укладкой смеси очищенное ремонтируемое место покрывают тонким слоем разжиженного битума или битумной эмульсии из расчета 0,3— 0,5 л/м2. Смесь укладывают с учетом коэффициента уплотнения 1,3— 1,4 для горячих и 1,5—1,6 — для холодных смесей. При глубине разрушений до 5 см и менее смесь укладывают в один, а при большей глубине в два слоя при послойном уплотнении. Уплотняют смесь ручным катком или нагретой трамбовкой массой 12—16 кг. [c.306]

В промышленности опробован еще один конструктивный вариант реактора из углеродистой стали. В этом случае реактор изнутри защищен от действия горячего газового потока футеровкой из шамотного кирпича. Кирпичный слой обмазан цементом и укреплен съемным металлическим чехлом. Благодаря футеровке температура внутренней поверхности стенки реактора была снижена до 150° С. Это, во-первых, позволило обеспечить нужную механическую прочность аппарата при меньшей толщине стенки и, во-вторых, исключило возможность охрупчивания металла. Но в данном аппарате из-за плохого качества футеровки, ее рыхлости и малой прочности футерующий слой быстро расшатывался, и продукт не только проникал к обечайке, что является нормальным явлением (футеровка не может быть газоплотной), но образовывал в пристенном слое заметные потоки. Это приводило к проскоку непрореагировавшего спирта через реактор и появлению участков коррозионно-эрозионных разрушений обечайки. Имевшая при этом место частичная конденсация смеси в зазорах между футеровкой и обечайкой усиливала коррозию сгенки. Тем не менее, реакторы этой конструкции безаварийно эксплуатировались в течение трех лет. К концу этого срока на внутренней поверхности местами наблюдались промоины глубиной до 10 мм. Футеровка реакторов дважды в год обновлялась во время плановых ремонтов аппаратуры. Применение аппаратов такого типа в дальнейшем возможно только при условии разработки новых конструктивных вариантов, обеспечивающих более совершенную защиту стенок от потока реакционных газов. [c.33]

Описано много случаев хрупкого разрушения деталей в процессе их горячего лужения или пайки и разрушения паяных деталей в результате повторного расплавления слоя полуды в определенном температурном интервале. Эти разрушения по характеру отличаются от разрушений паяных деталей вследствие низкой прочности или пластичности паяного шва. Выше или ниже определенных температур или после затвердевания паяного шва такие детали разрушаются во многих случаях не хрупко. Такое специфическое взаимодействие жидких металлов с твердыми, приводящее к неожиданным хрупким разрушениям деталей или изделий, потребовало изучения условий, при которых происходят такие разрушения, с целью их предотвращения. [c.78]

Кроме того, в настоящее время широкое распространение, применительно к осуществлению принципа дифференциации материалов, получили различные способы облицовки металлических детален пластмассами покрытие тонкими пластинками или пленками путем наклеивания их иа металлическую поверхность облицовка пленками и пластинками с механическим их креплением покрытие методом напыления пластмассовой пудрой горячих поверхностей деталей и покрытие поверхностей путем нанесения мелких брызг расплавленной пластмассы например, детали, облицованные слоем капрона, при его разрушении от истирания могут быть легко восстановлены повторной облицовкой если метод покрытия несложен и дешев, то это восстановление представляется весьма выгодным. [c.105]

Удаляют старую окраску с помощью раствора каустической соды или специальных смывочных растворов и паст. В первом случае мочальной кистью поверхность покрывают 20—25-процентным раствором каустической соды и через 8—10 час., когда краска пропитается раствором, ее удаляют металлическим шпателем. Затем для удаления щелочи поверхность промывают горячей водой. Более удобным является применение смывочного раствора (10% парафина, 50% бензола и 40% ацетона) или пасты (60 г негашеной извести, 40 г безводной соды и 400 г воды). Раствор или паста наносится на окрашенную поверхность дважды, причем второй раз по прошествии 1—1,5 часа. Затем разрушенный слой краски удаляют шпателем или смывают струей воды. [c.305]

Величина отражает свойство аблирующего покрытия поглощать теплоту, но не учитывает защитного эффекта, обусловленного вдуванием продуктов разрушения покрытия в пограничный слой горячего газа. Поэтому для сравнительной оценки покрытий удобнее использовать эффективную теплоту абляции [c.470]

Перед подачей пара в прогреваемый паропровод при пуске турбины из холодного состояния его температура равна температуре окружающей среды, т.е. составляет несколько десятков градусов. При подаче в паропровод горячего пара происходит его мгновенная конденсация. Интенсивность теплообмена между пленкой образующегося конденсата и внутренней поверхностью чрезвычайно велика. Внутренняя поверхность практически сразу приобретает температуру конденсата, которая равна температуре насыщения. Внещние слои трубопровода при этом остаются холодными. Поэтому разность температуры внутренней поверхности паропровода и средней температуры его сечения оказывается больщой, в результате чего мгновенно возникают очень высокие температурные напряжения — происходит тепловой удар. Циклическое повторение тепловых ударов приводит к появлению трещин малоцикловой усталости, их развитию и разрушению паропровода. [c.379]

Большинство лекторов, по моим наблюдениям, начиная рассказ о хрупких разрушениях в условиях неравномерного нагрева, приводят пример стакана, лопнувшего после того, как в него был налит горячий чай. Тела при нагревании, как всем известно, расширяются, п в стакане внутренние нагретые слои давят на еш,е холодные внешние, появляются растягивающие напряжения, которые могут стать критическими для небольшой царапины на внешней иоверхности стакана. Подобные разрушения могут встретиться и в серьезной инженерной практике, как, наирпмер, в уже описанной нами аварии остывшего на сильном морозе резервуара, в который но небрежности обслуживающего персонала была налита горячая фосфорная кислота (рпс. 6). Хрупкие разрушения от внутренних температурных напряжений могут происходить не только при быстром нагревании, но и при быстром охлаждении. Скажем, в лесу в сильный мо-роз довольно часто разрушаются стволы деревьев (особенно дубов), образование трещин — морозобоин сопровождается резким, похожим на выстрел звуком. Внезапное охлаждение возникает также н при аварии ядерного реактора, когда жидкость системы охлаждения попадает на нагретые элементы конструкции. Расчеты оптимальных характеристик, гарантирующих отсутствие разрушения в такой ситуации, являются обязательными при проектировании ядерных силовых установок. [c.174]

Уменьшение линейны.х размеров вследствие термического сжатия является причиной возникновения в отливках термических напряжений. Поскольку центральные слои отливки затвердевают несколько позже наружны.х, температура которых к этому моменту уже понизилась, то абсолютная величина термического сжатия у центральных и наружных слоев разная после охлаждения до одинаковой температуры. Более горячие центральные слои должны были бы сократиться иа большую величину, чем наружные более холодные. Однако, поскольку все они составляют единое целое, такое свободное сокращение размеров невозможно. Поэтому во внутренних слоях не сможет пройти полная линейная усадка, этому препятствуют наружные слои, у которых усадка должна быть меньше. В результате внутренние слои окажутся растянутыми, а наружные сжатыми. В обще. случае. молгио считать, что всегда в более быстро охлаждающихся частях отливки возникают напряжения сжатия, а в более медленно о.хлаждающихся — напряжения растяжения. Величина этих термических напряжений может превысить предел текучести. материала и тогда в отливке пройдет пластическая деформация. При превышении предела прочности произойдет разрушение материала. Поскольку предел прочности при растяжении всегда меньше, че.м при сжатии, разрушение в виде образования трещин наблюдается именно на растянутых участках. [c.126]

Кристаллизационные трещины образуются, как правило, в сварном шве н реже в зоне полуоплавленных зерен. На рис. 12.45 представлены характерные места расположения горячих кристаллизационных трещин в сварном соединении. Подсолидусные трещины возникают в интервале температур второго минимума пластичности, расположенного ниже температуры солидуса. Сварной шов вследствие неравновесного процесса кристаллизации пересыщен дефектами кристаллической решетки, в том числе и вакансиями, которые при растяжении активно перемещаются к границам, расположенным перпендикулярно действующим усилиям. Такие скопления вакансий сильно ослабляют границы и создают предпосылки для возникновения зародышей разрушения. Необходимые условия для возникновения разрушения — межзе-ренная деформация или проскальзывание, возникающие как следствие воздействия термодеформационного цикла сварки. О наличии такого вида деформации свидетельствуют смещения кристаллизационных слоев на поверхности сварных швов (рис. 12.46). Смещения нередко сопровождаются значительной пластической деформацией в пограничных областях. Если по гра- [c.481]

В последнее время были проведены детальные исследования процесса изготовления композитов с матрицей Ti-6A1-4V, содержащих от 45 до 50 об.% волокон B/Si диаметром 140 М1ш [5]. Хотя корреляция параметров изготовления со структурой поверхности раздела была неполной, последовательное увеличение температуры горячего прессования приводило к росту толщины слоя продукта реакции на поверхности раздела. Продолжительность прессования была постоянной (30 мин), а давление выбирали таким, чтобы при каждой температуре обеспечить прочную диффузионную сварку композита. На каждом режиме обрабатывали четыре образца усредненные результаты этих испытаний, а также результаты некоторых многократных испытаний на поперечную прочность приведены на рис. 14. Хотя в испытаниях на поперечную прочность влияние поверхности раздела непосредственно не оценивалось, их результаты приведены потому, что значения деформации разрушения разупрочненных композитов, полученных пре ссованием при 1144 К и 1172 К, совпадают со значениями, предсказанными для поверхности раздела титан— карбид кремния. [c.167]

Прево и Маккарти [18] проводили испытания композитов А16061—борсик, в которых матрица, полученная путем плазменного напыления, обладала более совершенной связью, а волокна— большим сопротивлением расщеплению. Пластины А16061—борсик были изготовлены горячим прессованием слоев ленты, полученной плазменным напылением, с последующей термической обработкой для старения матрицы. Авторы отметили, что поперечная прочность композитов с волокнами диаметром 100 мкм была ниже, чем у композитов с волокнами диаметром 140 мкм. Поперечная прочность композитов с волокнами меньшего диаметра составляла около 15 кГ/мм и определялась, в основном, расщеплением волокон, а не разрушением по поверхности раздела. Композиты с волокнами большего диаметра обладали поперечной прочностью около 25 кГ/мм2 при этом разрушалась, главным образом, матрица, а разрушение по поверхности раздела и расщепление волокон играли незначительную роль. Как отмечают авторы, высокие значения поперечной прочности обусловлены хорошей связью между лентами, полученными плазменным напылением, что, в свою очередь, приводит к прочной связи как в пределах собственно матрицы, так и между волокном и матрицей. [c.225]

Электронно-микроскопическим методом при большом увеличении изучались реплики, снятые с поверхности стекловолокон, обработанных силановым аппретом. Было установлено, что оптимальными свойствами обладают однонаправленные композиты, которые армированы стекловолокнами, обработанными 0,1—0,25%-ным раствором силановых аппретов, в то время как для образования мономолекулярного слоя требуется всего лишь 0,02—0,04% силана. На электронной микрофотографии стекловолокна, обработанного о, 1%)-ным водным раствором силана, можно видеть большое количество гидролизованного силана в матрице между волокнами (рис. 2). Промывание стекловолокон горячей водой приводит к разрушению большей части силановых мостиков, не ухудшая свойств композитов, армированных таким стекловолокном. Отсюда следует, что для прочной связи волокна с полимером достаточно наличия на стеклянной поверхнасти мономолекулярного слоя аппрета. На практике обычно используются силаны более высокой концентрации с учетом неоднородного осаждения их на пряди (пучке) волокон. Видимые островки аппрета, осевшего на поверхности стекловолокна, незначительны, что подтверждается результатами электронно-микроскопичеокого исследования реплик. Даже при самом большом увеличении на стекловолокне нельзя обнаружить монослоя аппрета. В работе [47] было показано, что осаждение равномерно деформируемого пластичного слоя силиконового полимера на поверхности раздела зависит от природы силанов. [c.18]

На рис. 131 представлены микрофотографии, снятые в процессе растяжения на установке ИМАШ-5С-65 с поверхности образцов биметалла СтЗ + + Х18Н10Т, изготовленного горячей прокаткой и (для сравнения) непосредственным импульсным плакированием. Рис. 131, а иллюстрирует микростроение, возникающее в переходной зоне биметалла, полученного способом горячей прокатки и испытанного на растяжение в интервале температур 20—400° С со скоростью перемещения захвата 10 мм/мин. В данных условиях испытания как в материале основы, так и в плакирующем слое образуется внутризеренный сдвиговый микрорельеф, отражающий одинарное и множественное скольжение. Судя по изменению микрорельефа, в непосредственной близости от границы раздела слоев деформация распределена весьма неравномерно. Сдвиговый микрорельеф в науглероженной прослойке плакирующего слоя выражен наименее четко, что объясняется блокированием полос скольжения многочисленными дисперсными частицами. В обезугле-роженной зоне стали СтЗ происходит локализация пластической деформации,, сопровождающаяся образованием развитых полос скольжения. В этом участке с увеличением степени деформации образуются трещины, которые и приводят к разрушению композиции. [c.235]

В начальный период развития промышленности титановых сплавов при горячей формовке листового материала п при лабораторных испытаниях на ползучесть иногда наблюдалась неожиданная потеря прочности материала. Удалось выяснить, что эти разрушения вызывались наличием на поверхности металла солевых загрязнений, после чего явление получило название горячего солевого растрескивания (hot-salt ra king). В дальнейшем такое разрушение часто воспроизводилось в лабораторных экспериментах. На поверхность нагреваемого образца наносят тонкий слой соли, и образец выдерживают при высокой температуре и большом приложенном напряжении. Продолжительность экспозиции, необходимая для разрушения, может составлять от нескольких часов до нескольких тысяч часов [79]. [c.129]

Л.А.Гликман, Л.А.Супрун [228] исследовали эффективность использования бакелитового лака, полиэтилена, асбовинила, этинолевого лака для защиты от коррозионно-усталостного разрушения среднеуглеродистой стали в 3 %-ном растворе Na i. Покрытия наносили несколькими слоями с промежуточной сушкой, а полиэтилен — методом горячего распыления. Общая толщина защитных слоев составляла 0,1—0,2 мм, а полиэтилена 0,6—0,8 мм. Испытания проводили при изгибе вращающегося образца при /V = 10 -2-10 цикл. В этих условиях наиболее высокими защитными свойствами обладает бакелитовый лак и несколько уступает ему полиэтилен. Асбовинил не способствовал существенному повышению коррозионной выносливости. Хорошими защитными свойствами обладает этино-левый лак на железном сурике и лак с алюминиевой пудрой. [c.188]

Как и при кипении жидкости в большом объеме [20], здесь имеется возможность проводить исследование возмущений термического слоя с помощью шлирен-метода. В условиях недогрева пузыри быстро конденсируются. В ходе процесса конденсации и после его завершения горячая вода вытесняется от стенки. Это происходит вследствие разрушения пузырей, находящихся вблизи стенки, при большом недогреве жидкости до температуры насыщения или в результате ускорения конденсирующегося нузыря после отрыва его от стенки при малом недогреве жидкости [21]. Эти инерционные эффекты, обусловленные виртуальной массой пузыря, сообщают пузырям и окружающей их жидкости большие ускорения [22]. В условиях вынужденной конвекции инерционные эффекты отклоняют пузыри от их прямого движения вдоль стенки в наиравлении, перпендикулярном к ней, и увеличивают рассеяние тепла в поперечном направлении. [c.126]

ККМ с волокнами карбида кремния. При практически равной прочности эти ККМ имеют преимущества перед аналогичными материалами с углеродными волокнами - повышенную стойкость к окислению при высоких температурах и значительно меньшую анизотропию коэффициента термического расширения. В качестве матрицы используют порошки боросиликатного, алюмосиликатного, литиевосиликатного стекла или смеси стекол. Волокна карбида кремния применяют в виде моноволокна или непрерывной пряжи со средним диаметром отдельных волокон 10 - 12 мкм ККМ, армированные моноволокном, по-лл чают горячим прессованием слоев из лент волокна и стеклянного порошка в среде аргона при температуре 1423К и давлении 6,9МПа. Керамический композит Si-Si , получаемый путем пропитки углеродного волокна (в состоянии свободной насыпки или в виде войлока) расплавом кремния, может содержать карбидную фазу в пределах 25 - 90%. Механические характеристики ККМ увеличиваются с ростом содержания Si . ККМ с волокнами углерода и карбида кремния обладают повышенной вязкостью разрушения, высокой удельной прочностью и жесткостью, малым коэффициентом теплового расширения. [c.159]

Основные причины потери работо- пособпости штампов горячего де- )ормироБания — износ, смятие и разгар. Возможны также усталостное разрушение Б местах высокой концентрации напряжений (чаще прессовые штампы), термошоковое разрушение при резких теплосменах (длительный перерыв в подаче смазки, заклинивание поковки), угар поверхностного слоя в результате окисления. Случаи преждевременного выхода инструмента из строя могут быть связаны с ошибками в конструкции или изготовлении штампов, неправильной эксплуатацией (низкая твердость подкладных плит, неэффективная смазка, нарушение температурного режима), неправильной термической обработкой (недостаточная вязкость), дефектами материала (недостаточное металлургическое качество, неблагоприятная ориентировка волокна, недостаточный уков слитка), отсутствием дефектоскопического контроля. [c.655]

При комнатной температуре поверхность титана растворяет кислород, образуется его твердый раствор в а-титане. Возникает слой насыщенного раствора, который предохраняет титан от дальнейшего окисления. Этот слой называют альфированным. При нагреве титан вступает в химическое соединение с кислородом, образуя ряд окислов от TigO до Ti02- По мере окисления изменяется окраска оксидной пленки от золотисто-желтой до темно-фиолетовой, переходящей в белую. По этим цветам в околошовной зоне можно судить о качестве защиты металла при сварке. С азотом титан, взаимодействуя активно при температуре более 500 °С, образует нитриды, повышающие прочность, но резко снижающие пластичность металла. Растворимость водорода в жидком титане больше, чем в стали, но с понижением температуры она резко падает, водород выделяется из раствора. При затвердевании металла это может вызвать пористость и замедленное разрушение сварных швов после сварки. Все титановые сплавы не склонны к образованию горячих трещин, но склонны к сильному укрупнению зерна в металле шва и околошовной зоны, что ухудшает свойства металла, [c.199]

Для оценки влияния плакирующего слоя на характеристики трещиностойкости двухслойной стали, изготовленной способом горячей пакетной прокатки, проведены испытания образцов ЦТ1 (см. рис. 5.9) ОТ1 и ОТ2 (см. рис. 5.12) при пониженных температурах 213К. Силовые и энергетические характеристики трещиностойкости исследуемых материалов приведены в табл. 5.3. В таблице также представлены параметры разрушения, рассчитанные на основе закона аддитивности [27]. Это значения КИН в каждом слое, определенные по зависимостям (5.2) и (5.3) при X = 0,95, и значения К ,, полученные по уравне- [c.129]

Роль межфазных границ в имитации дальнейшего развития разрушения удобнее выявить, рассмотрев наиболее простую слоистую систему, отражающую структуру материала, полученного горячим прессованием или сваркой взрьшом пакета фольг или тонких металлических пластин (рис. 125). В моделируемом материале также вьщеляются элементы критической длины, т.е. такого размера, на котором материал уже не чувствует наличие трещины, перерезавшей некоторый слой. Анализ распределения напряжений на основе соответствующей плоской задачи теории упругости хорошо подтверждает действие принципа Сен-Венана, в соответствии с которым, в данном случае отступив от трещины на величину, равную толщине слоя Ьс), попадаем в область, где материал практически уже ее не чувст вует. В силу этого длину моделируемых элементов 1с можно принять [c.238]

Была испытана также защита от коррозии стальных кожухов-сборников горячей слабой промывной кислоты (20%-ной) футеровкой их диабазовыми (базальтовыми) плитками в два ряда с перекрытием швов. Опыт эксплуатации показывает, что такие сборники часто выходят из строя (обнаруживается течь). Обследование сборников, произведенное трестом Монтажхимзащита , показало, что при этом наблюдается быстрое разрушение швов футеровки. Обычно ширина шва берется 2—3 мм. Мастер в процессе укладки плиток на кислотоупорном цементе наносит цемент на тыльную и торцевую сторону плиток слоем толщиной 5—6 мм, сильно прижимает плитку к месту укладки и, стремясь свести до минимума образующийся шов, снимает кельмой выдавленные остатки цемента. Если такие швы после затвердевания цемента вскрыть, то можно обнаружить довольно значительные пустоты, неплотности и микротрещнны. Последуюигая дополнительная разделка узких швов невозможна, и кислота легко проникает в них, вызывая солеобразо-вание и размывание швов футеровки. Трест Монтажхимзащита рекомендует делать швы толщиной 8—Южж и обрабатывать каждый шов дважды во-первых, в процессе кладки уплотнить шов специальным шпателем, не допуская пустот во-вторых, по окон- [c.113]

Одной из основных причин разрушения штампов горячего деформирования является появление на их рабочей поверхности сетки разгарных трещин, вызванных резкими колебаниями температуры и напряжений в поверхностном слое штампа. Разгарные трещины порождают поверхностное выкрашивание, приводящее к потери точности гравюры и разрушению штампа. В связи с этим большой практический интерес представляет исследование влияния ЭХО в сравнении со шлифованием на термическую усталость штамповой стали 5ХНМ [75]. [c.80]

Перед ремонтом изоляции производится демонтаж старой изоляции. Демонтаж изоляции должен производиться с минимальным засорением помещения и находящегося в нем оборудования, которое должно быть надежно закрыто. Демонтаж съемной изоляции или деталей должен производиться без повреждения съемной части, с учетом возможности повторного их использования. Демонтаж изоляции необходимо производить пооперационно в порядке, обратном монтажу изоляции. Металлические кожухи и покрытия должны сниматься без повреждения и маркироваться, чтобы иметь возможность установить их после проведения ремонта. Обшивка изоляции (ткань) распарывается по шву и снимается без повреждения. Штукатурный слой сбивается с изоляции на подложенное снизу полотно для предохранения помещения от излишнего загрязнения и облегчения сбора снятого материала. Металлическая сетка снимается путем освобождения шва сшивки или разбинтовыванием, в случае наложения сетки навивкой спиралью. В последнем случае сетка скатывается в рулоны. Алюминиевая фольга бережно снимается без повреждения и укладывается в пакеты. Асбестовые шнуры и асбестовая ткань аккуратно снимаются и скатываются в бухты для повторного использования. Теплоизоляционные матрацы при снятии маркируются во избежание их перепу-тывания при повторной установке их на место. Матрацы должны быть сложены в месте, защищенном от загрязнения. Особенно часты случаи загрязнения матрацев маслом или жидким топливом, вызывающими затем воспламенение матрацев на горячих поверхностях. Обнаруженные дефекты в матрацах, как-то разошедшиеся швы, прорывы ткани, оторванные крючки и т. п., должны быть устранены во избежание увеличения разрушения их и потерь отдельных частей. Формованные изделия снимаются поштучно и укладываются в штабели. [c.427]

MOM, кремнием, алюминием, цинком, марганцем, а также наносить комплексные покрытия при испарении металлической лигатуры или сплавов. Детально разработана и нашла промышленное применение технология вакуумного неконтактного хромирования. Испарение кускового хрома проводят при температуре 1400 °С и неглубоком динамическом вакууме (—10 —10 мм рт. ст.) в течение нескольких часов. Диффузионный слой толщиной до нескольких миллиметров отличается высокой пластичностью (может подвергаться холодной и горячей деформации без разрушения) вследствие большой чистоты по углероду, сере, газам и неметаллическим включениям. Это позволяет получать горячекатаный и холоднокатаный стальной прокат из предварительно хромированной заготовки. Углеродисгая и низколегированная сталь с вакуумдиффузионным хромовым покрытием, как показали производственные испытания, не уступает по коррозионной стойкости и гидростойкости высоколегированным хромоникелевым сталям и может найти самое широкое применение в различных отраслях промышленности [14, с. 134 22, с. 158]. [c.82]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...