Стойкость термическая (высокий предел

Прочность материала, работающего при высоких температурах в условиях переменного режима. Специфической является работа материала в условиях одновременного наличия высоких температур и переменных силовых воздействий. Материал, работающий в таких условиях, должен обладать свойствами выносливости (высокий предел усталости) и (или) термической стойкости (высокий предел термической усталости). [c.310]

Механико-термическую обработку (МТО) (деформация с большими обжатиями + низкотемпературный отпуск) можно применять в качестве обработки пружинных материалов (в частности высокоуглеродистых сталей) [263, 292, 419—421]. При этом низкотемпературный отпуск повышает релаксационную стойкость стали (см., например, [245]), предел упругости и прочностные характеристики (см. выше) и живучесть (сопротивление усталостным знакопеременным нагрузкам) [292]. МТО значительно улучшает свойства пружинных материалов, хотя они, исключая живучесть , обладают несколько худшими свойствами по сравнению со ступенчатой закалкой с отпуском после холодной пластической деформации [292]. Однако МТО следует рекомендовать для длинных и тонких пружинных изделий, от которых требуется высокий предел упругости и которые при их термической обработке (закалка + отпуск) могут сильно изменять форму. [c.216]

Повышенные температуры искусственного старения обеспечивают более высокий предел текучести при пониженной пластичности и удовлетворительную коррозионную стойкость сплавов. Для снижения коробления и поводок деталей сложной конфигурации с толщиной стенки до 80 мм при термической и последующей механической обработке охлаждение при закалке можно проводить в кипящей воде, при этом механические свойства сплавов практически не изменяются [37]. [c.114]

В зависимости от легирующих добавок эти сплавы подразделяют на две основные группы термически не упрочняемые и термически упрочняемые. Сплавы имеют относительно небольшую прочность и высокую пластичность, хорошо свариваются и характеризуются высокой коррозионной стойкостью, у термически упрочняемых сплавов прочность с помощью закалки и последующего старения может быть значительно повышена. При искусственном старении сплав имеет более высокий предел прочности, но меньшую пластичность. [c.65]

Жаропрочные малоуглеродистые стали на основе 2-12% хрома благодаря сравнительно низкой стоимости, высокой теплопроводности, малого температурного коэффициента линейного расширения и хорошей релаксационной способности, возможности регулирования механических свойств в широких пределах посредством термической обработки и относительно высокой коррозионно-механической стойкости являются наиболее приемлемыми и отвечают эксплуатационным требованиям, предъявляемым к конструктивным элементам технологических установок нефтеперерабатывающих и нефтехимических заводов. Повышение содержания хрома и дополнительное легирование карбидообразующими присадками оказывают положительное влияние на коррозионную стойкость этих сталей в горячих средах основных процессов переработки нефти, коррозионная активность которых прежде [c.94]

Характерными особенностями графитовых антифрикционных материалов является их хрупкость (деформация их до разрушения протекает в пределах упругости), малый термический коэффициент линейного расширения, высокая стойкость к термическому удару, стабильность физико-механических и антифрикционных характеристик в широком диапазоне температур. [c.100]

К механическим свойствам пружинных сталей предъявляют те же требования, что и к механическим свойствам конструкционных сталей — высокие прочность и сопротивление разрушению. Кроме того, они должны обладать сопротивлением малым остаточным деформациям в условиях кратковременного и длительного нагружения, которое характеризуется в первом случае пределом упругости, а во втором — релаксационной стойкостью. Эти последние свойства зависят от состава и структуры стали, а также от воздействия внешней среды — температуры, коррозионной активности и др. При выборе состава пружинных сталей и режимов их упрочняющей обработки (деформационной, термической и термомеханической) основное внимание уделяют получению максимального сопротивления малым пластическим деформациям [c.104]

Сварные соединения сталей характеризуются повышенной склонностью к сероводородному растрескиванию [56—58]. Это обусловлено высокими внутренними напряжениями в швах и зонах термического влияния. Отрицательное влияние сварных швов особенно резко проявляется у сталей с относительно низким пределом текучести. При отсутствии сварных соединений эти стали вообще не подвергались растрескиванию, однако сварные образцы показали довольно существенное растрескивание (до 70% образцов). Трещины, в основном, образовывались в зонах термического влияния [56]. Понижение скорости охлаждения металла после сварки снижало степень вызываемого сваркой уменьшения стойкости стали к этому виду разрушения [57]. Отмечалось некоторое увеличение стойкости сварных соединений к сероводородному растрескиванию после предварительного нагрева стальных листов перед сваркой до 100—150 °С. [c.54]

После термической обработки отличаются высокими механическими качествами, в особенности значением предела текучести Хорошо поддаются обработке резанием. Пониженные литейные свойства, герметичность и корро зионная стойкость [c.10]

Изменение размеров и формы огнеупорных изделий в обжиге, а также повышение пористости, что связано с присутствием в изделиях глины, вызвало необходимость разработки составов так называемых многошамотных масс, в которых содержание связующей глины сведено к минимуму. При производстве многошамотных изделий основное влияние на их качество оказывает правильное соотношение крупных и мелких фракций. Большое значение имеют разрывы между крупными и мелкими фракциями шамота, каждая из которых характеризуется узко ограниченными пределами величины частиц. Если, например, средний размер зерен крупной Фракции в 5—6 раз больше, чем средний размер тонкой фракции, то зерна последней могут помещаться между крупными, практически не раздвигая их, что значительно увеличивает прочность и плотность изделий, не снижая их термической стойкости. Обычно крупные фракции больше мелких в 10—20 раз. Многошамотные огнеупоры имеют высокую точность размеров и высокую прочность (60—70 МПа), низкую пористость — до 12%, при хорошей термостойкости. [c.419]

Допустимая величина временных термоупругих напряжений в стекле обусловлена его термической стойкостью, а следовательно, величиной температурных перепадов при охлаждении стеклоизделий и их толщиной. Пределом термической стойкости промышленных стекол является температурный перепад в 100—130° С. Для ограничения временных напряжений в стекле в пределах допустимых величин температурный перепад по толщине изделий при безопасном охлаждении обычных стекол не должен превышать 20° С. При более высоком перепаде температур [c.524]

Значения прочности, коэффициента теплопроводности и модуля упругости динаса могли бы обеспечить достаточно высокую термостойкость. Однако благодаря большой величине а при температурах низкотемпературных превращений кварца, тридимита и особенно кристобалита, динас термически неустойчив при относительно низких температурах, главным образом ниже 300°. Бели же охлаждение нагретого динаса не переходит температурный предел, низкотемпературных превращений кремнезема, то он является огнеупором с очень высокой термической стойкостью, так как величина а при высоких температурах весьма мала. [c.375]

Покрытия характеризуются очень высоким коэффициентом излучения (0,88—0,9), термической стойкостью в пределах до 1 000° С и высокой механической прочностью. [c.147]

По-видимому, имеется связь между температурой термического разрушения и радиационной стойкостью. Возможность свободного вращения и изгиба метильной группы алифатического амина обусловливает получение литых смол с низкой температурой термического разрушения и, наоборот, устойчивость ароматических отвердителей обусловливает получение материалов с высокой температурой термического разрушения и с повышенной радиационной стойкостью [1а]. Увеличение предела прочности при изгибе, наблюдаемое в некоторых системах на начальной стадии облучения, но-видимому, связано с реакцией остаточных этоксильных групп под влиянием излучения. [c.60]

Микроструктура сплава АМг полиэдрическая, состоящая из кристаллов твердого раствора магния и алюминия Al(Mg), поэтому он при отжиге склонен к образованию крупнокристаллического строения. При сварке этот сплав дает прочные швы и обнаруживает малую разницу в механических свойствах зоны термического влияния и основного материала. Следует обратить внимание на исключительно высокий предел усталости сплава АМг, который даже для отожженного материала составляет 12,5 кГ1мм . Сплав АМг широко применяется для изготовления штампованных сварных изделий, от которых требуют сравнительно высоких механических свойств и высокой коррозионной стойкости. [c.91]

В зубоврачебной технике применяются преимущественно высокопробные золотые сплавы, например 20-каратный (10% Ag, 83,3% Au, 6,7% u), 18-каратный (16% Ag, 75% Au, 9% u), золотые сплавы с платиной (10%) или палладием и серебром, так как такие сплавы сохраняют свою стойкость в полости рта. Эти сплавы прочны, тверды, обладают высоким пределом текучести и поддаются улучшению с помощью термической обработки [4]. Наряду с золотыми и платиновыми сплавами, применяются также эконо мичные золотые сплавы, содержащие более 50% золота, до 10% палладия, остальное — серебро и медь. Кроме того, применяются белые палладиевосеребряные сплавы с золотом и без него. [c.485]

Упрочняемые сплавы (дюралюминии) типа А1—Си—Mg и высокопрочные сплавы В-95 типа А1—2п—Mg—Си после термической обработки приобретают высокие механические свойства (предел прочности 40—60 кПмм при относительном удлинении 8—18%). Однако дюралюминии, как правило, плохо свариваются дуговой сваркой, причем прочность сварного соединения составляет менее 40% прочности основного металла. Недостаточна также коррозионная стойкость термически упрочняемых сплавов, особенно легированных медью. С точки зрения сочетания высокой коррозионной стойкости и хорошей свариваемости наибольший интерес представляет группа термически неупрочняемых сплавов. Это в основном однофазные сплавы, т. е. такие, в которых содержание легирующего элемента меньше предка растворимости при комнатной температуре (рис. 5). Исключение составляют сплавы с магнием, содержащие более 2,95% магния. К этой группе относятся сплавы типа А1—Мп и А1—Mg, а также так называемый технический алюминий — сплавы АД и АД1. [c.22]

Основным мероприятием, повышающим эксплуатационную стойкость и долговечность зубьев тяговых зубчатых передач, является правильный выбор марок сталей для шестерён и венцов и термическая обработка их. Для повышения стойкости на смятие или лвиг необходимо, чтобы рабочая поверх-)10сть зубьев имела высокую твёрдость, асерд-ие1 нна зубьев имела высокий предел уста- [c.153]

Было установлено, что основной металл разрушенной трубы по химическому составу соответствовал техническим условиям, однако имел пониженную ударную вязкость (при 0°С — 4,05 кгм/см , а при минус 40°С — 3,3 кгм/см , тогда как техническими условиями регламентируются значения не менее 8 и 3,5 кгм/см соответственно). Металл продольных заводских швов по химическому составу также соответствовал требованиям технических условий, а по механическим свойствам (особенно металл ремонтных швов) имел недопустимо высокое временное сопротивление разрыву (до 750 МПа при максимально допустимых по техническим условиям 690 МПа) и низкую пластичность (относительное удлинение для ремонтных швов составляло 2,9% при минимально допустимых 18%, а ударная вязкость при температурах 0 и минус 40°С — 1,45 и 0,69 кгм/см соответственно. В заводских продольных швах имелось много микропор и мелких шлаковых включений, являющихся источниками зарождения микротрещин, величина которых, однако, соответствовала техническим условиям. Металл поперечного монтажного шва содержал хрома на 0,18% больше верхнего допустимого предела и имел неудовлетворительные характеристики пластичности (ударная вязкость при температуре 0°С — 4,96 кгм/см а при минус 40 С — 1,36 кгм/см ). В связи с повышенной чувствительностью стали 14Г2САФ к перегреву в заводских продольных ремонтных швах и поперечных автоматических монтажных швах присутствовали участки металла с крупными ферритными зернами, а в зоне термического влияния — участки с мартенситной структурой. Эти участки металла имели низкую стойкость к коррозионному растрескиванию. [c.59]

Для изготовления металлостеклянных и металлокерамических уплотнений (переходов) обычно применяются аустенитные тройные сплавы Ре—N1— Со, имеющие коэффициенты термического расширения, близкие к соответствующим параметрам стекла или керамики. В работе [117] было исследовано поведение в условиях на-водороживания и высокого давления водорода (69 МПа) двух таких сплавов Ре—29 N1—17 Со (ковар) и Ре— 27 N1—25 Со (керамвар), пределы текучести которых после отжига составили 320 МПа. Данные для второго сплава представлены на рис. 20. Оба сплава полностью сохраняли пластичность при испытаниях в водороде [117]. Их структура представлена довольно стабильным аустенитом и не должна проявлять склонность к непланарному скольжению. Этот вопрос следует исследовать в рамках общей проблемы корреляции между типом скольжения и стойкостью к индуцированному водородом охрупчиванию. [c.78]

Известно, что при радиолизе полифенилов и перфторированных соединений существует интервал температур (ниже 400 °С), в пределах которого роль теплового воздействия незначительна. При более высоких температурах процесс разложения происходит вследствие совместного действия излучения и термического воздействия. Следует подчеркнуть, что в этом случае понятие РХВ ВК продуктов как показателя относительной радиационной стойкости становится некорректным. [c.80]

Эффективность применения насыщения стали карбидообразующими элементами объясняется тем, что получающийся в этом случае диффузионный слой состоит из карбидов этих элементов, отличающихся высокой твердостью, износостойкостью и эрозионной стойкостью, с другой стороны, насыщение поверхности сплавов на нежелезной основе (на основе никеля, молибдена, ниобия) алюминием и хромом сообщает им высокие жаростойкость, предел выносливости и способность к сопротивлению термическим ударам. Особенно эффективным является применение диффузионного хромирования и комплексного насыщения поверхности жаропрочных никелевых сплавов хромом и алюминием (хромоалитирование). [c.307]

Большое распространение в последние годы получили малоуглеродистые низколегированные стали, прошедшие специальную термическую обработку — maгaglng (мартенситное старение). Эти стали отличаются высокими прочностными свойствами (предел текучести —62 кПмм и временное сопротивление —69 кПмм ) и стойкостью против хрупких разрушений при низких температурах они легко механически обрабатываются и свариваются в отожженном состоянии перед старением [85]. Одним из недостатков этих сталей является то обстоятельство, что они хорошо свариваются при небольших толщинах, если конструкция после сварки выдерживается при 300° С. Следует ожидать, что при сварке больших толщин для этих сталей возникнет ряд затруднений. [c.333]

С повышением температуры нагрева предел прочности при сжатии глино-шамотных бетонов повышается, причём наиболее сильно при нагреве до 800—1200° С. Наиболее высокими показателями строительной прочности, термической стойкости и деформации под нагрузкой 2 кг/см при высоких температурах обладают бетоны, изготовленные на связке из высококачественных глин типа латнинской, часов-ярской, орской и других, обладающих сопротивлением излому в воздушно-сухом состоянии выше 20 кг/сж2 и температурой спекания ниже 1200° С. Температура спекания связующей глины должна быть на 50—100° С ниже рабочей температуры теплового агрегата. Для агрегатов с рабочей температурой ниже 1100° С можно применять тугоплавкие глины типа ку-диновской мыловки. [c.406]

Наибольшую известность имеют силиконовые масла. Сии обладают очень пологой вязкостно-температурной кривой н в этом отношении превосходят все остальные смазочные масла. Им свойственна высокая термическая стойкость, большая сопротивляемость окислению. Сии хорошо противостоят слабым растворам кислот и щелочей, при 150° С не коррозируют сталь, чугун, медь, бронзу, кадмий, хром и сами не подвержены их воздействию. Но силиконы обладают очень низкими противоизносными свойствами и склонностью окисляться при высоких температурах. Температурный предел их применения прп небольших и средних нагрузках от —60 до -Ь200° С. В нефтяных маслах силиконы не растворяются. Плохие смазочные свойства силиконов ограничили область их псиользования главным образом в качестве гидравлических и амортизационных жидкостей. [c.72]

Сведений об антифрикционных характеристиках селенидов и тел-луридов тугоплавких металлов в литературе крайне мало. Исследования антифрикционных свойств дисульфидов молибдена и вольфрама в бескислородных средах, как правило, проводились до 800—1000° С. Однако есть все основания полагать, что температурный предел использования этих соединений может быть более высоким, поскольку они обладают хорошей термической стойкостью [1—31. [c.133]

ККМ с волокнами карбида кремния. При практически равной прочности эти ККМ имеют преимущества перед аналогичными материалами с углеродными волокнами - повышенную стойкость к окислению при высоких температурах и значительно меньшую анизотропию коэффициента термического расширения. В качестве матрицы используют порошки боросиликатного, алюмосиликатного, литиевосиликатного стекла или смеси стекол. Волокна карбида кремния применяют в виде моноволокна или непрерывной пряжи со средним диаметром отдельных волокон 10 - 12 мкм ККМ, армированные моноволокном, по-лл чают горячим прессованием слоев из лент волокна и стеклянного порошка в среде аргона при температуре 1423К и давлении 6,9МПа. Керамический композит Si-Si , получаемый путем пропитки углеродного волокна (в состоянии свободной насыпки или в виде войлока) расплавом кремния, может содержать карбидную фазу в пределах 25 - 90%. Механические характеристики ККМ увеличиваются с ростом содержания Si . ККМ с волокнами углерода и карбида кремния обладают повышенной вязкостью разрушения, высокой удельной прочностью и жесткостью, малым коэффициентом теплового расширения. [c.159]

В период с 1940 до 1965 г. наибольшее внимание уделяли таким свойствам материалов турбинных лопаток авиадвигателей, как высокотемпературный предел прочности при растяжении, предел длительной прочности до 5000 ч и стойкость против окисления. С другой стороны, конструкторам промышленных турбин были нужны лопаточные сплавы, у которых длительная прочность надежно определена для гораздо большего срока службы, и которые хорошо сопротивляются горячей коррозии. Теперь и конструкторы авиадвигателей с увеличенной долговечностью, и конструкторы промышленных газовых турбин, компенсирующих пиковые потребности в производстве электроэнергии, нуждаются в материалах, сочетающих совокупность вышеупомянутых свойств с превосходным сопротивлением МНОГОЩ1КЛОВОЙ и малощ1кловой термической усталости. Таким образом, чтобы обеспечить высокую работоспособность и надежность двигателям авиационных транспортных систем повышенного качества с ресурсом 20000—50000 ч н промышленным турбинам с ресурсом 100000 ч, необходим учет многих факторов. [c.128]

Керамическая связка К — многокомпонентная смесь, составленная из измельченных материалов огнеупорной глины, полевого шпата, борного стекла, талька и др. В целях повышения пластичности в абразивно-керамическую массу добавляют клеющие веш ества растворимое стекло, декстрин и др. Керамическая связка обладает высокой огнеупорностью, водоупорностью, химической стойкостью и относительно высокой прочностью. В зависимости от поведения в процессе термической обработки различают плавящиеся (стекловидные) и спекающиеся (фарфоровидные) керамические связки. Абразивный инструмент из электрокорунда изготовляют на плавящейся связке, а из карбида кремния — на спекающихся связках. Плавящиеся связки обеспечивают большую прочность абразивного инструмента. Недостатками керамической связки являются ее хрупкость и пониженный предел прочности при изгибе. [c.94]

При термовибрационной обработке процессы термической обработки совмещают с поверхностным наклепом деталей. В ряде случаев дополнительно наносят тонкий слой другого металла, который в измельченном виде предварительно вводят в камеру машины. Таким способом можно получить тонкое покрытие алюминием, медью и другими металлами, что обеспечивает коррозионную стойкость стальных деталей и повышенный предел выносливости лри высокой влажности и значительной температуре. [c.407]

Азотирование — насыщение поверхностного слоя стальной детали азотом. Обеспечивает повышение твердости и износостой-коети деталей, увеличивает предел усталости, повышает коррозионную стойкость. После азотирования не требуется термическая обработка. Высокая твердость азотированного слоя сохраняется до 450—500° С, тогда как цементованный слой начинает терять твердость уже при 200° С. [c.155]

Уменьшение коррозионной стойкости поверхностного слоя. Этот поверхностный дефект наблюдается у деталей, изготовленных из высокохромистых коррозионно-стойких сталей, содержащих хром на нижпем пределе (<12%). При термической обработке таких деталей в окислительной атмосфере или в высоком вакууме концентрация хрома (отличающегося весьма высокой упругостью пгроз) в поверхностных слоях металла может уменьшиться ниже предела, необходимого для обеспечения коррозионной стойкости. [c.684]

В низкоуглеродистых сталях при. наличии молибдена после закалки всегда обнаруживается нерастворенный феррит, что отрицательно сказывается на эрозионной стойкости этих сталей. В то же время молибден способствует измельчению структуры перлита и уменьшает чувствительность стали к перегреву и росту зерна аустенита. Известно, что в отожженном состоянии низко-углеродистая сталь при небольшом содержании молибдена имеет более всокую прочность, чем сталь без молибдена. В термически необработанной стали после обработки давлением молибден увеличивает твердость, временное сопротивление, предел текучести, уменьшает относительное удлинение и ударную вязкость. Положительное влияние молибдена на механические свойства стали наиболее сильно проявляется после закалки и высокого отпуска- [c.170]

Аустенито-ферритные стали 0Х17НЗГ4Д2Т, 0Х25Г12Т и 0Х25Н8М после термической обработки имеют сравнительно высокую эрозионную стойкость. Эти стали содержат до 70% аусте-нита. Закалка и длительный отпуск при температуре 600° С приводят к значительному повышению их эрозионной стойкости, твердости, предела текучести и временного сопротивления при этом показатели пластичности и ударная вязкость снижаются 218 [c.218]

При изготовлении из высокопрочных сталей резервуаров для содержащих НгЗ нефтей и нефтепродуктов опасность представляют сварные соединения. В сварных швах сохраняются высокие напряжения, которые трудно устранить, так как термическая обработка резервуаров затруднительна. Экспозиция в газосепараторах [114, 37] показала в 2 раза больший процент разрушения напряженных образцов со сварными соединениями [114, 37]. Трещины образовывались в нагреваемых в процессе сварки околошовных зонах в них создавались участки повышенной твердости. Доля треснувших образцов увеличивалась с ростом твердости и предела текучести (см. рис. 18). Термическая обработка для устранения сварочных напряжений перед нагружением испытываемых образцов значительно уменьшала склонность к сероводородному растрескиванию. Эффективность термической обработки сварных соединений обусловлена достигаемым при этом снижением твердости околошовных участков и снятием напряжений. Высокую стойкость показали сварные образцы из стали А5ТМ А285 (0,17% С 0,52% Мп 0,018% Р 0,030% 5 0,06% 51) с наименьшим пределом текучести из всех исследованных сталей [37, 132, 137, 147]. [c.69]

Динасом называют огнеупорные изделия, содержащие не менее 93% Si02 и обожженные при таких температурах, что содержащийся в них в виде кварца кремнезем в большей своей части перекристаллизовывается в тридимит и кристобалит. Для динаса характерно дополнительное увеличение в объеме при длительном нагреве в службе вместо дополнительной усадки, типичной для других типов огнеупоров. Динас отличается значительной устойчивостью по отношению к кислым шлакам. Основные шлаки, зола топлива и окислы металлов разъедают динас, образуя легкоплавкие силикаты. Огнеупорность динаса колеблется в пределах 1670—1730° С. Характерной и ценной его особенностью является высокая температура начала деформации под нагрузкой (Н. Р.), близкая к огнеупорности (см. рис. 68), что можно объяснить наличием в динасовом черепке единого кристаллического сростка. Основной недостаток динаса — низкая термическая стойкость при температурах нил- е 700° С. При быстром нагревании илй быстром охлаждении в интервале 100—700° С динас теряет прочность, растрескивается и разрушается. [c.429]

Борная кислота — это сырье, вместе с которым в стекла, от которых требуется высокая химическая и термическая стойкость, вводится окись бора (борный ангидрид). Борный ангидрид делает стекло легкоплавким, понижает вязкость стекломассы, ускоряет варку и облегчает очистку стекла, уменьшает (если содержание 5Юг не превышает известного предела) склонность стекломассы к кристаллизации, увеличивает показатель преломления стекла. Борная кислота — кристаллическое вещество, имеющее вид жирных, блестящих чешуек или бесцветных мелких кристаллов, она хорошо растворима в воде теоретический состав ее следующий 56,45% В2О3 и 43,55% Н2О. [c.472]

Применение трехсернистой сурьмы связано с ее относительно небольшой инерционностью, высоким темновым удельным электросопротивлением (10 —10 ом-см), обеспечивающим возможность использо-вания принципа накопления зарядов, достаточной стойкостью к электрическим и термическим воздействиям в заданных пределах п удовлетворительными вакуумными свойствами. [c.234]

К неупрочняемым термообработкой алюминиевым сплавам относят алюминиевомагниевый сплав АМг (магналий) с содержанием 2—2,8% Mg, 0,15—0,35% Мп (или 0,15—0,35% Сг) и остальное алюминий алюминиевомарганцовистый сплав марки АМц с содержанием 1,0—1,6% Мп и остальное алюминий. Эти сплавы представляют собой твердые растворы соответственно магния и марганца в алюминии. При повышенных температурах сплавы АМг и АМц указанных выше составов представляют собой твердые а-растворы. При понижении температуры до комнатной перекристаллизации у сплавов не происходит. У сплава АМц благодаря уменьшению предела растворимости марганца в алюминии из твердого а-раствора выделяется упрочняющая фаза А1еМп. Однако вследствие незначительного ее количества сплав АМц относят к термически неупрочняемым. Сплавы АМг и АМц обладают высокой пластичностью, коррозионной стойкостью и хорошей свариваемостью. Их применяют для деталей химической аппаратуры сложной конфигурации, изготовляемых глубокой штамповкой. [c.212]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...