Разрушение пластическое (от среза)

Два типа разрушения поликристаллического металла. Поли-кристаллический металл в растягиваемом образце, как и монокристалл, разрушается либо от отрыва (хрупкое разрушение), либо от среза, завершающего пластическую деформацию ), в зависимо- [c.257]

В некоторых затянутых резьбовых соединениях, имеющих определенное сочетание материалов резьбовой пары, явление наступления пластической деформации охватывает одновременно все витки и предшествует разрушению соединения от среза или смятия. В таких случаях при расчете прочности резьбовых соединений на срез значение коэффициента пг, учитывающего распределение нагрузки по виткам, принимается равным /я = 1. [c.94]

Расчетные методы износостойкости строятся на физических трактовках процесса изнашивания. Остановимся только на некоторых методах, подтвержденных экспериментальными данными. И. В. Крагельский [43] исходит из того, что взаимодействие поверхностей имеет двойственную молекулярно-механическую природу. Молекулярное взаимодействие обусловлено взаимным притяжением двух твердых тел, их адгезией, а механическое — взаимным внедрением элементов сжатых поверхностей. В зависимости от величины адгезии и относительной глубины внедрения будут иметь место упругое оттеснение материала пластическое оттеснение срез внедрившегося материала схватывание пленок, покрывающих поверхности твердых тел, и их разрушение схватывание поверхностей, сопровождающееся глубинным выравниванием материала. [c.88]

Разрушение от среза. В тех случаях, когда после возникновения пластических деформаций, происходящих либо посредством скольжения, либо двойникованием, нагрузка продолжает расти и преодолевает возрастающее сопротивление пластическим деформациям, процесс завершается разрушением, происходящим в форме соскальзывания одной части монокристалла по другой. Такое разрушение называют разрушением от среза оно, как и пластическая деформация, вызывается касательными напряжениями. [c.252]

Получить разрушение от среза без предшествовавших ему пластических деформаций не удается однако можно указать случай, относящийся к поликристаллическому металлу — прессованный магний и сплавы на его основе, — в котором разрушение от среза происходит после очень малой пластической деформации. [c.252]

Кроме отмеченных двух путей протекания пластической деформации, переходящей при возрастании нагрузки в пластическое разрушение (от среза), мыслим и иной характер работы материала, при котором после упругих деформаций до возникновения или после ничтожно малых пластических деформаций возникает разрушение от отрыва. То, что пластическое или хрупкое поведение материала зависит от взаимного расположения в пространстве направления действия сил и плоскостей отрыва, скольжения и двойникования, а также направлений скольжения и двойникования и величин предельных напряжений скольжения, двойникования и отрыва, можно проиллюстрировать таким примером. Монокристаллический цинковый стержень в случае, если ось его составляет 45° с плоскостями скольжения, обнаруживает очень большую пластичность — к моменту разрыва его можно растянуть в 10 и более раз. Если же в монокристаллическом цинковом стержне ось его составляет с указанными выше плоскостями 90°, то разрушение происходит, как у чисто хрупкого материала. [c.254]

Если прямая, соответствующая напряженному состоянию в точке, пересекает линию отрыва, то разрушение произойдет путем отрыва, при этом, в случае, если имеется отрезок прямой, расположенный в пластической области, то разрушению от отрыва предшествует некоторая пластическая деформация. В случае же, сли обсуждаемая прямая до пересечения с линией отрыва находится полностью в упругой области, то разрушение от отрыва происходит хрупко. Наконец, если прямая, соответствующая напряженному состоянию в точке, пересекает линию среза, то разрушение произойдет путем среза. [c.553]

Так как разрушение путем среза обусловлено касательными напряжениями, играющими главную роль и при пластической деформации материала, то у пластичных материалов без предшествующих, обычно довольно значительных, остаточных деформаций срез вряд ли возможен. По крайней мере практически такого разрушения у металлов до сих пор получить не удалось, хотя некоторые из них (например, прессованный магний и сплавы на его основе) разрушаются от среза при сравнительно небольших деформациях (5—15 о) — имеет место так называемый хрупкий срез . [c.130]

В табл. 6 представлены соответствующие схемы для ряда испытаний. Пользуясь этой таблицей, можно по внешнему виду разрушенных образцов определять вид разрушения (отрыв или срез), что в ряде случаев имеет практическое значение. Однако представленные схемы разрушения могут быть точно реализованы лишь в том случае, когда заданная при нагружении схема напряженного состояния остается неизменной от начала испытания и до окончательного разрушения образца. На самом деле эта схема может меняться как в процессе пластической деформации (например, при образовании шейки в растягиваемом образце — см. табл. 1), так и в [c.72]

Как известно ( 249), разрушение от среза практически невозможно без предварительного прохождения через стадию более или менее значительных пластических деформаций, обусловленных касательными напряжениями. Поэтому в качестве теории разрушения путём среза при сложном напряжённом состоянии следует принять или, как более простую, теорию наибольших касательных напряжений, или энергетическую теорию. В первом случае за характеристику сопротив.тения срезу должна быть принята величина [c.783]

Исходные положения, принятые при построении диаграммы механического состояния, соблюдаются в конкретных случаях работы материала лишь с большим приближением, и поэтому эта диаграмма не может служить основанием для количественных расчетов. Следует подчеркнуть, что разрушения путем отрыва и путем среза не являются полностью не зависимыми друг от друга видами разрушения. Например, предшествующая разрушению пластическая деформация может изменять сопротивление отрыву и срезу, нормальные напряжения могут влиять на сопротивление срезу и т. п. [c.32]

Интересное явление наблюдается при испытаниях сварных точек на отрыв при повышенных температурах (табл. 25). С повышением температуры прочность точек на отрыв в большинстве случаев не уменьшается, как при испытаниях на срез, а увеличивается, что особенно заметно в интервале температур 200—250 °С. Это может быть объяснено повышением пластичности металла с повышением температуры, о чем говорит различный характер разрушения сварных точек. Так, в диапазоне температур 20—100 °С разрушение наступает от хрупкого вырыва ядра точки по околошовной зоне около границы литого металла. При более высоких температурах имеет место сильная пластическая деформация ядра металла вокруг сварной точки, что снижает влияние изгиба образцов (см. фиг. 132), повышая прочность точки на отрыв. [c.197]

Рис. 4.46. Зависимости сопротивления срезу и отрыву от температуры и скорости нагружения (схема А. Ф. Иоффе) / — сопротивление срезу, 2 — сопротивление отрыву, 3 — область пластического разрушения, 4 — область хрупкого разрушения.

Ирвин ввел новое понятие — коэффициент интенсивности напряжений К. Поясним его сущность. Распределение напряжений по поперечному сечению растянутой полосы, ослабленному поперечной трещиной, подчиняется зависимости гиперболического типа. Согласно ей при уменьшении расстояния от точки материальной части поперечного сечения до вершины трещины нормальные напряжения в поперечном сечении увеличиваются и устремляются к бесконечности, если указанное выше расстояние устремляется к нулю. Асимптотами являются линия, параллельная ослабленному поперечному сечению полосы и перпендикулярная ей линия, проходящая через вершину трещины. Вследствие перехода материала у вершины трещины в пластическое состояние пик напряжений срезается. В системе осей, совмещенных с асимптотами, можно рассмотреть бесчисленное множество гипербол, каждая из которых характеризуется своим параметром, представляющим собой произведение переменных, входящих в гиперболическую зависимость. Этот параметр называют коэффициентом при особенности, Аналогично, коэффициент К представляет собой коэффициент при особенности в зависимости между нормальным напряжением и расстоянием точки ослабленного сечения, в которой оно действует, от вершины трещины. В теории Ирвина коэффициент К — величина, полностью характеризующая локальное деформирование и разрушение на контуре макротрещины. Величина К зависит от формы тела и от граничных условий и определяется из решения глобальной (т. е. для всего тела в целом) задачи. Ирвиным было получено условие предельного равновесия трещины в форме [c.578]

Резание происходит путем внедрения, под воздействием сил привода, станка, п обрабатываемую заготовку клинообразного твердого тела — инструмента в зоне соприкосновения рабочих поверхностей инструмента и срезаемого слоя заготовки происходит пластическая деформация и по линии среза — разрушение металла, приводящие к образованию стружки и отделению ее от заготовки. [c.1]

При Ов. б i> 20в. г соединения разрушаются, как правило, в результате среза витков гайки прочность при этом наибольшая (кривая 1 на рис. 5,8). На рис. 5.9 показаны схемы деформации витков (рисунки шлифов) соединений стальных болтов М16 (Ов = = 880 МПа) с гайками из стали (Ов = 435 МПа) и дуралюмина (Ов = 474 МПа) при ступенчатом нагружении до разрушения. Согласно зависимостям, иллюстрирующим изменение относительной деформации соединения (по резьбовой части), небольшие пластические деформации в резьбе появляются уже при напряжениях, составляющих 40 % разрушающих. Интенсивный рост пластических деформаций начинается при напряжениях а = = (0,7. .. 0,9) От разрушение носит взрывной характер и сопровождается повышением температуры в соединении до 60 °С. [c.152]

Р. п, для твёрдых тел зависит от их размеров и прочности. При изучении Р. л. для таких тел выделяются два типа разрушения пластическое (вследствие среза) н хрупкое (вследствие отрыва). Для хрупких тел наступление разрушения удовлетворительно описывается критерием наибольших нормальных напряжений, для пластичных — критерием наибольших касательных напряжений (ем. Прочности предел). Применяя критерий наибольших касательных напряжений и полагая прочность тел Г = 10 дин/см (что соответствует прочности гранита), X. Джефрис 2] определил накс. размер тел ( 220 км), не разрушающихся при пролёте вблизи Земли. ОдНако этот размер может быть и меньше, если тело близко по структуре к ховдритам (см. Метеориты) с Г 10 10 дин/см . Более поздние исследования [3] показали, в частности, что макс, радиус тел с р <(40Л9)р, не разрушающихся при движения по орбите вблизи новерхвостн планеты, [c.401]

В некоторых затянутых резьбовых соединениях при определенном сочетании материалов пластическая деформаипя охватывает одновременно все витки и предшествует разрушению соединения от среза или смятия. В таких случаях при расчете прочности резьбовых соединений на срез принимают т = 1. [c.47]

На рис. 1.4,6 нанесена также в координатах тах—Ymax бдиная кривая деформирования. Пересечение лучей с предельными прямыми на диаграмме механического состояния характеризует разрушение для случаев / и II — от среза, для случаев III и IV — от отрыва. При соответствующих значениях напряжения fmax по кривой деформирования можно определить деформации, сопутствующие разрушению. Чем больше напряженное состояние приближается к всестороннему растяжению, тем меньше оказывается пластическая деформация при разрушении, и вязкое разрушение сменяется хрупким. Отсюда следует, что на образование хрупкого состояния влияет тип напряженного состояния материала так возрастание нормальных растягивающих напряжений по сравнению с касательными повышает склонность материала к хрупкому разрушению. [c.12]

В частности, разрушение от среза поликристаллического металла складывается из срезов отдельных зерен подобно тому, как пластическая деформация поликристаллического металла является следствием пластической деформации зерен, включая сюда изменение формы их границ. В общем срезе разрупюние по границам-не [c.258]

Третья теория дает достаточно хороший результат не только при оценке ненаступлекия текучести, но и при оценке ненаступле- ния разрушения от среза, являющегося концом развития пластических деформаций при наличии упрочнения. Разумеется, при этом [c.531]

Сопротивление срезу не такая ярко выраженная характеристика как сопротивление отрыву, так как разрушению от среза предшествует большая пластическая деформация. При пространственном напряженном состоянии (в отличие от более простого случая — чистого сдвига, происходяш,его при кручении круглого тонкостенного цилиндра) не нсегда легко установить как произошло разрушение (вследствие отрыва или среза). [c.538]

Замечания о терминах. Напомним о терминологии, принятой в настоящем курсе в главе IV. Различаем два типа предельногс состояния материала разрушение и текучесть. Последняя при развитии пластической деформации также может закончиться разрушением. Разрушение различаем двух типов — разрушение хрупкое от отрыва, которому практически не предшествует пластическая деформация, и разрушение от среза, которому предшествует заметная пластическая деформация. При разрушении от среза, ввиду значительного поворота пачек скольжения в процессе предшествующей разрушению пластической деформации и возможности заклинивания этих пачек (прекращения скольжения), может проявиться хрупкий характер в последний момент разрушения. [c.549]

Линия А на диаграмме Шнадта — это линия начала пластической деформации (линия текучести). Снизу линия текучести ограничена точкой Jo, ордината которой равна пределу хрупкости, т. е. такому значению величины П, при котором и ниже которого мыслимо лишь хрупкое разрушение без предшествующей ему пластической деформации. Предел хрупкости — это константа материала в рассматриваемом состоянии и относящаяся к определенным температуре и скорости деформирования. Отрезок прямой, расположенный вертикально между точкой Jg и пересечением с осью абсцисс, представляет собой линию хрупкого разрушения (от отрыва). Кроме отмеченных выше двух линий, на диаграмме имеется еще две линии —обе линии разрушения. Одна из них, линия i , сверху ограничена уровнем ординаты ГГ = 2, а снизу точкой Nf . Линия соответствует разрушению от среза. Другая линия, JnJVp, является линией разрушения от отрыва, происходящего после предварительной пластической деформации. Обсуждаемая основная диаграмма строится на базе эксперимента по нескольким характерным точкам. Так, например, кроме точек и Л экспериментально может быть найдена точка А она соответствует П = 1, KOTODOe имеет место при одноосном растяжении следовательно, абсциссой точки Ад является предел текучести при простом растяжении. Для кривой Л в системе осей П —может быть составлено уравнение таким является [c.558]

На рис. 22 показана поверхность излома при испытании, проведенном в интервале между двумя температурами перехода. Первоначальным искусственным дефектом служила сквозная треш,ина длиной 114 мм. На вершине надреза сразу были обнаружены значительное сужение и пластический излом, что характеризует пластическое инициирование разрушения. Это согласуется температурой испытания, которая выше температуры перехода при инициировании трещ,ины. Как только разрушение достигло определенной скорости, изменился его характер в результате перехода от среза к отрыву (считается, что это изменение зависит от скорости деформации). После достижения конечной скорости происходило разрушение только отрывом, что также согласуется с температурой испытания, которая была ниже температуры перехода при распространении разрушения. [c.183]

Луч 7 пересекается только с вертикальной линией D линией сопротивления отрыву. Происходит разрушение от отрыва, т.е. хрупкое разрушение. Следовательно, хрупкое разрушение без пластической деформации в данном случае возможно только в особых условиях весьма жесткого напряженного состояния с очень низким коэффициентом а (например, при растяжении образца с очень острым глубоким надрезом). Лучи 2-4 (при более мягких напряженных состояниях) пересекают линии АВ — предел текучести и А в — сопротивление срезу т . Во всех этих случаях произойдет разрушение от среза с предшествующей пластической деформацией. Следовательг но, в зависимости от пространственного напряженного состояния один и тот же металл может иметв или хрупкий, или вязкий излом. [c.14]

Как известно, это может быть достигнуто путем сжатия под всесторонним гидростатическим давлением, что было показано еще в 1911 г. Т. Карманом при испытании мраморных цилиндрических образцов [21, с. 267] или с помощью метода, предложенного Б. Д. Грозиным, путем сжатия образцов, плотно вставленных в обойму. Близкое к описанному напряженное состояние может быть создано простым способом путем вдавливания шарика в центр небольшого диска до разрушения последнего. При этом может наблюдаться разрушение как путем среза, так и путем отрыва (рис. 15.17). Следует указать, что описываемым методом могут быть доведены до разрушения только малопластичные сплавы. Этот метод был успешно применен также для испытания цементованного слоя (рис. 15.18) [20]. Метод позволяет оценить изменение пластических свойств цементованного слоя в зависимости от состава и структуры слоя. При этом получается минимальный разброс результатов по сравнению с другими видами испытаний. Недостатком метода вдавливания является непригодность его для оценки пластичности в тонких слоях, например, при переменной по толщине структуре цементованного слоя. [c.55]

Исходные положения, принятые при построении диаграммы механического состояния, соблюдаются в ряде случаев лишь с большим приближением, поэтому диаграмма не может служить основанием для количественных расчетов. Нчпример, всестороннее давление повышает прочность и пластичность, обобщенные кривые расходятся у сложных, особенно у структурнЬ неустойчивых и резко неизотропных материалов. Следует подчеркнуть, что разрушение путем отрыва и разрушение путем среза не являются полностью независимыми одно от другого. Например, предшествующая разрушению пластическая деформация может изменять сопротивление отрыву и срезу, нормальные напряжения могут влиять на сопротивление срезу и т. л. [c.19]

ХС и ШХ15 при прямом нагружении. Зависимость прочности от степени деформации кручения характеризуется максимумом, который для стали 9ХС соответствует деформации у = 0,6, а для стали ШХ15 — = 0.4-При этом пластичность стали 9ХС увеличивается в 2,5 раза и характер разрушения изменяется от хрупкого (отрывом) после закалки до вязкого (срезом) после ВТМО. Увеличение степени деформации (выше указанных оптимальных значений) приводит к повреждаемости материала, которая снижает прочность и пластичность. Таким образом, в результате ВТМО имеет место ориентированное упрочнение стали, выражающееся в увеличении прочностных характеристик при прямом нагружении и при большей пластической деформации, чем при обычной закалке и отпуске. При обратном нагружении прочность и пластичность высокоуглеродистых сталей, подвергнутых ВТМО, снижаются. [c.126]

Установлено существование двух характерных форм разрушений путем среза и путем отрыва разрушения от среза происходят в результате касательных напряжений т, разрушения отрыва — в результате нормальных напряжений а. Первый вид разрушений металла сопровожда ется образованием пластической деформации значительной величины второй вид разрушений может происходить при неболь-щих пластических деформациях или в хрупком состоянии. Разрушения в результате отрыва происходят при более высоких напряжениях, чем при срезе. [c.209]

Развитие трещины в зоне наружной полки. Внешний вид разрушенной лопатки в зоне наружной полки представлен на рис. 11.7. В зоне выход- ной кромки новерхность излома пластически де- формирована в сторону снинки и имеет вид, характерный для случая среза. Протяженность этого участка излома (условно участок № 1) от кромки составляет примерно 20 мм. Какие-либо участки исходной поверхности излома не сохранились. [c.575]

Аварийные повреждения магистральных нефтепроводов внешне характеризуются большим разнообразием (по основному металлу, по заводскому шву, по монтажным швам, в различных точках трубы и тройниковых соединений). Также различны и сроки эксплуатации до возникновения аварий от нескольких месяцев до десятка лет. Однако пояти все нарушения имеют общие признаки. Если исключить случаи явных дефектов и брака, то можно считать, что большая часть аварий происходит без видимых причин и часто при давлениях ниже рабочих. Отсутствуют пластические макродеформации по периметру трубы и у кромок в местах максимального раскрытия трещин в центральной части разрыва, а разрушения часто имеют очаговый характер. Механические свойства металла, в том числе твердость и ударная вязкость, в очаговых зонах (длиной порядка 150—250 мм) остаются прежними, и охрупчивания металла из-за потери свойств (старение, наводоро-живание) не происходит. Это значит, что если бы разрушение было чисто механическим и вызывалось однократной (статической) нагрузкой, то должны были бы произойти значительные пластические макродеформации, чего на самом деле нет. Такие остаточные деформации с утонением стенки трубы проходят на остальном протяжении разрыва в зоне механического дорыва косым срезом, распространяющегося в обе стороны от очага разрушения. Таким образом, четко различаются две зоны — зона зарождения (очага) разрушения и зона разрыва (рис. 97). [c.222]

В качестве примера на рис. 2 показан образец биметаллической композиции Ст. 3+Х18Н10Т, испытанный в криостате в среде жидкого азота. На поверхности образца видна переходная зона с остановившейся трещиной. Анализ микрофотографии, приведенной на рис. 2, показывает, что распространение трещины происходило в направлении от надреза в слое стали Ст. 3 перпендикулярно границе раздела слоев биметалла. При переходе трещины из стали Ст. 3 в сталь Х18Н10Т развивается значительная пластическая деформация, приводящая к изменению механизма разрушения. Рассматривая характер распространения трещины с позиций механики, можно предположить, что хрупкий излом сколом переходит в вязкий срезом. Энергия распространения трещины переходит в энергию пластической деформации, скорость трещины резко снижается и происходит остановка трещины. [c.38]

Сбросы в ходе разрушения возникают вследствие переброса г.чав-ной трещины на другие поверхности путем срезов или разрушения мостиков, разделяющих эти трещины (рие. 5, а). Нарушение хода связано также с диеторсиями, имеющими место на поверхности образца вблизи фронта трещины (рие. 5, б). Развитие трещины сопровождается появлением боковых утяжек (рис. 5, б). Вторичные трещины возникают не только от главной трещины, они рассеяны (подобно островам) вблизи трещины и создают решетку трещин с различной ориентацией (рие. 5, г). С этим очень сложным развитием разрушения связаны пластические деформации такого же характера. Величина пластической зоны также изменяется скачкообразно по длине [c.191]

Конструкционные металлы являются конгломератом спаянных, но случайно ориентированных анизотропных кристаллических зерен. На стадии упругого деформирования максимальные касательные напряжения в отдельных зернах могут отличаться от средних макроскопических напряжений по ориентировочным подсчетам до полутора раз (в обе стороны). Пластическое деформирование начинается сначала только в отдельных, наиболее неблагоприятно ориентированных зернах, в которых касательные напряжения значительно выше средних значений, и лишь при дальнейшем увеличении напряжений зона пластических деформаций распространяется на значительные объемы. Совокупность пластических сдвигов в отдельных зернах создает полосы скольжения, проходящие через конгломерат многих зерен и приблизительно совпадающие по направлению с плоскостями действия наибольших касательных напряжений, определяемых обычными методами механики сплошной среды. Схематически этот процесс показан на рис. 1.2. Под действием сдвигающих усилий отдельные слои материала скользят относительно друг друга, причем объем деформируемого материала остается постоянным. В результате получается угол пластического сдвига 7шах- Полосы скольжения являются местами концентрации микротрещин, из множества которых на определенном этапе деформирования формируется одна или несколько магистральных (микроскопических) трещин вязкого разрушения, которые могут быть [6, 541 трещинами сдвига или трещинами нормального отрыва. В первом случае говорят о разрушении путем сдвига или среза, во втором случае — о разрушении путем отрыва. [c.10]

Если хотя бы одно из главных напряжений является растягиг вающим, то разрушение данного материала может происходить (в зависимости от вида напряженного состояния, температуры и скорости нагружения) как путем среза, так и путем отрыва, причем степень развития предельных пластических деформаций, зависящая от тех же и некоторых дополнительных факторов, может быть весьма различной. Это подтверждается многими исследованиями, посвященными микромеханике процессов пластического деформирования и разрушения 168, 69, 731. [c.11]

Результаты опытов на разрушение образцов конструкционных материалов обобщаются в виде силовых критериев разрушения [37, 70, 981, простейшими примерами которых могут служить условия постоянства максимального растягивающего напряжения при отрыве Огаах = сг == Оотр И постоянствз максимального касательного напряжения при разрушении срезом т ,ах = — ад = = 2тср, где Оа > Оз — главные напряжения и адр — константы материала. Известная диаграмма Н. Н. Давиденкова и Я- Б. Фридмана [981 (рис. 1.4) дает полезную, хотя чрезвычайно схематическую иллюстрацию зависимости того или другого типа разрушения от вида предельного напряженного состояния. Путь нагружения элемента изотропного материала наносится на плоскость Oi — Оа (а > 0), причем все точки горизонтальной оси отвечают состояниям = Oj = Oj > О, когда пластическое де- [c.11]

Анализ экспериментальных данных показал, что при образовании поверхности методом среза величина нормальных и ка сательных напряжений, действующих на металл, превышает предел текучести в 1,5—5 раз. При этом не только разрываются атомные связи в плоскости среза или в направлении сдвига слоя металла, но и происходит всесторонняя упруго-пластическая деформация. Поэтому вид, количество и размер поверхностных дефектов (величина выступов и впадин) после механической обработки зависят от соотношения пластической деформаций Ттах И напряжений хрупкости Отах. Специальными исследова- ниями было установлено, что если Ттах>сТтах, то более вероятна пластическая деформация, если 0тах >Ттах, происходит хрупкое разрушение материала. Поэтому в зависимости от вида и режима механической обработки (точения, фрезерования, шлифования) схема напряженного состояния материала может быть различной и, следовательно, будут изменяться текстура деформированных слоев металла, вид, размер и характер макро- п микрогеометрии поверхности (рис. 78, 79). В соответствии с современными представлениями, механизм образования поверхности кристаллических тел методом среза имеет свои особенности. Энергия кристаллов, находящихся на поверхности, превышает энергию кристаллов в объеме. Дело в том, что под воздействием тангенциальных напряжений поверхностный слой сжимается, а глубинные слои оказывают ему сопротивление. Поскольку поверхностный слой очень тонкий, во многих случаях он не выдерживает и разрывается. Кроме того, на вновь образованной поверхности имеются некомпенсированные химические связи, компенсация которых идет за счет адсорбции, образования плен и др. Вот почему поверхность, образованная механической обработкой, всегда имеет повышенное количество суб-микроскоппческих двумерных и точечных дефектов — вакансий, дислокаций, примесных атомов, микротрещин и др. (рис. 80, а). [c.117]

При нормальном ударе абразивных частиц возможно хрупкое, усталостное и полидеформационное разрушение микрообъемов поверхностного слоя разрушение мягких материалов может происходить также путем среза при перекрытии пластических образований от одиночных ударов. [c.75]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...