Кривая расходов

Например, показание расходомера 60 проведя перпендикулярную линию из этой точки до пересечения с кривой расхода воздуха, получим, что расход воздуха 750 л/ч. Допустим, что газ, применяемый при сварке, — Oj [c.62]

Рис. 149. Уточнение гидродинамической сетки построением интегральной кривой расхода

Таким образом, дифференциал функции тока равен расходу жидкости сквозь элементарный участок кривой. Расход через весь участок кривой АВ [c.72]

Определение работы по кривым расхода энергии 8 — 1053 [c.360]

Кривая расхода пара (фиг. 32) пересекает ось ординат в некоторой точке А. Величина отрезка О А определяет расход пара на холостом ходу. Эта величина меняется в зависимости от способа регулирования и от конструкции турбины. Для конденсационных турбин расход пара при холостом ходе составляет в среднем 5—10% от расхода при экономическом режиме. Вообще этот расход в процентном отношении тем меньше, чем ниже противодавление и чем больше мощность агрегата при сопловом регулировании он значительно меньше, чем при дроссельном. [c.149]

Построение кривых расхода пара на 1 ход поршня g,, = /(в, у, р). Ординаты соответствующих кривых паровоза-об- [c.223]

ОПРЕДЕЛЕНИЕ РАБОТЫ ПРОКАТКИ ПО КРИВЫМ РАСХОДА ЭНЕРГИИ [c.1053]

При повышении давления повышаются температуры кипения и равновесные кривые в координатах Т—х поднимаются вверх (см. рис. 40). Когда достигается критическая температура одной из компонент, при увеличении давления, равновесные кривые отходят от оси ординат, соответствующей этой компоненте. В дальнейшем они будут постепенно вырождаться и исчезнут при достижении критической температуры другой компоненты (см. рис. 40). Возможен такой вариант, когда критическая температура смеси окажется ниже критической температуры одной из компонент. В этом случае равновесные кривые расходятся в середине диаграммы (см. рис. 41). [c.164]

Как видно из кривых расхода, время процесса резко сказывается на количестве образующегося пара. Например, при относительном противодавлении Pnp Pi = [c.187]

Обращает на себя внимание следующее обстоятельство в пределах указанных трех значений начальных параметров расчетные величины относительных давлений вплоть до р/ро = 0,40 практически ложатся на общую кривую. На участке, где р/р < 0,40, отмечается некоторое (порядка 1,0—1,5%) расхождение между кривой относительных давлений, отвечающей ро = Ю бар, и кривой, относящейся к ро = 20 и 40 бар. Для двух последних значений начальных параметров величина расхождения кривых относительных давлений на всем их протяжении не выходит за пределы погрешностей расчета. Более заметны расхождения между кривыми относительных расходов. Общий ход изменения относительных количеств вытекшего пара отмечается до значений G /Gq 0,30 в дальнейшем кривые расходятся, однако разность между соответственными значениями безразмерных расходов при р = 10 и 40 бар не превышает 1,5—2,0%. [c.255]

При этом нужно предостеречь от использования выражения (7-4) для форсунок парового или пневматического распыливания с предварительным смешением. В форсунках этого типа топливо вначале смешивается с паром или газом, а затем распыливается. Расход топлива пропорционален разности его давлений до форсунки и в камере смешения. В свою очередь давление в камере зависит от расхода пара, увеличиваясь вместе с ним. Характеристика паромеханической форсунки представлена на рис. 7-2. Точки пересечения кривых расхода мазута с осью абсцисс отвечают разным расходам пара и равны соответствующим давлениям в камере смешения. Как видно, производительность форсунки определяется двумя давлениями пара и мазута [Л. 19]. [c.139]

Как для пара (ef), так и для испаряющейся жидкости d) кривые расхода на единицу площади имеют свой максимум соответствующая такому максимуму расхода площадь сечения является минимальной. Для условий пара легко определить скорость в этом сечении. Производная удельного расхода по скорости [c.171]

Ниже для удобства расчетов принято, что кривая расхода пара АЭМ (фиг. 24) близка к прямой АВМ. [c.46]

Фиг. 5. Кривые расходов масла в главный сервомотор в зависимости

Если построить кривую расхода G [c.138]

Итак, начиная от критического давления р , действительная кривая расхода (фиг. 65) изобразится прямой, параллельной оси абсцисс штриховая линия расхода является фиктивной и практиче ского значения не имеет. [c.138]

Заменой участка кривой расхода масла через окно следящего золотника (см. рис. 4.56) участком прямой линеаризуем уравнение расхода такая замена допустима лишь при незначительных смещениях золотника, и в расчетах должны быть учтены изменения значений коэффициента к. Принимаем [c.446]

Фиг. 110. Сравнительные кривые расхода мощности на привод дымососа при различных способах регулирования скорости.

По графику рис. 4.15, а строим кривые расхода через щели следящего золотника Qi (пунктирными линиями)—для левой полости рабочего цилиндра и Q2 (сплошными линиями)—для правой (рис. 4.16). [c.253]

Как видно из рис. 9-8, для некоторых значений начальной температуры, достаточно близких к температуре насыщения, после горизонтального участка расход вновь увеличивается. Автор предполагает, что это происходит при таких сочетаниях давления и температуры, когда в выходном сечении начинается парообразование, нарушающее стабильность кавитационного режима. При этом кривая расхода становится такой же, как и для насыщенной жидкости, располагаясь, естественно, несколько выше. [c.248]

Следовательно, если одновременно со снятием диаграммы колебание напора — время Снять зависимость открытия регулирующего органа от времени, то можно по этим данным построить кривую расхода через регулирующий орган в зависимости от открытия, при постоянном напоре Л,,. Последнее не совсем точно для реактивных турбин, у которых пропускная способность регулирующего органа Q[ зависит не только от его открытия йц, но и от приведенного числа оборотов п ,. [c.229]

Колебания НБ, в зависимости от расхода в ИБ, выражаются известной кривой расходов [c.93]

Фиг. 8-10. Петлеобразная кривая расходов.

Особое значение имеет учет уклонов. Скорости и расходы на подъеме больше, чем на спаде. Это приводит к тому, что кривая расхода состоит из двух ветвей (петлевая кривая), причем для больших и средних рек ветвь подъема идет правее, чем ветвь спада (фиг. 8-10). В отдельных случаях разность между расходами на подъеме и на спаде может достигать 20—25% и выше. Изложенное говорит о необходимости при определении напора и наличии больших петель учитывать обе ветви кривой расхода. [c.94]

Характеристики параллельно работающих ветве/г затем суммируют согласно уравнениям (X—2) и (.X— 4),т. е. путем сложения абсцисс кривых (расходов) при одинаковых ординатах (напорах). Полученную в результате, такого суммирования х.арактерпстику разветвленного участка можно рассматривать как характеристику эквивалентной трубы, заменяющей данные параллельные. [c.269]

Характеристики параллельно работающих ветвей затем складываются согласно уравнениям (10-1) и (10-4), т. е. путем сложения абсцисс кривых (расходов) при одинаковых ординатах (напорах). Полученная в результате сложения характеристика представляет собой характеристику резвет-вленного участка и может рассматриваться как характеристика эквивалентной трубы, заменяющей данные параллельные ветви. [c.263]

Характеристики параллельно работаюш,их ветвей затем суммируются согласно уравнениям (Х-2) и (Х-4), т. е. путем сложения абсцисс кривых (расходов) при одинаковых ординатах (напорах). Полученная в результате такого суммирования характеристика разветвленного участка может рассматриваться как характеристика эквивалентной трубы, заменяюш,ей данные параллельные. [c.271]

На рис. 20 и 21 даны зависимости приведенных по показателю = 1/3,4 линейных параметров воронки от ЛНС (по тому же масштабу) для взрывов химических ВВ и ядерных зарядов. Для радиуса воронки кривые почти не совпадают, для глубины воронки на длительном интервале ординат совпадение весьма хорошее, а затем кривые расходятся. Джонсон и Хиггинс [4] полагают, что различие в эффектах выброса ядерных зарядйв и химических ВВ объясняется, главным образом, разными масштабами магнитуд этих взрывов. [c.55]

Фиг. 35. Комбинированное регулирование аптоматическим включением и выключением холостого хода и действием регулятора давления (фиг. 34) а - производительность при полной нагрузке Ь — кривая расхода сжатого воздуха с — давление d — расход мощности при полной нагрузке е — расход мощности при холостом ходе.

Для конденсационных турбин кривая А В довольно хорошо совпадает с прямой линией поэтому в таких случаях кривую расхода пара приближённо строят в виде прямой линии, проходящей через точку холостого хода (Л на фиг. 32) и через экономическую точку, определяемую тепловым расчётом. [c.150]

При прокатке различных профилей на стане необходимо определять мощность двигателя для профиля, на прокатку которого требуется наибольшая мощность. При определении работы прокатки можно пользоватьея опытными кривыми расхода энергии или аналитическими зависимостями. Пользование опытными кривыми является более надёжным методом. [c.1053]

Рис. 66. кривая расхода воды через клинкет в зависимости от его открытия или закрытия [c.110]

Сравнение способов регулирования. На фиг. 329 изобрал<ены кривые расхода энергии при разных способах регулирования вентиляторов, в частности дросселем, двухскоростным электродвигателем совместно с дросселем, гидромуфтой, направляющим аппаратом, а также при идеальном регулировании изменением числа оборотов. При высокой подаче в пределах 80— 100% полной регулирование лопатками наиболее экономично (после идеального регулирования изменением числа оборотов). При меньших подачах регулирование лопатками оказывается средним по экономичности между чисто дрсксельным и гидромуфтами или двухскоростным электродвигателем. По данным Теплоэлектропроекта при регулировании нагрузки котла в пределах 100— 70% от полной направляющие аппараты и гидромуфты примерно одинаково экономичны. Если котел работает 6 500 час. в году, ожидаемая экономия электроэнергии составляет около 26% при регулировании гидромуфтами и около 30% при регулировании направляющими аппаратами по сравнению с дроссельным регулированием. При большем снижении нагрузки преимущество приобретает регулирование гидромуфтами. [c.504]

При вращении турбинного агрегата (турбины с генератором и возбудителем) без нагрузки (вхолостую) с лолным числом оборотов затрачивается некоторое количество пара, на-еываемов холостым расходом турбины, (на кривой расхода пара фиг. 24 этот холостой расход изображается отрезком О—А). Холостой расход идет на покрытие потерь, связанных с трением в подшипниках, трением лопаток о пар, излучением в окружающую среду, вращением вспомогательных элементов (масляного насоса и т. п.) и возбуждением гене- [c.46]

Линии г = onst загибаются к верху диаграммы, так как тангенс угла наклона касательной равен абсолютной температуре Т. С повышением температуры кривые расходятся (фиг. 79), так как они построены для смесей с различными теплоемкостями чем больше г , тем больше мольная теплоемкость смеси. [c.165]

Рис. 14,3. Малые (ANi) и большие (1AJV2) измеиения мощности с различной скоростью. Для сравнения приведены кривые расхода генерируемого пара (пунктирные линии) при скачкообразном изменении сигнала задания по тепловыделению в топке Xf, соответствующего величине изменения мощности AJVi, AN2.

Как в опытах АЕРЕ (Харуэлл), так и опытах ИВТАН было отмечено, что кривые расхода пленки стремятся к нулю при том же значении тепло- [c.95]

Более достоверные данные, чем по приближенным формулам, можно получить при применении графических способов составления статических характеристик на базе экспериментальных проливочных кривых расхода через типичные расходные окна следящих золотников. [c.437]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...