Соединение стальными болтами

Соединение стальными болтами [c.143]

Рис. 5.9. Схемы деформации витков и кривые деформирования при ступенчатом Нагружении соединений стальных болтов с гайками из стали (а) и дуралюмина (б)

При Ов. б i> 20в. г соединения разрушаются, как правило, в результате среза витков гайки прочность при этом наибольшая (кривая 1 на рис. 5,8). На рис. 5.9 показаны схемы деформации витков (рисунки шлифов) соединений стальных болтов М16 (Ов = = 880 МПа) с гайками из стали (Ов = 435 МПа) и дуралюмина (Ов = 474 МПа) при ступенчатом нагружении до разрушения. Согласно зависимостям, иллюстрирующим изменение относительной деформации соединения (по резьбовой части), небольшие пластические деформации в резьбе появляются уже при напряжениях, составляющих 40 % разрушающих. Интенсивный рост пластических деформаций начинается при напряжениях а = = (0,7. .. 0,9) От разрушение носит взрывной характер и сопровождается повышением температуры в соединении до 60 °С. [c.152]

Увеличение радиальной податливости тела гайки уменьшает перекрытие витков под нагрузкой и, как следствие, прочность резьбы соединения. Экспериментально установлено, что высота таких гаек должна быть большей, чем для нормальных. Гайки с уменьшенным размером под ключ можно применять в стальных и титановых соединениях. На рис. 5.16 показаны зависимости отношения о /Ов от размеров резьбы для соединений стальных болтов (Ов = 800 МПа) и стальных гаек (Ов = 600 МПа). Штриховыми линиями обозначены зависимости для соединений с гайками нормального размера под [c.156]

Рис. 1. Расчетная схема резьбового соединения стальной болт — пластмассовая гайка

На стальной болт надета медная трубка, затем навинчена гайка до соприкосновения с трубкой (см. рисунок предыдущей задачи). Площадь поперечного сечения болта 1 см, медной трубки 3 см. Определить напряжения в болте и трубке от нагревания всего соединения на 80° С. [c.18]

Тонкостенный цилиндрический сосуд из дюраля закрыт крышкой из того же материала. Герметичность соединения обеспечивается предварительной затяжкой стальных болтов, выбираемой так, чтобы остаточная затяжка при действии на каждый болт расчетного усилия Р составляла 0,4 Р. Крышка прикреплена [c.29]

Трубопроводы для охлаждающих жидкостей изготовляют из обычных стальных газопроводных или тонкостенных труб. Требуемую форму трубопроводу придают гибкой или соединением отдельных частей трубы фитингами, а также на фланцах. Части трубопровода должны поступать на сборку в подготовленном виде, т. е. иметь соответствующую длину и нарезанную на концах резьбу. Фитинги, краны и другая арматура также должны быть окончательно обработаны и проверены. При сборке трубопровода с фитингами для получения в местах соединения необходимой плотности резьбу покрывают масляной краской и обматывают волокнами льна. При соединении частей трубы на фланцах сборка заключается в установке между фланцами прокладок и соединений фланцев болтами. [c.479]

Детали автобусных корпусов максимально унифицируются (например все стойки - по одному образцу) и изготовляются в большинстве случаев из готовых катаных или тянутых профилей с последующей их обработкой. В целях облегчения кузовов автобусов в их конструкции широко используются алюминий и его сплавы, В соединениях стальных каркасов применяется сварка, а крепление облицовки и соединения алюминиевых корпусов осуществляются на болтах, винтах и заклёпках. [c.162]

Третий параметр представляет собой разность линейного расширения материалов болтов и фланцев, например, при затяжке алюминиевых фланцев стальными болтами. При нагреве расширение алюминиевого фланца сдерживается стальными болтами с одной стороны и прокладкой с другой. Прокладка оказывает сопротивление дополнительному сжатию, возникаюш,ему от расширения фланца, и поэтому нагрузка на болт возрастает. Следовательно, при нагревании герметичность соединения повышается, при охлаждении затяжка фланцев ослабевает. Изменение напряжений в болтах пропорционально разности температур и толщине алюминиевого фланца. Прокладка, подвергаемая подобным термомеханическим эффектам, должна выдерживать колебания усилия сжатия не проявляя при этом тенденции к выдавливанию. Выдавливание прокладки, как правило, указывает на снижение усилия затяжки. [c.217]

Фланцы с торцовыми выступами и свободно лежащей прокладкой. Уплотнительные поверхности плоские, располагаются внутри окружности болтов, торцы выступают на 2—6 мм. Прокладка обычно кольцевая. Соединение легко разбирается без отжима фланцев. При использовании в одном соединении стального и чугунного фланцев, чтобы исключить возможность разрушения чугунного фланца при затяжке болтов, уплотнительные поверхности следует делать плоскими [c.273]

Опасность среза витков мелких резьб возрастает в соединениях высокопрочных стальных болтов (винтов) и гаек (корпусов) из сталей, а также легких материалов и пластмасс. [c.152]

При соединении стальных труб используют фланцевые, резьбовые и сварные соединения. Фланцевые соединения применяют для труб больших диаметров (50 мм и более). К концам трубы приваривают специальные фланцы, затем между фланцами двух труб устанавливают уплотнительные кольца, а фланцы стягивают болтами. Резьбовые соединения применяют для труб диаметром до 65 мм. Для этого используют специальные резьбовые соединительные элементы муфты — для соединения двух труб, расположенных в одну линию угольники — для двух труб, расположенных под углом 90° тройники — для трех труб, расположенных в одной плоскости и под углом 90° относительно друг друга кресты — для четырех труб, расположенных крестообразно в одной плоскости, и др. Сварные соединения могут быть использованы для стальных труб любого диаметра. [c.254]

Решающим фактором, определяющим прочность соединения полимерными болтами и гайками, является прочность болтов. Существенна также высота гаек. В соединениях крепежными элементами типа стальной винт + полимерная гайка прочность соединения возрастает линейно с увеличением высоты Я гайки до Ъй (рис. 5.93) [98]. Это объясняется сочетанием низкого модуля упругости ПМ (около 5000 МПа) и высокой жесткости винта, в результате чего нагрузка распределяется между большим числом витков резьбы гайки. При высоте гаек Н< , Sd возможно повреждение резьбы винтов, при Я = (1,8-2,8)й — одинаково вероятны повреждения резьбы и разрыв винтов, при Я > 2,8d происходит преимущественно разрыв винтов. [c.239]

В ориентировочных расчетах при %=0,25 и /С3—1,4 в соединениях стальных или чугунных деталей результирующая нагрузка на болт РЪ= l,3Fa. [c.35]

Тормоз главной лебедки (рис. 39, а) состоит из двух стальных лент 2, соединенных стяжным болтом 2, к которым приклепывается фрикционная накладка к одному концу ленты приваривается проушина 3, которая закрепляется на верхнем листе поворотной платформы, к другому — проушина соединенная с педалью 5 при помощи системы рычагов 6—9. Для регулирования [c.55]

Для того чтобы разорвать магнитный контур, образуемый током, проходящим через электрод, кольцо делается не сплошным, а составляется из двух полуколец, соединенных стальными шарнирными болтами через бронзовые втулки и шайбы. Полукольца делаются полыми и водоохлаждаемыми. В полостях колец размещен пружинный зажим. Контактная щека нажимным стаканом при помощи мощных пружин прижимается к электроду. Кольцо электрододержателя при помощи водоохлаждаемых труб крепят к литому кольцу, закрепленному на несущем цилиндре. К этому же кольцу крепят контактную щеку при помощи изолированных стальных планок. Контактные щеки делают из пластин красной меди или отливают из томпака — сплава меди с цинком. Для охлаждения водой в щеке есть полость. [c.343]

На рис. 148, а показано соединение труб на муфтах, изготовленных из пластмассовых труб большего диаметра, и приваренных к ним фланцев из винипласта. Муфты надевают в горячем состоянии на трубы, предварительно промазанные клеем. Между фланцами устанавливают прокладку и фланцы, как обычно, затягивают стальными болтами. [c.233]

На концы труб, предварительно намазанные клеем, насаживают разогретые винипластовые кольца шириной 20—25 мм. После охлаждения кольца, плотно обжимающие трубы, приваривают к ним. До насадки колец на трубы надевают стальные фланцы. Соединение фланцев производится обычным путем с помощью стальных болтов. [c.233]

Согласно данным болт, крышка и регулировочные прокладки соединения—стальные. Примем для стали Е 2, 10 н/мм". По ГОСТ 6402—70 пружинная шайба для болта М12 имеет нару - <-ный диаметр Д1 = 19,2 мм и внутренний диаметр =12,2 мм. [c.64]

Фланцы приклепывают к концам звеньев воздуховодов стальными заклепками. Фланцы сопрягаемых звеньев соединяют мел<ду собой стальными болтами с гайками. Для соединения звеньев воздуховодов диаметром до 595 мм применяют болты диаметром 6 мм и длиной [c.206]

Опасность среза вптков резьбы возрастает в соединениях стальных болтов с деталями, изготовленными из легких матерпалов и пластмасс. [c.147]

Возможны три случая 1. аг > 1 (стяжка деталей из алюминиевых, магниевых и медных сплавов стальными болтами и болтами из титановых сплавов). При нагреве в таких соединениях возникает натяг, пропорцио налвный фактору I (аг — 011). При охлаждении до минусовых температур этот фактор становится отрицательным. Следовательно, первоначальный сборочный натяг уменьщается, т. е. соединение ухудшается. [c.361]

На рис. 260 (фланцевое еоединение) представлены некоторые способы температуронезависимого центрирования. Стальной фланец I центрируется буртиком в корпусной детали- 2 из алюминиевого сплава (рис. 260, а). При нагреве системы в соединении появляется зазор центрирование осуществляется лишь неопределенным действием затяжки крепежных бол-, тов. Более уверенное центрирование обеспечивает стяжка соединения призонными болтами (рис. 260, б). Однако при нагреве в соединении возникает натяг, деформирующий узел. Натяг возникает и-при центрировании наружным буртиком на стальном фланце (рис. 260, в), [c.385]

Напряжения ах в болтах рекомендуется с целью повьппения релаксационной стойкости принимать небольшими, учитывая, однако, сопутствующее снижению ах увеличение габаритов и массы соединения. Нижним пределом можно считать Ох = 10 кгс/мм , меньше которой площадь Кх резко возрастает. Для конструкций общего машиностроения, а также для корпусов из легких сплавов, стягиваемых стальными болтами, можно принимать стх = 12 ч-15 кгс/мм , т. е. изготовлять болты из углеродистых сталей. Для конструкций малой массы и габаритов, а также при чугунных и стальных корпусах целесообразно принимать ох = 20 -т-4- 30 кгс/мм (легированные стали). Увеличение стх свьппе 40 кгс/мм существенного вьшгрьшха в габарите и массе не дает. [c.433]

Пример. Корпус из алюминиевого сплава ( 2 = 7500 кгс/мм 02 = 23-10" СРС .=6100 мм ), стягиваемый стальными болтами ( 1=21СЮ0 ктс/мм а = и-10" 1/°С 1 = 1100 Ы- Р), подвергается действию силы рзд = 10 000 кгс. Коэффициенты жесткости >.1 = 1 1 = 2,3 10 кгс Хз = з 2 = 4,6 10 кгс фактор жесткости ХЦХг = 0,5. Коэффициент затяжки 3 = 1. При работе соединение нагревается до оО С тСдМиерату-ра болтов и корпуса одинакова. Температура сборки 20°С. [c.438]

Точный расчет коэффициента % сложен, а гак как на практике величину затяжки болтов в боль-пшнсгве случаев не контролируют, го смысл точного расчега теряется. При приближенных расчетах принимают для соединений стальных и чугунных деталей без упругих прокладок % = 0,2...0,3 для соедипе- [c.86]

При использовании в соединениях со стальными болтами гаек из материалов с малым модулем упругости (дуралюмин, титановые сплавы) также имеет место снилсение нагрузки на nepiBOM витке на 20—30% и такое же повышение усталостной ирочиости [8]. Более равномерное распределение нагрузки в последнем случае связано с тем, что податливость витков резьбы при уменьшении модуля [c.50]

Результаты исследований авторов показали, что при d P > 14 для стальных соединений и соединений стальных шпилек с деталями из алюминиевых и магниевых сплавов условие равнопроч-ности стержня шпильки на разрыв и витков резьбы на срез обеспечить не удается (кривая 1 на рис. 5.7) При этом, начиная с некоторой длины свинчивания — предельной, усилие среза витков резьбы остается практически неизменным для данного й/Р, даже при неограниченном увеличении длины свинчивания, о подтверждают зависимости от относительной длины свинчивания Н й несущей способности соединений болтов из стали ЗОХГСА (ов = 1660 МПа) с гайками из стали 45 при = 680 МПа (рис. 5.10, а) и стали 20 при = 435 МПа [c.153]

Для быстрой и удобной замены рабочей части второго электрода он выполнен из двух частей 5 и 7(5, которые соединяют с помощью стального болта 15. Коническое соединение этих частей при воздействии на них 10 тыс. разрядов оказалось надежным, искрения и подгара в переходной зоне контакта не наблюдалось. Надежная неполяризуемая изол5щия, вы-полнегаая из фторопласта, позволила близко расположить прямой и обратный провод разрядного устройства, обеспечив этим минимальную индуктивность разрядника (12...15 нГн). [c.273]

Рассчитать соединение стального кронштейна с кирпичной стеной. Нагрузка на кронште11н и его размеры (в мм) даны на рис. 381. Допускаемые напряжения на растяжение болтов [а]=600 кПсм , на сжатие кирпичной кладки 1а]к=10 кГ/см . Коэффициент трения между кронштейном и стеной /=0,50. [c.165]

Болты холодной шташовки проверяются на прочность соединения головки со стержнем. При таком испытании в месте соединения головки со стержнем не должно быть следов разрыва и трещин. Болты с резьбой до головки испытываются до операции нарезания резьбы или после снятия резьбы на образце. По требованию потребителя стальные болты, поставляемые без термообработки, должны быть подвергнуты испытаниям а) на растяжение, причем предел прочности при растяжении должен быть не ниже минимального предела прочности при растяжении, установленного соответствующим стандартом для той марки стали, из которой изготовлены данные болты б) на изгиб ненарезанной части стержня в холодном состоянии на угол не менее 45° без признаков надрывов и трещин. Осмотр болтов производится без применения увеличительного прибора. Проверка размеров болтов осуществляется предельными калибрами или многомерным измерительным инструментом. Резьба проверяется предельными резьбовыми калибрами. [c.190]

Влияние высоты гайки. Из теоретических соображений установлено, НТО увеличение высоты гайки свыше (0,5 0,6) д, не должно существенно повышать усталостную прочность стального соединения типа болт — гайка, так как при этом нагрузка на первом витке изменяется незначительно [3]. Увеличение высоты гайкп от (0,7 -ь 0,8) до 2 й повышает усталостную прочность соединений не более чем на 10—15% [23] (см. табл. 25—26). [c.154]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...