Остановы Размеры

При решении задач синтеза механизмов должны быть приняты во внимание все условия, обеспечиваюш,ие осуществление требуемого движения. Такими условиями являются следующие правильная структура проектируемого механизма, кинематическая точность осуществляемого движения, возможность создавать проектируемым механизмом заданное движение с точки зрения динамики и, наконец, условие, чтобы размеры звеньев проектируемого механизма допускали воспроизведение заданного движения. В настоящей главе мы остановимся на общем решении основных задач синтеза и покажем, как могут быть при этом учтены вышеуказанные структурные, кинематические, динамические и метрические условия. [c.413]

Типовые чертежи деталей этой группы мы уже подробно рассматривали. Так, на рис. 77 был показан образцовый чертеж крышки подшипника. Остановимся подробнее на обосновании простановки размеров. Основной базой крышки подшипника (см. рис. 77) служит прива-лочная плоскость, однако для отсчета контролируемых размеров введена вспомогательная база, от которой отсчитан размер 35. Размер 24 отсчитан от верхней плоскости, хотя эта плоскость не обработана. Кроме того, базами для этой детали являются плоскости симметрии. Буквами А, Б, В на чертеже отмечены производственные базы для обеспечения взаимозаменяемости деталей. Например, базы Л и Б служат для установки детали в приспособление, которое позволит обеспечить параллельность осей отверстий и их симметричное расположение. [c.200]

Наконец, остановимся па свойствах движения в участках с размерами 1 В таких участках движение обладает пра- [c.193]

Наконец, остановимся коротко на обратном предельном случае, когда длина волны рассеиваемого звука мала по сравнению с размерами тела. В этом случае все рассеяние, за исключением лишь рассеяния на очень малые углы, сводится к простому отражению от поверхности тела. Соответствующая часть полного [c.419]

Мы рассмотрели выше картину распространения бегущих волн в стержне и струне. В системах такого типа распространение волн могло происходить только по одному определенному направлению. Вообще же в упругой сплошной среде, например в упругом теле больших размеров, в воде или в воздухе, волны могут распространяться по всем направлениям. При этом картина распространения волн принципиально остается прежней, однако возникает ряд новых вопросов, на которых мы сейчас и остановимся. [c.704]

Механические свойства сталей и сплавов определяются их химическим составом, структурой и отсутствием или наличием различного типа дефектов. Вьппе бьши рассмотрены основные типы и виды дефектов, характерные для сварных соединений. В настоящем разделе остановимся на рассмотрении ряда особенностей, связанных с неоднородностью химического состава и структуры сварных соединений, которые определяют механические характеристики металла шва, зоны термического влияния, зоны сплавления и других локальных участков. При этом необходимо иметь в виду, что развитие дефектов происходит именно в данных участках, а работоспособность сварных соединений определяется комплексом сложных процессов, связанных с механическими характеристиками металла различных зон, геометрическими размерами последних, видом и условиями нагружения, типом дефекта и др. [c.13]

Реальные инженерные объекты представляют собой обычно более или менее сложные системы, образованные путем соединения отдельных, как правило, относительно простых элементов в единое целое. Ограничимся случаем, когда система образована соединенными между собой стержнями, т. е. элементами, длина которых в несколько раз превосходит характерный наибольший размер поперечного сечения. Примерами таких конструкций могут служить металлические железнодорожные мосты, ажурные опоры линий электропередачи, строительные подъемные краны и т. д. Из огромного разнообразия таких конструкций остановимся на так назы[ваемых плоских стержневых системах, в которых оси стержней (а также внешние нагрузки) расположены в одной плоскости. Будем также считать, что все стержни системы, как правило, прямые, а опорные устройства аналогичны описанным ранее, т. е. представляют собой либо заделку, либо неподвижный или подвижный шарнир. [c.76]

Остановимся теперь на некоторой разновидности смешанных (контактных) задач теории упругости. Как уже отмечалось, при их формулировке предполагается, что разбиение поверхности на участки, где выполняются разные краевые условия, заранее известно. Однако возможен и более общий случай. Вообще говоря, контактная задача (в физическом смысле) ставится как задача о воздействии жесткого тела на упругое. Как правило, начальный контакт происходит в одной точке и лишь при дальнейшем сближении контактирующих тел образуется площадка контакта, которая, вообще говоря, увеличивается в размерах. При этом, естественно, вводится имеющее физический смысл ограничение напряжения вдоль контура, ограничивающего [c.248]

При рассмотрении задач о растяжении упругих стержней предполагалось, что деформации малы. Однако пластические деформации металлов и упругие деформации таких материалов как резина могут быть значительны. Посмотрим, каким образом может повлиять учет значительной величины деформаций на приведенные выше рассуждения ). Прежде всего остановимся на понятии напряжения. При растяжении поперечные размеры стержня уменьшаются, следовательно, уменьшается площадь сечения. Истинное напряжение есть сила, поделенная на фактическую площадь поперечного сечения таким образом, оно зависит не только от величины силы, но и от величины вызванной этой силой деформации. Чтобы построить диаграмму с — е, нужно во время опыта непрерывно измерять поперечный размер стержня, что бывает затруднительно. Часто под напряжением понимают силу, поделенную на первоначальную площадь поперечного сечения, определенное таким образом напряжение называется условным, будем обозначать его Оо. [c.62]

Парность касательных напряжений. Рассматривая на основе принципа отвердевания малый объем с размерами Ax-dy-dz (рис. 2.3 и 2.4) как абсолютно твердое тело, можно для него записать шесть уравнений равновесия статики. Из этих уравнений остановимся на трех уравнениях равновесия для моментов. Ввиду малости объема объемную (массовую) силу Q считаем приложенной к центру малого объема dV . Так как сумму моментов можно вычислять относительно произвольной точки или соответственно относительно трех непараллельных осей, то выберем эти оси О х у- г с началом в центре объема dV и направим оси так, что О х Ох, [c.28]

Остановимся на физике образования капель тумана. В переохлажденном паре из-за случайных флуктуаций возникают капли малого размера. Однако давление пара над каплей отличается от давления над плоской поверхностью на величину давления поверхностного натяжения, обратно пропорционального радиусу капли. Это дополнительное поверхностное натяжение стремится испарить каплю и препятствует конденсации при небольших пересыщениях и хорошей очистке от пыли- [c.505]

Если вода по тем или иным причинам остается в системе, то может наблюдаться сильная стояночная коррозия в паровом и особенно в водяном пространстве емкости (преимущественно по ватерлинии) при температуре воды 60—70°С. Поэтому на практике довольно часто наблюдается различная по интенсивности стояночная коррозия, несмотря на одинаковые режимы останова системы и качество содержащейся в них воды аппараты со значительной тепловой аккумуляцией подвергаются более сильной коррозии, чем аппараты, имеющие размеры топки и поверхность нагрева, так как котловая вода в них быстрее охлаждается температура ее становится ниже 60—70°С. [c.71]

Практическое прогнозирование работоспособности оборудования должно базироваться на шести—восьми основных параметрах. Основными параметрами, которые характеризуют предельное состояние деталей и узлов и могут быть использованы для практического прогнозирования эксплуатационной долговечности, являются поврежденность деталей температурный режим эксплуатации количество пусков-остановов (для котлов и изменение нагрузки) длительность эксплуатации геометрические размеры (большие остаточные деформации и износ стенок труб поверхностей нагрева) механические свойства материалов и структурное состояние металла. [c.174]

Храповые остановы находят широкое применение в различных подъемно-транспортных машинах. Так, для транспортирующих машин разработана нормаль муфт-остановов типа УХ (фиг. 8), основные параметры которых приведены в табл. 3. Эти муфты-остановы, включающие в себя упругие муфты и храповые остановы, выполнены применительно к редукторам серии РМ с электродвигателем типа АО. Муфта-останов типа УХ имеет две сборки — левую, показанную на фиг. 8, предназначенную для вращения муфты по направлению стрелки А, и правую — для вращения муфты в обратном направлении. Размер Н на фиг. 8 соответствует расположению горизонтальной полки угольника крепления стойки на уровне опорных плоскостей лап редуктора РМ с учетом монтажной подкладки под редуктор толщиной 5 мм. Другие конструкции муфт-остановов приведены на фиг. 9, а и б. [c.15]

Основные параметры муфт-остановов типа УХ (размеры в мм) [c.17]

Характеристика роликовых остановов (муфт свободного хода) по нормали Станкостроения (размеры в мм) [c.22]

Основные размеры муфт свободного хода, которые могут быть использованы в качестве остановов, приведены по нормали Станкостроения в табл. 4 (размеры в таблице соответствуют размерам на фиг. 12). [c.23]

В остановах, имеющих большие размеры (фиг. 20), с целью экономии делают втулку и корпус из обычных конструкционных сталей или из чугуна с закаленными вставками 1 из высококачественной стали или из твердых сплавов. Толщина вставки б выбирается из соотнощения б > 0,5(/. Применение вставки из [c.27]

В конструкциях остановов отношение чаще всего принимается равным восьми. При а = 7° и - = 8 размер С = 2,97й. [c.29]

Какого размера должно быть помещение Существует несколько вариантов ответа на такой вопрос. Остановимся на двух. Хорошим решением являются большие залы, в которых работает по 50—75 человек. Это удобно при использовании [c.50]

Однако есть еще одна причина, почему нельзя точно осуществить предписанную функцию положения, — это неточность изготовления размеров звеньев механизмов, а также влияние на размеры звеньев деформации от силовых нагрузок, влияние температуры и износа рабочих поверхностей в кинематических парах. В данном параграфе мы остановимся только на принципиальной стороне учета погрешностей, вносимых в положение ведомого (рабочего) звена механизма неточностью размеров звеньев механизма. [c.280]

В заключение остановимся на третьем упомянутом случае измерения линейных размеров (фиксируются [c.164]

ВЫйдет из зацепления с кулачком 3. В результате этого замкнется контакт 7, что вызовет переключен ие подачи с черновой на чистовую. Когда деталь достигнет окончательного размера, проскочит нижний выступ рычага 4 (положение III) и кулачок 3 замкнет контакт 5, что приведет к останову станка. [c.173]

При разделении операций обработка производится при полной настройке инструмента, упоров, средств контроля каждой операции, но значительно увеличивается количество переустановок детали. Работа этим методом выгодна при наличии партии обрабатываемых деталей. При этом методе широко применяется система упоров и остановов, обеспечивающих получение нужного размера по диаметру и длине изделия. Применяются револьверные головки на суппорте, которые исключают необходимость смены резца. [c.305]

Остановимся коротко на моделирующем алгоритме, реализующем решение на ЭВМ задачи по определению оптимальных границ регулирования технологических процессов по среднему размеру, блок-схема которого представлена на рисунке. В соответствии с заданным законом распределения моделируется контролируемый средний размер изделия d p. При этом значения параметра закона распределения формируются следующим образом- [c.24]

СОВ исполнительному механизму 3. Этот механизм при получении импульса от измерителя приводит в действие либо устройство 4 для изменения подачи и останова станка в случае контроля во время обработки (фиг. 102, а), либо устройство 4 для сортировки деталей по размерам в случае контроля готовых деталей (фиг. 102, б). [c.214]

Электрическое устройство включает усилитель 8 и промежуточное реле, при помощи которого приводятся в действие механизмы выключения подачи и останова станка. Наблю -дение за изменением размера обрабатываемой [c.215]

Фрикционные муфты значительно сложнее жёстких и применяются обычно в более крупных прессах. Они дают возможность останова и пуска в любом положении ползуна, что является необходимым условием при наладке штампов, поскольку подъём и опускание ползуна крупного пресса вручную слишком тяжелы. Для получения наименьших размеров фрикционные муфты, как правило, устанавливаются на быстроходных валах. [c.652]

ПОЛНЯЮТСЯ ЛИТЫМИ чугунными или из поковки марок сталь 30, сталь 40 для больших зубчатых колёс применяется также стальное литьё. Храповые колёса остановов выполняются из стали марок сталь 20—30 и реже — из чугуна марки СЧ 15-32. Размеры шестерён и зубчатых колёс определяются по прочности зубьев на изгиб и проверяются на износоустойчивость по величине контактных напряжений на смятие. Размеры храповых колёс и собачек остановов определяются из условий прочности зубьев (см. гл. XIX Детали и основные узлы грузоподъёмных машин", стр. 790). [c.869]

Малая автоматизация станков служит важным средством, способствующим многостаночной работе. Малая автоматизация токарных станков, например, заключается в автоматизации их питания (загрузки) заготовками и их крепления в автоматизации управления механизмом главного движения с выключением продольной и поперечной подачи и автоматизации останова станка в механизации установки резца на заданный размер и отвода его в конце работы в механизации отвода супорта в исходное положение. При организации многостаночной работы на станках старой конструк- [c.338]

Согласно литературным данным газографитовая суспензия обладает неплохими эксплуатационнымп характеристиками стабильностью движения без осаждения на поворотах и в арматуре, сравнительно простым запуском или остановом, быстрым прекращением измельчения частиц при достижении их размера не более 0,3 мк, незначительной эрозией металла и отсутствием взаимодействия с защитными покрытиями, неизменностью циркуляции при впрыске в суспензию до 2% (от веса порошка) воды, хорошей регулировкой расхода по параллельным каналам с помощью вентилей и пр. [c.397]

Известно больщое количество работ, посвященных установлению взаимосвязи локальных критериев разрушения с треЩ И-ностойкостью материала Ki - Прежде чем перейти к анализу некоторых предложенных моделей прогнозирования трещино-стойкости, остановимся на некоторых общих положениях, используемых практически во всех моделях, связывающих Ki с локальными критериями. Известно, что характер распределения напряжений и деформаций у вершины трещины как при анализе НДС в упругой, так и в упругопластической постановке является сингулярным [16, 200]. Поэтому при использовании локальных критериев, отнесенных к материальной точке деформируемой среды, разрушение должно начинаться при сколько угодно малой приложенной нагрузке. Чтобы избежать этого и получить ненулевые критические значения внешних параметров, необходимо принять некоторое дополнительное требование, в качестве которого вводится следующее условие напряжение или деформация должны достичь критических значений в некоторой области перед вершиной трещины размером Гс [170, 222]. Эту [c.226]

Для иллюстрации этого основного положения остановимся на интересных исследованиях, целью которых было определение угловых размеров некоторых звезд ( красных гигантов и др.). История развития этих исследований восходит к созданию Май-кельсоном звездного интерферометра . Рассмотрим идею этого классического опыта и последующих исследований. [c.335]

При известных размерах катков, их материале, передаваемой нагрузке (по которой определяется сила нажатия 2) можно выполнить проверочный расчет передачи на прочность. Здесь речь идет о так называемой контактной прочности, т. е. прочности рабочих поверхностей катков. Остановимся на этом вопросе несколько подробнее, тем более что в дальнейщем с расчетом на контактную прочность придется встретиться при рассмотрении зубчатых передач. [c.340]

В связи с этим остановимся специально еще на некоторых дополнительных вопросах. В действительности нет ни бесконечных, ни полубесконечных тел (так будем называть тела, ограниченные незамкнутыми поверхностями). Однако с точки зрения эффективности реализации того или иного расчетного алгоритма довольно часто оказывается целесообразным пойти на дополнение области таким образом, чтобы модифицированная задача оказалась проще. Действительно, допустим, что рассматривается область, расположенная между двумя замкнутыми поверхностями (одна из которых расположена внутри другой), причем расстояние между поверхностями существенно больше характерных размеров внутренней поверхности. Пусть, кроме того, по постановке задачи требуется лишь достоверное определение напряженного состояния в окрестности внутренней поверхности. Тогда целесообразно перейти к рассмотрению пpo tpaн твa с полостью в виде внутренней поверхности. К сожалению, нет строгих оценок, позволяющих обосновать переход к вспомогательной задаче для бесконечной области, но расчетная практика свиде- [c.303]

Остановимся еще на одном, казалось бы парадоксальном, примере. Из решения плоской задачи теории упругости для бесконечной области (безразлично — бесконечной или полубеско-нечной) будет следовать, что при неравенстве нулю главного вектора внешних сил перемещения оказываются бесконечными. В этом нет ничего удивительного, поскольку при рассмотрении плоской задачи (допустим, в случае плоской деформации) с позиций пространственной задачи оказывается, что суммарное усилие обращается в бесконечность. Следует заметить, что переходы к бесконечному телу при решении задачи в напряжениях и перемещениях не эквивалентны друг другу. Если в напряжениях переход и возможен, то в смещениях он может и быть ошибочен, что и подтверждается приведенным примером. Для устранения же бесконечных смещений можно предложить, например, такой спосЪб. После того как решение в деформациях определено достаточно точно из решения для бесконечного тела, находят по ним смещения в истинном теле, исходя из его фактических размеров и краевых условий. Разумеется, строгое обоснование предлагаемого подхода затруднительно для общего случая, но в частных задачах, по-видимому, оно может быть достигнуто. [c.304]

Остановимся теперь на задаче о контакте двух упругих полуплоскостей с разными характеристиками. Данная схема может служить основой для рассмотрения контакта двух тел достаточно произвольной конфигурации, когда величина площадки контакта мала по сравнению с размерами тел. В этом елучае надлежит независимо воспользоваться решением для каждой полуплоскости и из условия равенства контактных напряжений и смещений на границе сформулировать краевую задачу Римана. В результате, как и в общем проетранственном случае, придем фактически к задаче о жестком штампе на полуплоекости, когда профиль штампа будет определенным образом зависеть от профилей каждого из упругих тел и их упругих постоянных. [c.423]

Чтобы решить систему линейных уравнений с помощью какой-ли-бо стандартной подпрограммы, пользователь должен составить головную (вызывающую) программу, в которой элементы матрицы А и столбца правых частей В линейной системы АХ = В записываются в некоторые массивы, а затем выполняется вызов стандартной подпрограммы. При работе со стандартными подпрограммами из пакета [151 начинающие программисты часто допускают некоторые типичные ошибки, связанные с формированием массивов, в которые записываются элементы матриц. Например, такие ошибки возникают, когда в вызывающей программе матрица формируется в виде двумерного массива А, предельные размеры которого, установленные в операторе DIMENSION, превышают фактические размеры М X М. Остановимся на данном вопросе подробнее. [c.17]

Неудовлетвори- тельное Еще более значительные явления коррозии, более опасные по размерам отложения продуктов коррозии, накипи, солей, требующие останова агрегата и устранения ненормальностей в течение 1—3 мес [c.227]

Вместе с тем существование в циклически деформируемой детали усталостной трещины (даже остановившейся в своем развитии) может быть опасным, так как практически не бывает режимов нагружения, в которых не могут возникнуть случайные или закономерные отклонения от стабильного цикла (перегрузки, аварийные ситуации, удары и т. д.). При этом ранее остановившаяся усталостная трещина может вновь начать расти вплоть до полного разрушения детали В этих условиях наиболее важными характеристиками, определяющими возможность безопасной эксплуатации деталей, являются критические параметры нераспространяющихся трещин, такие, как предельное (максимальное) напряжение существования нера-спространяющейся трещины (или, что практически то же самое, напряжение, необходимое для роста трещины) и предельный размер трещины. [c.110]

Внутришлифовальный специальный полуавтомат малого размера с автоматическим остановом и автоматическим измерением размера изделия (ЗВШС) на базе станка 3240 (по заказу) [c.166]

Для токарной обработки в массовом производстве зубчатых колёс применяются новые многошпиндельные горизонтальные и вертикальные полуавтоматы 1А283 и 1284 завода Красный пролетарий . Для внутреннего шлифования отверстия применяются новые союзные станки с автоматическим измерением детали во время работы и автоматическим остановом по достижении размера (станки 3251, 3252 ЗВШС). [c.176]

Внутришлифовальный полуавтомат с автоматическим промером калибров типа 3251 для массового производства может быть использован только при диаметре отверстия до 100мм. При отверстии большего размера применяют станок 3250 (не имеющий автоматического промера изделия и останова). [c.180]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...