Эпюры тангенциальных напряжени

В приведенных эпюрах тангенциальных напряжений по контуру отверстия при растяжении пластинки вдоль оси Ох оси координат совпадают с диагоналями квадрата г — радиус закругления его углов. [c.294]

Эпюры тангенциальных напряжений [c.228]

Эпюры тангенциальных напряжений по длине отдельных радиусов изображены на рис. 63. [c.102]

Полученное выражение свидетельствует, что величина изгибающего момента при пластическом изгибе может быть определена независимо от эпюры тангенциальных напряжений непосредственно по аналитической зависимости интенсивности напряжений от интенсивности деформации для заданного материала. В случае одноосного растяжения значения интенсивности напряжений и деформаций совпадают со значениями истинных напряжений и деформаций. Для этой зависимости может быть использована степенная или линейная функция. Учитывая, что в каждом калибре формующих валков деформации небольшие и величина наклепа незначительна, Ю. М. Матвеев использовал линейную зависимость между истинными напряжениями и деформациями [c.278]

Рис. 34. Эпюры тангенциальных напряжений в стенке цилиндрического корпуса (температурные, от давления и суммарные)

На рис. 2.12 показаны эпюры нормальных радиальных напряжений и тангенциальных напряжений а, растяжения и сжатия для охватывающей и охватываемой деталей. Из этих эпюр видно, что наибольшие напряжения возникают [c.30]

В упругой стадии работы материала нормальные радиальные и тангенциальные напряжения определяются формулами (6.37). Эпюры распределения этих напряжений показаны на рис. 36, а. Осевые нормальные напряжения для плоской деформации определяются, согласно формуле (5,1), в цилиндрической системе координат следующим образом [c.280]

Из эпюр, изображенных на рис. 111, 112 и 113, видно, что нормальные радиальные напряжения при переходе материала трубы из упругого состояния в пластическое не меняют характера распределения, а лишь возрастают пропорционально росту давления. Распределение нормальных тангенциальных напряжений в пластической стадии резко отличается от их распределения в упругой стадии работы материала. В упругой стадии в наиболее тяжелых условиях находится материал внутренних слоев трубы, а в пластической —наружных. Последнее подтверждается опытами над стальными трубами, разрушение которых начинается с поверхности. [c.285]

Построить эпюру распределения тангенциальных и нормальных напряжений и вычислить, насколько изменится по абсолютной величине наибольшее тангенциальное напряжение против результатов задачи 117 вследствие того, что сейчас принято меньшее давление (на 18 %). [c.92]

Эпюры распределения остаточных тангенциальных напряжений по глубине поверхностного слоя образцов рассчитывали по методу Н. Н. Давиденкова на основе непрерывного измерения деформации разрезного кольца в процессе послойного анодного травления. Сопоставляли средние значения по трем образцам. [c.190]

ДЛЯ определения тангенса угла наклона эпюры тангенциальных остаточных напряжений [c.213]

Однако важно заметить, что максимум остаточных сжимающих напряжений в цементованных или цианированных деталях располагается не у самой поверхности, а на некоторой глубине. У самой поверхности таких деталей наблюдается спад остаточных сжимающих напряжений, а в ряде случаев даже переход их в растягивающие. На рис. 8 показаны характерные эпюры тангенциальных остаточных напряжений, полученных на цианированных кольцах диаметром 80 мм, толщиной стенки 3 мм [6]. Снижение величины сжимающих напряжений (или переход их в растяги-кГ/мм [c.257]

Рис. 10. Эпюры тангенциальных остаточных напряжений в цианированных кольцевых образцах стали 40Х

Эпюры этих напряжений изображены на рис. 43, а. Наибольшие сжимающие радиальные и растягивающие тангенциальные нормальные напряжения возникают в точках у внутренней поверхности трубы, т. е. при г = а [c.106]

В упругой стадии работы материала нормальные радиальные и тангенциальные напряжения определяются формулами (7.37). Эпюры этих напряжений показаны на рис. 43, а. Осевые нормальные напряжения [c.238]

В результате можно построить эпюры распределения нормальных тангенциальных напряжений в многослойной матрице. На рис. 40 приведена структурная схема для расчета бандажированных матриц. [c.173]

При нанесении высокопрочных покрытий, испытывающих преимущественно упругую деформацию, защитная роль покрытия сводится к торможению генерируемых в подложке дислокаций, перераспределению нормальных и тангенциальных напряжений, сглаживанию эпюры контактных напряжений на поверхности. Сглаживание оказывает заметное влияние, если толщина покрытий сравнима со средним расстоянием между пятнами фактического контакта. Эффективность высокопрочных покрытий на мягкой подложке, определяемая их прочностными характеристиками, проявляется лишь при малых сближениях контактирующих поверхностей. В случае больших сближений и нагрузок основная роль покрытий связана с изменением контактных условий на границе раздела двух тел и закономерностей деформации нижележащих слоев основного материала. Таким образом, роль высокопрочных покрытий сводится к снижению контактных давлений за счет уве п чения несущей 26 [c.26]

На рис. 54 показаны (с учетом и без учета упрочнения) эпюры распределения напряжений Ор и по толщине заготовки при изгибе моментом, когда r/s > 5 (линейное напряженное состояние) и при r/s = 1 (объемное напряженное состояние). Из эпюр видно, что при изгибе моментом по малому радиусу без упрочнения на поверхностях заготовки тангенциальное напряжение Gq равно по мере удаления от свободных поверхностей напряжение сгд убывает в зоне растяжения и возрастает (по абсолютному значению) в зоне сжатия. Радиальное напряжение Ор [c.120]

Рис. 23. Неполные эпюры тангенциальных остаточных напряжений во втулках из армко-железа, обработанных деформирующими протяжками при а = 0,05 мм (а), 0,2 мм (б), 0,8 мм (в) до деформаций (мм) / - 8 = 0,05 2 - Е = 0,25 3 -е = 0,5 4, 7 —е = 1,0 5, — /2 — Е = й,0 /о — в = 0,8 и — е = 2,4

Рис. 25. Неполные эпюры тангенциальных остаточных напряжений во втулках после обработки деформирующими протяжками и до деформаций (мм)

На рис. 31 представлены эпюры распределения осевых остаточных напряжений по толщине стенок втулок из сталей 45, У8. Осевые остаточные напряжения являются растягивающими, а величина этих напряжений при протягивании с натягами 0,05—0,4 мм составляет 20—60% абсолютной величины тангенциальных напряжений. С увеличением числа циклов деформации (при протягивании с постоянным натягом) увеличивается и одновременно уменьшается глубина залегания растягивающих напряжений (переход растягивающих в сжимающие происходит [c.60]

На рис. 38 даны неполные эпюры тангенциальных остаточных напряжений во втулках из сталей 20, 45, У8 после их обработки растачиванием, зенкерованием, развертыванием и режущим протягиванием. Из рисунка видно, что после расточки на скорости у = 100 м/мин с подачей = = 0,15 мм/об у поверхности отверстия образуются растягивающие тангенциальные остаточные напряжения (кривая / — сталь 45, кривая 2 — сталь У8). [c.65]

Построение раздельных эпюр для контактных и тангенциальных напряжений СТд и а, удобнее проводить в порядках полос с после- [c.539]

Ла рис. 28 представлены эпюры напряжений Ор и при изгибе моментом для случаев, когда ris Ь и r/s < 1. Из эпюр видно, что при изгибе моментом но малому радиусу без упрочнения на поверхностях заготовки тангенциальное напряжение равно 0/, по мере удаления от свободных поверхностей напряжение Од убывает в зоне растяжения и возрастает по абсолютному значению в зоне сжатия. [c.85]

Анализ был проведен без учета влияния упрочнения в то же время упрочнение должно оказывать заметное влияние на величину угла пружинения. Для определения характера влияния упрочнения на величину угла пружинения и приближенной оценки степени этого влияния примем, что напряжение текучести находится в линейной зависимости от величины тангенциальной деформации. Тогда эпюра распределения напряжений по толщине заготовки будет иметь вид, показанный на рис. 28, максимальное напряжение, действующее в растянутом слое, будет равно [c.119]

Типичные эпюры тангенциальных остаточных напряжений после деформирующего протягивания имеют подслойный максимум и резкий спад остаточных напряжений сжатия у самой поверхности, которые при некоторых режимах обработки переходят даже в остаточные напряжения растяжения. В этом направлении действует в основном увеличение натяга (рис.5.39). [c.253]

Расчет прочности и деформаций деталей прессового соединения выполняют по формулам для толстостенных цилиндров. Эпюры напряжений в деталях / и 2 показаны на рис. 7.5, где (Гг — напряжения сжатия в радиальном направлении ац и at2 — напряжения сжатия и растяжения в тангенциальном направлении (осевые напряжения малы, их не учитывают). Давление р при расчете прочности деталей определяют [см. формулу (7.5)1 по максимальному натягу [c.88]

Для ствола предыдущей задачи, подверженного давлению газов, равному пределу пластического сопротивления, построить эпюры распределения нормальных главных напряжений а( и а . (тангенциальных и радиальных) по толщине стенок ствола. [c.225]

По результатам расчета на ЭВМ тангенциальных, и меридианальных напряжений от внутреннего давления строится эпюра напряжений, возникающих в оболочке аппарата. [c.30]

На фиг. 41 показаны эпюры и значения тангенциальных (а ) и радиальных (а ) напряжений для охватывающей и охватываемой деталей, а на фиг. 42— номограмма для ориентировочных расчётов соединения с гарантированным натягом. Небольшие осевые напряжения в собственно прессовых посадках (в тепловых их нет) не учитываются ввиду малой их величины. Более или менее значительных величин они достигают лишь при особо больших натягах. [c.172]

В результате расчета для каждого из радиусов сопряжения двух участков находят две величины напряжения (как радиального, так и тангенциального) одна, относящаяся к наружному радиусу м-го участка, другая — к внутреннему радиусу (м-М)-го участка. На эпюре напряжений цифрами отмечена принадлежность расчетных точек к тому или иному участку. Кривая напряжений должна быть проведена между точками, относящимися к одному и тому же участку, так как именно посередине участка истинная толщина диска равна постоянной толщине кольца. На первом и восьмом участках точки с соответствующими цифрами указывают величины истинных напряжений. [c.216]

Фиг. 50. Диаграмма сдвига и эпюры тангенциальных напряжений в поперечных сечениях витков заневоленной пружины.

Способ Калакуцкого может быть упрощен. Изморепие деформации колец при вырезке может быть заменено измерением деформации их при разрезке по одному из радиусов после вырезки. Если принять очень правдоподобное предположеипе о том, что при вырезке кольца снимается В основном равнодействующая тангенциальных напряжений, но сохраняются те напряжения, которые создает изгибающий момент, то измеренная деформация кольца после разрезки позволит вычислить этот момент, а следовательно, определить и тангенс угла наклона эпюры тангенциальных напряжений в функции от срединного радиуса кольца по формуле [c.55]

На рис. 5.10, в представлена эпюра изменения тангенциального напряжения по высоте прямоугольного поперечного сечения АА. Это напряжение равно нулю в наиболее удаленных волокнах и имеетмаксимумнанейтрали. [c.130]

Фиг. 51. Эпюра (ОАЕВ) остаточных тангенциальных напряжений в поперечных сечениях витков разгру-жеиной пружины (Р 0) н эпюра (OA ii B ) тангенциальных напряжений в поперечных сечениях витков нагруженной пружины

Было допущено, что резкие изменения хода эпюры т в зоне контакта отражают резкие изменения в ходе именно нормал контактного, а не тангенциального напряжения. Поэтому эпюры trii, полученные вычитанием эпюр из эпюр т, усредненно сглаживались. В частности, было положено, что ГП[, а следовательно и О , у крайних валиков равно нулю. Эпюры m у валиков нанесены на фиг. VII, 23 тонкой сплошной линией. [c.540]

По дсчитав для различных слоев значения осевых, тангенциальных и радиальных остаточных напряжений, можно построить эпюры этих напряжений по сечению цилиндрической детали. Правильность определения напряжений можно установить, проверив равны ли нулю равнодействующая осевых усилий и момент тангенциальных [c.51]

Однако при сварке относительно жестких сварных узлов и изделий из разнородных сталей влияние различия их коэффици ентов линейного расширения на остаточные напряжения невелико в этом случае определяющим фактором является конструктивная жесткость. На рис. VIII.39, а изображена эпюра остаточных напряжений, полученная при сварке композитных дисков диаметром 250 мм (0,25 м). Внутренний диск изготовлен из перлитной стали, наружный — из аустенитной стали (рис. VIII.39, б). Тангенциальные (продольные) напряжения растяжения в районе шва и околошовной зоны уравновешены напряжениями сжатия периферии. В этом случае эпюра мало отличается от обычных уравновешенных эпюр продольных сварочных напряжений при сварке [c.460]

Рис. VIII.ЗУ. Эпюры остаточных тангенциальных напряжений в сварных композитных дисках диаметров 250 мм. (0,25 м)

В результате можно построить эпюры распределения нормальных тангенциальных напряжений в многослойной матрице. В приложении приведена блок-схема и nporpa.vi.Ma расчета на ЭЦВМ. На рис. 2.20 показаны эпюры распределения напряжений от внутреннего давления, натягов и суммарная в трех-баидажной матрице. [c.62]

Эпюры радиальных, тангенциальных и осевых нанряжений, возникающих в стенках толстостенных сосудов, представлены парне. 3.12. Сопоставление величин напряжений показывает, что наибольшими по абсолютной величине из всех трех напряжений являются тангенциальные напряжения, возникающие па впутреппей поверхности толстостенных цилиндров. [c.65]

Алгоритм расчета сближения герметизирующих поверхностей КУ металл — металл дан на рис. 16. Расчет может быть проведен для КУ с конструктивной схемой первого и второго типа при наличии микросмещения в контакте и без него. В за-висимоети от вида задачи расчета сближения алгоритм может быть изменен. Например, возможно введение ограничений по заданному зазору или предельному сближению (53). Значение т определяется в соответствии с эпюрой распределения тангенциальных напряжений в контакте или по усредненным значениям. Для случая дифференцированного определения сближения по участкам следует ввести в алгоритм переменную координату по ширине зоны герметизации в направлении градиента давлений и учесть усредненные значения х и Ра для каждого элементарного участка. В программе должны учитываться [c.46]

Особенностью сближения поверхностей полимер — металл являются значительные деформации основы полимера. При этом возникают микросмещения в контакте в тангенциальном направлении, приводящие к интенсификации сближения. Этим можно объяснить замеченное в работе [10] явление, что после некоторого предела даже незначительное сближение, не приводящее к заметному изменению фактической площади контакта, вызывает перекрытие микроканалов и прогрессирующее возрастание их гидравлического сопротивления . Этот процесс аналогичен рассмотренному для КУ с конструктивной схемой второго типа. Различия будут заключаться главным образом в эпюрах нормальных и тангенциальных напряжений в контакте, в уменьшении зон скольжения для резин (при отсутствии смазки) в связи с ростом коэффициента трения. Для расчета сближения при микроскольжении на первом этапе, а также для твердых полимеров, работающих при малых контактных нагрузках, могут быть использованы уравнения (49) и (50), на втором этапе сближения— уравнение (51). При этом следует учитывать ограничения h[c.49]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...